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谨防油烟净化器行业这五大陷阱？ 要防的陷井太多，百姓防不住。查看更多 1个回答 . 4人已关注

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关于乙酸丁酯的毕业设计？ 年产1000吨乙酸丁酯的毕业设计，哪位大侠做过类似的，模拟完全没有数据啊。跪求帮忙啊！查看更多 0个回答 . 3人已关注

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多点热电偶？ 各位盖德，变换炉用的多点热电偶的厂家都是哪的？运行怎么样？查看更多 3个回答 . 4人已关注

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SBR池处理完静止后，池面全是白色絮状物？ 今天去实习的时候，看到：SBR池处理完静止后，池面全是类似黄白色的絮状物，像泡沫一样。是什么原因造成的，是不是污泥膨胀啊？查看更多 10个回答 . 1人已关注

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关于苯和环己烷的萃取精馏？哪位大侠，做过相关的模拟，问能否将环己烷分离纯度到达99%以上啊？我用的萃取剂是糠醛，但塔顶环己烷含量一直不变（进料环己烷的摩尔分数大概96%）。如果哪位大侠有相关的例子，共享下；只要是萃取精馏的案例也行啊。谢谢了！！！查看更多 2个回答 . 1人已关注

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有用这种轴封的吗? 型号：70-95，无填料轴封。泵型号：IS100-65-250。为什么损坏的频率那么高？我们这里几乎2-3各月就漏的稀里哗啦了！求原因。查看更多 6个回答 . 1人已关注

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煤企超采难禁四巨头价格维稳？本文由盖德化工论坛转载自互联网行业低谷之时，或许也是大调整的一个时机。煤炭价格自2014年年初开始，再次进入下行通道，跌跌不休的态势并未阻挡煤炭企业产能扩张的步伐。　　以煤炭大省山西为例，该省预计2014~2015年竣工投产200个矿井，形成产能2亿吨/年，这还不包括煤矿超能力开采的产量。同时，因煤炭价格不断下降，山西省停产停工的煤矿也达到近一半。　　持续下跌的煤价也让行业“大佬”坐不住了，试图寻找稳价措施。《第一财经日报》记者获悉，神华集团、中煤集团、同煤集团以及伊泰集团四家企业近日召开座谈会，就4月环渤海港下水煤炭价格进行协商，希望能够保持稳定。　　超采难禁　　2013年，山西省的煤炭产量达到9.6亿吨，再次创下历史纪录。进入2014年，虽然煤炭价格仍未见回升迹象，但山西省的煤炭产能却依然在攀升。　　据山西省煤矿安监局一位负责人介绍，去年全山西省共验收矿井94座，形成产能1.22亿吨/年；预计2014~2015年竣工投产200个矿井，形成产能2亿吨/年。　　在生产矿超能力开采方面，山西省2012年煤炭产量超出证载能力(证载能力系指安全生产许可证上规定的生产能力)平均14%。超能力开采趋势在2013年继续扩大，去年山西全省超能力产量已经达到1.5亿～2亿吨，占比为30%。　　上述山西省煤矿安监局人士还介绍，超能力产量在2014年和2015年仍将存在，各级政府将加大监管力度，尽量减少超能力生产带来的安全风险。　　不过，一位煤炭企业人士则表示，只要不出安全问题，政府部门一般不查，而且产能过剩是整体规划的问题，对于企业来说，如果降价就以量保价，这样可以摊薄成本，产得越多，成本越低，因此只要能卖掉赚钱就超采。　　去年，同煤集团塔山公司证载能力1500万吨/年，实际产量2500万吨；潞安集团常村煤矿证载能力700万吨/年，实际产量930万吨，王庄矿证载能力710万吨/年，实际产量868万吨；阳煤集团一矿证载能力750万吨/年，实际产量859万吨。　　对此，有行业分析人士认为，大型煤炭企业超能力开采通常与大矿综采技改速度大于产能核定速度有关。　　中国煤炭市场网首席评论员侯玉春对《第一财经日报》记者表示，主要出于安全考虑，不论大煤矿或小煤矿，其核定产能都小于实际产能；同时，由于矿井产能核定程序复杂，所用时间较长，因此随着综采能力的提高，许多矿井技改速度快于矿井核定产能审批速度，大型煤矿的这种情况是更为普遍的。　　中国煤炭工业协会认为，从煤炭供给看，虽然受到节能环保压力加大、清洁能源冲击等因素影响，但前期形成的巨大国内煤炭产能释放的压力依然较大，煤炭产量仍将呈现小幅增长态势，预计全年产量38亿吨左右，增速为2.7%左右。　　开会稳价　　在山西省煤炭产能继续释放、产量不断增长的同时，能够持续生产的煤矿数量却大幅减少。山西省煤矿安监局统计数据显示，截至今年2月底，山西省1061个煤矿中，仍在生产的煤矿有323个，停产停工的则为487个。　　港富集团黑色行业首席分析师张志斌向《第一财经日报》记者介绍，一般情况下，停产停工的煤矿为200多个，这次大规模停产停工一方面是因为春节后至全国两会前还没有开工；另一方面则是目前的行情很不好，许多小煤矿都没开。　　“不过迟早也得开，不开就得倒闭，倒闭就得破产，再说现在多少还能赚点钱，还不到必须‘死’的时候。”张志斌说。　　2013年，山西省属五大集团煤炭综合售价为450元/吨，制造成本244元/吨，三项费用189元/吨，应交税费129元/吨，利润只有11元/吨。　　上述煤炭企业人士称，虽然每吨11元的利润已经很低了，但在当前这种市场情况下，不亏损就不错了，最后小煤矿扛不住就得关闭，大煤矿占领市场，整个行业开始结构转型。　　目前，环渤海动力煤价格指数下跌幅度正在逐步缩小，最新一期报收于530元/吨，比前一期下降3元/吨。此外，神华集团最新挂牌价只对特殊煤种价格作出下调，电煤煤种价格暂稳，市场预计煤炭价格有望企稳。　　一位知情人士向记者透露，3月27日，神华、中煤、同煤和伊泰集团四家企业的相关领导召开座谈会，就4月环渤海港下水煤炭价格进行协商。因各家定价机制不同，二季度神华和伊泰价格还未达到调价条件，同煤和中煤月度调节机制已经达到调价条件。　　最后四家企业形成共识：一是稳住4月煤价，中煤和同煤达到调价条件的尽快与用户对接，保持价格稳定；二是尽量降低承兑比例。目前，在回款方面，神华集团情况较好，全部为现汇，中煤和同煤集团承兑比例分别约占40%和30%。　　张志斌表示，在2月底由神华集团率先发起“降价促销”策略使3月份四家企业煤炭下水发运量大增，其中神华日均煤炭下水量达76万~77万吨，比2月日均增加20多万吨，其他三家也都有不同程度增加；另外，降价行为使进口煤大幅减少，但也造成晋北和鄂尔多斯等地小煤矿大面积停产。查看更多 0个回答 . 2人已关注

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LPG产品中CO2含量有什么特殊要求吗? 用MDEA吸收LPG中的H2S，当贫胺液进料条件和塔板数等条件不变时，提高塔的操作压力能使LPG产品中的H2S脱除得更干净，同时有部分CO2也被吸收。老外提出在满足LPG产品H2S要求的前提下尽量降低操作压力，从设计角度，这样可以降低塔的设计压力，但他的理由是“。。CO2 removal which we want to avoid。。”，这是为什么？ co2含量有什么要求？查看更多 1个回答 . 1人已关注

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为什么这个版块都是锅炉的交流其他的工业炉很少啊？经常来论坛看看，发现这个版块都是讨论锅炉的，其他的工业炉交流好少，比如热处理炉，金属熔化炉，玻璃窑炉，陶瓷隧道窑，梭式窑，等。希望可以多一些朋友讨论交流更多的工业炉。查看更多 6个回答 . 1人已关注

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工艺氩是什么状态？什么原因造成氮塞? 工艺氩是什么状态？什么原因造成氮塞？查看更多 2个回答 . 3人已关注

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换热器设计的两个问题？ 1 根据估算换热面积换热器初选型时，是选择系列标准里的标准型还是设计者自己计算结构参数，如壳径，换热管数，中心排管数等？ 2 管板计算是按照GB151中的受力计算公式来分析，还是按照经验最小厚度估算，或者是有标准可查（我见过固定板和浮头式的标准，但没有U型管的）希望各位高手不吝赐教！查看更多 6个回答 . 1人已关注

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这个漏点对燃烧器的燃烧有什么影响? 油气联合燃烧器的燃烧气通道在距燃烧气出口20mm处有一漏点，燃烧气各喷嘴都通，请问这一漏点对燃烧器的燃烧有何影响？查看更多 2个回答 . 1人已关注

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可燃烃储罐的防火堤内壁刷防火涂料的调查？ 各石化企业的可燃烃储罐的防火堤内壁刷防火涂料吗？是否严格执行了相关标准查看更多 3个回答 . 2人已关注

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多聚甲醛项目发展前景如何? 多聚甲醛项目发展前景怎么样？目前有那一家设计院技术相对较好。查看更多 4个回答 . 4人已关注

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变压吸附脱除氢气中的甲烷？请教变压吸附同行，甲烷 8%，氢气92%的气体分离，100标方/小时左右，1.4MPa，要求氢气纯度99%，回收率85%，大约投资多少？另外，有甲烷和氢气分离的专用吸附剂吗？谢谢！查看更多 5个回答 . 3人已关注

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谁知道煤气炉炉条机速比问题？ 谁知道煤气炉炉条机速比问题，就是知道炉条机转速怎么推断灰盘转速查看更多 1个回答 . 1人已关注

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10 万吨低压甲醇合成工段工艺技术方案？ 10 万吨/年低压甲醇装置膜式壁甲醇塔及系统技术方案 1 、甲醇塔技术方案 1.1 结构说明膜式壁低压水冷甲醇甲醇塔是在水移热低压甲醇甲醇塔基础上，结合膜式壁锅炉设计原理，进行优化设计。换热板采用模式壁形式，水由下往上、气由上往下的逆向流动形式，在接近化学反应接近平衡区域内的水为不饱和水，移热能力强，水的循环倍率在48倍以上，沸腾的水处于湍流状态，单程CO、CO2的转化率高，循环比在～3.6左右，副产蒸汽量在1200～1400kg/tCH3OH，冷却水可以比现有运行甲醇装置降低10～30％用量，膜式壁结构示意图如下：结构说明如下：（1）膜式壁：如上图，由数根不锈钢无缝钢管 --导热管排列在一起，每一根导热管的两端分别与连接管连接，导热管之间通过导热条连接，形成DX型低压甲醇甲醇塔内件的换热器主要元件--膜式壁。水走导热管的管内，膜式壁与膜式壁之间的空间装填催化剂。膜式壁可以承受内压≥6.5MPa、承受外压≥5.0 MPa。连接管、分布管、小联箱、大联箱全部采用不锈钢无缝钢管，导热板仅起到连接和导热作用。（2）结构：如上图，支撑筒内的膜式壁平行排列；隔离支撑筒与支撑筒之间的膜式壁采用辐射排列；隔离支撑筒的膜式壁按照同心圆排列。膜式壁之间形成催化剂床层。气流采用轴向流动，气体由上向下流经催化剂床层。移热的水自下而上流经每一个导热管，水与气逆流换热。（3）吊装结构：最外一层膜式壁的外侧设有吊装筒，上部设有起到吊装和密封作用的吊装封头，封头与吊装筒采用紧固件连接。下部不设封头，下部有与支撑筒、隔离支撑筒及吊装筒相连接的支撑底座。内件可以整体运输和吊装。（4）催化剂的装填和自卸结构：由于采用轴向结构，内件的下部不设封头。装填催化剂时，将封头及与封头连接的出水管、进气管、气体分布器一同移出塔外。将下部空间及下联箱处装填惰性物，然后装填催化剂，催化剂上部的高度留有还原后下沉的高度后，在催化剂的上部装填催化剂的保护剂。然后将封头安装上去。催化剂自卸时，直接打开催化剂自卸口即可。（5）支撑点及膨胀应力：支撑座分别与支撑筒、隔离支撑筒及吊装筒相连接，支撑点在支撑座的底部；上水管的上部设有波纹管，波纹管在高压容器内部，进气管的上部设有填料，受热时可以整体向上膨胀。甲醇塔主要技术参数如下表：表 1-1 塔径mm φ2800 催化剂装填量m3 ～35.6 设计压力MPa 5.8 换热管承内压MPa ≥6.5 换热管承外压MPa ≥5.0 甲醇生产能力 t/d 经济运行 300 （运行压力5.0MPa、前期）最高能力 ≥360（运行压力5.3MPa）循环比～3.6 出塔气体中气态甲醇浓度 ≥6.8％塔下部气、水的温差 ≤5.0℃ 操作压力MPa 300t/d 360t/d 5.0 5.3 塔阻力 MPa 0.12 ～0.15 0.14 ～0.18 副产蒸汽1.6～4.0MPa 1.200 ～1.400t/tCH3OH 新鲜气消耗 ≤ 2400Nm3/tCH3OH （与新鲜气惰性气含量有关）新鲜气CO总转化率 ≥95.67% 催化剂使用寿命 ≥3a（在现有气体质量前提下）轴向温差～20℃ 平面温差 ≤8℃ 甲醇塔内件使用寿命 ≥10a 甲醇塔外筒使用寿命 ≥20a 1.2 膜式壁水冷甲醇塔优点（1）承受内外压差高、缩短开车时间：承受压力（水路、联箱）的全部采用Φ16～Φ219的无缝不锈钢钢管，水走管内、管与管之间用导热条连接，板的上部及下部全部采用钢管作为联箱。水侧全部在无缝钢管内流动、需要承受内外压差的为无缝钢管，内件承受内压≥6.5MPa、承受外压≥5.0MPa，无论是开停车或正常生产时系统波动，提高了开停车时设备的安全性和抗系统的波动能力，缩短了原始开车和正常开车时间。（2）主要换热元件避免Cl-1的腐蚀：从上图可以看出，埋在催化剂床层的膜式壁是由无缝不锈钢钢管和导热条组成，导热条只起到导热作用，导热条从上至下焊接现在无缝不锈钢钢管外侧，整个换热元件没有焊缝，完全不受Cl-1的腐蚀。大小联箱部分的全部优质焊条堆焊、探伤，也确保此部分的焊缝寿命长。（3）便于催化剂的装填和维修：甲醇甲醇塔内件设有起吊筒、上封头，内件为一整体结构，可以整体运输、起吊。甲醇甲醇塔内件的下部不设封头，惰性物及催化剂可以直接从上部装填进去，当催化剂需要卸出时，只要将下部的卸料孔打开，惰性物及催化剂连贯在一起，很方便卸出。（4）符合甲醇塔设计原理、醇净值高、副产蒸汽量大、运行费用低：全塔采用全轴向，气体由上下流经催化剂床层、水自下而上流经膜式壁，气、水逆流接触，特别是催化剂床层下部，气体反应接近平衡时，这是移热的水为不饱和水，水的移热能力最强，催化剂床层的下部温度稍低，更利于化学反应向正反应方向移动，更利于CO、CO2的转化，塔内装填的催化剂全部发挥催化剂作用，特别是下部不容易中毒的催化剂活性更好、更利于CO、CO2的转化，与全径向甲醇甲醇塔相比，醇净值可以高0.2～0.5％、吨醇的循环量可以减少10％左右、副产蒸汽量可以增加3～7％。由于水与气逆流换热，催化剂床层的下部水处于不饱和状态，移热能力最强，甲醇塔出口气体与进来水的温差可以做到≤5℃；催化剂床层的上部水处于过饱和状态，而上部催化剂床层中的气体生成物浓度低，反应物浓度高，反应最剧烈，放出热量大，产生的蒸汽品位高。（5）床层阻力低：由于管内走水、管外装填催化剂，催化剂装填系数大，气体流通的截面积大，是管壳式反应器的1.5倍以上，气体截面流速低，床层阻力低，本甲醇塔的阻力完全可以控制在0.15Mpa左右。（6）水、气两侧的给热系数高、平均温差大、移热能力强：我们将气包设置在甲醇塔上部一定的高度，利用冷、热水的密度不同形成自然循环，而且水的循环倍率≥40，水在管内流动处于湍流状态，水侧的给热系数高；换热管与换热管之间通过导热条连接，类似于换热管的外侧带有翅片，气册的给热系数是光管给热系数的1.8倍以上；由于气、水逆向流动，水的进出口温差大、上下轴向温度可以达到20℃左右，平均传热温差大。因此，由以上诸多因素决定了本甲醇塔总的传热系数高，移热能力强。出口气体中气态甲醇的含量可以达到6.8～8.2％。（7）热应力处理好：下部、上部全部采用小联箱，然后小联箱再与大联箱连接，避免了管板（如全径向塔、鲁奇等塔全部有后管板）。内件受热后整体向上膨胀，可以通过小联箱、大联箱的弯管消除一部应力，另外再采用波纹管来消除一部应力。（8）催化剂便于装卸：催化剂自上部装进去，要比全径向塔、鲁奇及卧式水冷塔容易得多，基本上一天之内可以完成催化剂装填，催化剂自卸8小时之内完全卸完，减少了检修劳动强度。（9）设备使用寿命长：甲醇塔由内外件组成，内件全部采用 Φ16～Φ219的无缝不锈钢钢管，Φ16的管道选取的壁后也在2.5mm，比管壳式甲醇塔φ44×2、φ38×2的换热管高出0.5mm，内件寿命确保在10年以上。外筒是高压容器，确保使用寿命在20年以上。由于内外件组成，内件可以单独更换，不仅延长了设备使用寿命，同时也降低了设备的维修费用。 2 、合成系统的工艺技术方案 2.1 我公司对合成系统设计的几点新理念（1）对循环气体进行全气量洗涤，可以将现有运行装置的入塔气体中甲醇含量由0.45～0.59％将到0.07％以下，醇净值可以高0.4～0.52％。（2）适当增加气气换热器的换热面积及热气的通道，主要热气体经过气气换热器时，由～250℃降到～80℃，由于热气体中甲醇浓度高，在温度变化过程中，已经有气态甲醇变成液态甲醇，热气体在气气换热器内已经出现双相流，而且有冷凝热放出。根据计算适当增加气气换热器的换热面积及热气的通道，不仅可以降低系统阻力，更重要的是可以将热量回收到甲醇甲醇塔内部，通过多副产蒸汽量的方式带出甲醇系统，同时可以减少水冷器的负荷，降低吨醇的冷却水量。（3）甲醇分离洗涤塔是分离器与吸收塔的组合体，下部采用旋流、重力、过滤三结合的分离方式，确保液滴状的甲醇被分离掉。上部洗涤段采用复合板的结构，每一层复合板分别由除沫丝网、气体分布板、规整填料组成。水从上向下流动、气体由下往上流动。除沫丝网主要除去上升气体夹带的液滴和气泡，防止甲醇浓度高的水带到上部去，影响上一块塔板的洗涤效果，气体分布板主要使气、液分布均匀，规整填料主要增加气、液传质面积，提高水对甲醇的吸收效果，确保用水量小。（4）气泡设置在甲醇甲醇塔上部具有一定高度，主要是利用下降管中水的密度大、上升管及膜式壁中的水密度小，形成循环水的自动循环，高度的设计考虑到在负荷为设计负荷的20％时就可以实现自然循环。气泡及水路的设计压力≥5.6Mpa，催化剂使用后期可以提高蒸汽压力，使催化剂床层温度可以提高到260～275℃，将催化剂高温区也利用起来，进一步提高催化剂的利用律、延长催化剂使用寿命。（5）在水路的自然循环管上设计蒸汽喷射枪装置，开车时，可以通过蒸汽喷射的动力及静压能完全实现水的循环，不仅简化了水路的流程，同时也降低了工程投资。（6）在甲醇放入中间槽之前设计一过滤装置，在催化剂使用到后期，出现结腊时，过滤装置将固体物质过滤掉，定期清理或设置两台，定期分开清理，确保生产的稳定。 2.2 工艺流程简述新鲜气及循环气混合后进入油分离器(V8001)分离油水后，进入塔前换热器(E7001)，出塔前换热器的气体～230℃，进入甲醇合成塔内(R7001)催化剂床层反应，反应热由反应器内换热器的中的热水移去，同时副产2.0～4.6MPa蒸汽(～1.28t/t CH3OH)，出甲醇反应器～250℃的气体进入塔前换热器(E18001)预热进塔的气体，出塔前换热器气体（～75℃）进入水冷器(E7002)，出水冷器的气体～40℃进入甲醇分离器(V8003)的下段分离，分离出的甲醇送入甲醇闪蒸槽(V7004)，分离后的气体进入上部洗涤段，与上部过来的水逆向接触，将气体中夹带的甲醇洗涤掉，出洗涤段的气体经循环机加压与新鲜气混合将入反应器的气体甲醇含量降到0.07％以下，然后进入下一循环。来自汽包的水进入下降管，然后进入甲醇反应器水板内与催化剂床层反应气体换热，由反应器外的上升管进入汽包，汽水分离后进入下一循环，工艺流程简图如下： 2.3 系统物料热量衡算为了便于循环机的选择及今后操作有参考依据，下面分别按照催化剂使用100％负荷及120％负荷运行工况来计算，结算结果分别如下：（1）产量300t/d（100％负荷），压力为5.0MPa（前期），出口醇含量6.80%。表2-1 参数名称流量 Nm3/h 气体成分（%） H2 CO CO2 CH4 N2+Ar CH3OH H2O 补充气 33249 66.00 26.00 3.00 2.00 3.00 / / 循环气 113432 57.65 10.40 1.91 12.75 17.05 0.010 0.15 入塔气 146681 59.53 13.93 2.16 10.31 13.86 0.09 0.11 出塔气 128981 53.27 9.62 1.82 11.88 15.76 6.89 0.84 放空气 5768.764 57.65 10.40 1.91 12.75 17.05 0.010 0.15 闪蒸汽 134.43 3.38 10.14 50.83 17.75 10.41 6.23 1.27 醇分出口粗甲醇 Nm3/h 9788 5 14 68 24 14 8758 905 V% 100.0 % 0.05 0.14 0.70 0.24 0.14 89.48 9.25 Kg/h 13412.31313 0.405 17.047 134.216 17.045 16.235 12500 727.371 kg% 100.0 % 0.003 0.127 1.001 0.127 0.121 93.198 5.423 Kmol/h 436.586 0.203 0.609 3.050 1.065 0.624 390.62585 40.409 mol% 100.0 % 0.046 0.139 0.699 0.244 0.143 89.473 9.256 补充气氢碳比 2.172 循环比R 3.412 吨醇新鲜气消耗量 2659.92 Nm3/tCH3OH 吨醇放空量 461.5008 Nm3/tCH3OH 吨醇溶解气量 10.754Nm3/tCH3OH 状态下循环机流量 45.52m3/min 出口醇含量 6.89% 入塔总惰性气含量 24.17% 每天精甲醇产量 300t/d 副产蒸汽量 1280kg/Tch3OH 新鲜气CO总转化率 97.065% （2）产量360t/d（120％负荷），压力为5.3MPa（中后期），出口醇含量6.50% 。表2-2 参数名称流量 Nm3/h 气体成分（%） H2 CO CO2 CH4 N2+Ar CH3OH H2O 补充气 39899 66.00 26.00 3.00 2.00 3.00 / / 循环气 143270 57.65 10.40 1.91 12.75 17.05 0.010 0.15 入塔气 183169 59.46 13.80 2.15 10.41 13.99 0.09 0.11 出塔气 161928 53.47 9.65 1.82 11.84 15.82 6.59 0.81 放空气 6922.514 57.65 10.40 1.91 12.75 17.05 0.010 0.15 闪蒸汽 161.32 3.38 10.14 50.83 17.75 10.41 6.23 1.27 醇分出口粗甲醇 Nm3/h 11745 5 16 82 29 17 10510 1086 V% 100.0 % 0.05 0.14 0.70 0.24 0.14 89.48 9.25 Kg/h 16094.775313 0.486 20.456 161.0526 20.454 19.483 15000 872.8451 kg% 100.0 % 0.003 0.127 1.001 0.127 0.121 93.198 5.423 Kmol/h 523.903 0.243 0.731 3.660 1.278 0.749 468.75585 48.491 mol% 100.0 % 0.046 0.139 0.699 0.244 0.143 89.473 9.256 补充气氢碳比 2.172 循环比R 3.412 吨醇新鲜气消耗量 2659.92 Nm3/tCH3OH 吨醇放空量 461.5008 Nm3/tCH3OH 吨醇溶解气量 10.754Nm3/tCH3OH 状态下循环机流量 57.49m3/min 出口醇含量 6.59% 入塔总惰性气含量 24.17% 每天精甲醇产量 360t/d 副产蒸汽量 1260kg/Tch3OH 新鲜气CO总转化率 97.065% 3 、分离设备的选型分离设备的计算及选型全部按照催化剂使用中后期，生产能力为设计能力的120%的条件（表2-2）计算结果进行设计的。 3.1 甲醇分离洗涤塔常规低压甲醇分离器的设计仅起到分离左右，压力在5.5MPa，温度为40℃时，醇分出口气体中含有饱和态的气态甲醇高达～0.68%，虽然与新鲜气混合后，入塔气体中的甲醇含量也在～0.60%，入塔气体中甲醇含量高不仅甲醇合成率低、催化剂床层反应推动力小，而且使吨醇循环量增大，响应带来的是吨醇冷却水量大、循环机功耗高、副产蒸汽量抵。而我公司开发的分离、洗涤一体的甲醇分离洗涤塔，可以将甲醇分离洗涤塔出口气体中甲醇含量控制在0.8%以下，确保甲醇塔进口气体中甲醇含量小于0.07%以下，增加催化剂床层的推动力相应吨醇副产蒸汽量大、冷却水量小、循环机功耗低。根据上部的计算甲醇分离洗涤塔直径为2400mm，下部为分离段，上部为洗涤段。气体由a口进入进行一级粗分离，然后再经过两道旋流分离，气体中夹带的甲醇小液滴全部分离掉，含有饱和态甲醇的气体由升气帽进入洗涤段。洗涤段主要由若干层复合塔板组成，每一层复合塔板由不锈钢丝网、气体分布孔板、不锈钢规整填料组成。不锈钢丝网主要用来破碎下一块塔板过来气体中夹带的小汽包，使溶解在液体中的甲醇不带到上一块塔板上，气体分布孔板主要用来分布气体、液体，同时也起到气体传质作用，不锈钢规整填料主要增加气液之间的传质面积提高洗涤效果。气体进入每一块塔板后气体中的气态甲醇含量逐渐降低，远低于饱和态，而自上而下的液体中甲醇浓度逐渐提高，出最后一块塔板时浓度到65～85%，洗涤液与下部分离段分离下来的甲醇在甲醇分离洗涤塔外汇合送至精馏工序。 3.2 油水分离器油水分离器直径为Φ2100，利用原来日本三菱公司的 φ2100×16790冷激式甲醇塔外筒，内部设有三道旋流分离，最后一级为过滤。气体由下部进入，先经过一级粗分离，然后再经过两道旋流分离，含有小液滴的油水全部分离掉，最后采用过滤使分离进一步彻底。 3.3 气气换热器气气换热器直径为Φ1600、换热面积为2010m2，进入气气换热器的反应后气体由～250℃降到～75℃的过程中，气体中夹带的甲醇已经有部分冷凝为液态甲醇，因此气气换热器的设计我们考虑到以下因素：（1）充分考虑到气、液两相流，不仅增大换热面积，也要降低液相流带来的阻力；（2）换热面积的余量尽量选大，将反应后的气体显热尽量回收到催化剂床层，增加吨醇副产蒸汽量，同时降低进水冷器的气体温度，减少吨醇冷却水消耗。 3.4 主要设备选材要求（1）选材原则：针对不同物料品种，充分考虑易燃、易爆、毒性、腐蚀性及操作条件等特性，选用经过生产使用考验，品种来源广泛，制造、检验已具有成熟技术并已列入国家标准的材料。（2）设备选材应遵守有关标准和规范。（3）选择压力容器用材必须考虑设备操作条件（如压力、温度、介质特性），材料的焊接性能，冷热加工性能，热处理及容器结构等。（4）在满足设备强度、钢度及结构的前提下，应充分考虑经济合理性。 3.5 主要设备制造、检验、包装要求（1）压力容器必须具有压力容器制造资质的厂家进行制造。（2）设备的制造、检验和验收要严格按照GB150-1998、GB151-1999、JB/T4709-2000、JB/T4711-2003、JB/T4730-2005、《压力安全技术监督规程》（1999板）、HG20580～20582～20583-1998等相关标准、规范执行。（3）由于法兰的密封面对安全生产至关重要，所有设备上的法兰密封面必须采取保护措施后，才能运输出厂。（1）对于大型设备制造时应考虑运输路线和运输条件。 3.6 系统主要设备选型一览表表3-1 序号设备位号名称型号或图纸规格操作条件主要材料数量（台、套）重量 (kg) 备注介质温度（℃）压力（MPa） 1 R7001 甲醇合成塔 φ2800 壳H2、N2、CH4、CO、 ≤270 5.2 15CrMoR16MnR 1 Vc ～35.6m3 CO2 、H2O、 CH3OH 15CrMo 管板内:脱氧软水 ≤260 ＜5.0 0Cr18Ni9 V7001 汽包 φ1300 脱氧软水 ≤ 260 ＜ 5.0 16MnR 1 2 E7001 气气换热器 φ1600 壳H2、N2、CH4、CO、 45/225 5.2 16MnR 1 CO2 、H2O、 CH3OH 20 MnMo 内H2、N2、CH4、CO、 250/80 4.95 0Cr18Ni9 CO2 、H2O、 CH3OH 3 E7002 水冷器 φ1200 3 4 V7003 甲醇分离器 φ2400 H2 、N2、CH4、CO、 40 4.9 16MnR 1 CO2 、H2O、 CH3OH 0Cr18Ni9 5 T7001 净醇洗涤塔 φ2400 H2 、N2、CH4、CO、 40 4.9 1 CO2 、H2O、 CH3OH 表4-6 序号设备位号名称型号或图纸规格操作条件主要材料数量 ( 台、套) 重量 (kg) 备注介质温度（℃）压力（MPa） 6 V7002 油分离器 φ2000 H2 、N2、CH4、CO、 45 5.2 16MnR 、16Mn 1 CO2 、H2O、 CH3OH 7 V7004 粗醇闪蒸槽 φ2000 H2 、N2、CH4、CO、 ≤ 50 ≤ 0.5 16MnR 1 CO2 、H2O、 CH3OH 8 V7005 加药罐 16MnR 1 9 V7006 脱盐水罐 16MnR 1 10 P7001 11 P7002 洗涤水泵 3m3/h 2 12 P7003 加药泵～10kg/d 1 视水质增加 5% 水溶液（定期加） 13 C7001 循环机 32m3 /min 3 二开一备动、静设备总造价：设备到施工现场费用：2792.75万元（含运输费）。 4 管道设计说明 4.1 配管设计应遵守的标准和规范石油化工管道布置设计通则SH3012-2000 石油化工管道设计器材选用通则SH3059-2001 石油化工企业管道柔性设计规范SH3041-2002 石油化工设备和管道涂料防腐蚀技术规范SH3022-1999 石油化工企业非埋地管道抗震设计通则SH3039-2003 石油化工设备和管道隔热技术规范SH3010-2000 工业金属管道工程施工及验收规范GB50235-97 石油化工有毒、可燃介质管道工程施工及验收规范SH3501-2002 工业金属管道设计规范GB50316-2000 4.2 管道应力设计规定管道柔性计算范围按GB50316-2000执行。下列情况的管道需用计算机进行应力分析计算：合成塔的进、出口气管 PG7004、PG77005 合成塔的进、出口水管 BW管系列汽包的出汽管 HS 管系列 4.3 管道材料等级规定（1）管道材料的选用原则低压大口径管道选用SY/T5037-92焊接钢管。中低压工艺气体，工艺液体管道选用GB3087-1999或SH3405钢管。（2）管件选用原则管道连接一般应尽可能采用焊接，以节省投资，缩短工期。管件一般应选用标准件，以便采购。与设备及阀门等连接应符合制造商的标准。管件设计应遵守石油化工管道设计器材选用通则SH3059-2001有关要求。 5 、工程投资估算（单位：万元）序号投资名称装置公称能力10kt/a（装置实际能力≥12kt/a） 1 设备 2792.75 （含运输费） 2 管道、管件 160 3 土建 120 4 电器、仪表 80 5 软件费 38 6 小计 3190.75 7 不可预见费 255.26 8 合计 3446.01 注：本工程投资估算放有一定的余量。 6 、主要消耗及公用工程一览表 6.1 正常运行主要消耗及公用工程一览表表6-1 序号项目单位物耗或能耗参数正常运行300kt/a 1 主要物料消耗甲醇产量 t/d 300 新鲜气消耗 Nm3/h 33249 新鲜气单耗 Nm3/tCH3OH 2659.92 催化剂单耗 kg/tCH3OH 0.00989 2 公用工程消耗除盐水消耗 t/h 17.6 除盐水单耗 t/tCH3OH 1.408 冷却水消耗 t/h 425 冷却水单耗 t/tCH3OH 34.2 循环机电耗 kWh/h 515.25 循环机单耗 kWh/tCH3OH 41.22 压缩机电耗 kWh/h 6966.625 压缩机单耗 kWh/tCH3OH 557.33 3 副产蒸汽量小时产蒸汽 t/h ≥ 16.0 每吨醇副产蒸汽 t/tCH3OH ≥ 1.28 7 、合作的方式 7.1 合作（1）甲醇合成塔（2）塔前换热器（3）甲醇分离洗涤塔（4）汽包（5）油水分离器内件（6）软件包，其中软件包包括以下主要内容：系统物料热量衡算表 PID 流程图气气换热器外筒、油分离器外筒、水冷器等静止设备招标图管道选型一览表管道流速计算一览表10 仪表选型工艺条件一览表电器选型一览表循环机、压缩机及运转设备订货工艺参数表。设备安装条件图。设备平面布置参考图等： 7.2 合作（7）设备总承包（8）承担合成工段全部工程设计 [ ]查看更多 7个回答 . 4人已关注

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简介

职业：岳阳昌德化工实业有限公司 - 化工研发

学校：潍坊职业学院 - 会计电算化(原财务会计)

地区：云南省

个人简介：我想我还是喜欢三五熟知人的热闹，一或两人的安静，以及一个人的孤独。查看更多

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