难.--盖德问答-化工人互助问答社区

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我厂的污水处理？全厂污水处理污水处理站主要处理全厂生活污水、化工区煤气化装置、甲醇装置、甲醇制烯烃装置和聚合装置的生产污水、各装置冲洗排水和污染区内初期雨水。污水处理站设计能力为 600m 3 /h ，采用三级处理工艺，由预处理、生化处理、深度处理组成，处理后的污水达到《污水再利用工程设计规范》GB50335-2002中循环水补充水水质要求后，送循环冷却水装置作补充水。价方法采用单因子污染指数法，其单项参数i在第j点的标准指数为： Ii =Ci/Coi 式中：Ii－i污染物的分指数 Ci－i污染物的浓度，mg/m3 Coi－i污染物的评价标准，mg/m3 当Ii>1时，说明环境中i污染物含量超过标准值，当Ii<1时，则说明i污染物符合标准。某污染物的Ii值越大，则污染相对越严重。（3）评价结果 1#、2#、3#、4#、5#、6#监测点TSP、SO2、NO2、PM10日均值评价结果统计见表5-6。5#、6#、7#、8#监测点特征污染物 H2S 、非甲烷总烃、甲醇、硫酸雾、NH3 小时均值评价结果统计见表5-7。评价结果表明，各监测点SO2、NO2、TSP日均值均符合《环境空气质量标准》（GB3095-1996）中的二级标准。 3#、4#、5#监测点二甲苯小时值均符合参照执行的《工业企业设计卫生标准》(TJ36-79)中居住区大气有害物质最高允许浓度限值。 1#、2#、3#监测点非甲烷总烃小时值均符合参照执行的《大气污染物综合排放标准》(GB16297-1996)中的无组织浓度监控限值。查看更多 2个回答 . 2人已关注

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C-M曲线的画法及意义？ C-M图是帕塞加（Passega，1957，1964）提出来的。帕塞加将搬运沉积物的底流分为牵引流和浊流两种形。C－M图是应用每个样品对C值和M值绘成的图形。C值是积累曲线上颗粒含量1%处对应的粒径，M值是积累曲线使50%处对应的粒径。C值与样品中最粗颗粒的粒径相当，代表了水动力搅动开始搬运的最大能量；M值是中值，代表了水动力的平均能量。为研究地层的沉积成因，需从该地层成因单元取得几十个样品，这些样品必须属于同一沉积环境的产物。对于不同岩性要分别取样，而且样品要包括该单元由粗到细的全部粒度结构类型，几十个样品各按其C值、M值在图纸上投得一群点，按群点的分布绘出相应的图形，就是C-M图。根据所得图形的形态、分布范围以及图形与C-M基线的关系等特点，与已知沉积环境的典型C-M图进行比较，再结合其他岩性特征，从而可以对该层沉积岩的沉积环境作出判断。 GRAPHER可以做，第一步：数据准备，采集沉积层（一套同成因岩层）的C值（粒度概率累计曲线上1％累计含量的粒度。）以及M值（粒度概率累计曲线上50％累计含量的粒度）。第二步：把横纵坐标都设置成对数坐标，C值为纵坐标，上粗下细。M值为横坐标，左粗右细。其实不用GRAPHER，而用EXCEL照样可以做。很简单，当粒径以微米为单位时，使用双对数坐标，而粒径以φ为单位时，使用普通的线性坐标就可以了。另外，需要注意的是： 1.样品数量要足够多，20-30个以上比较好。 2.对一套同成因岩层从粗到细依次采集一系列样品分析，不同岩性不能混合采样。查看更多 0个回答 . 2人已关注

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焦化开工遇到的难题，请大家帮忙？本次焦化开工遇到了如下难题，急切盼望盖德帮忙： 1、在分馏系统开工时，建立侧线循环时开始顶循难以建立，用冷回流降温，之后顶循回流正常，但是超大的顶循量仍然无法控制顶温，还需很大的冷回流，为何会出现这样的事情？ 2、顶循流量一开大，下面的柴油、中段温度立即下降，并且提不起来，顶温还超。 3、中段柴油温度过低，无法提起。 4、柴油馏出很少，10吨左右收率10%，蜡油很多38%，汽油正常值收率17%15吨，以上问题是同一事件。操作参数：循环比：尝试从0.2-0.9，未能解决上述问题原料性质：比重992，残炭17含硫0.6 顶温大于145℃，顶循量大于140方/时（表不准，仅作参考，以前正常时90左右）顶循抽出170-180 柴油抽出很难突破230，一般在200-220，有时更低，也提到过250，但柴油抽出量始终很小中段抽出不到250，返塔190左右蜡油集油箱360，回流正常上反36方，下反20方，蒸发段380，其余油气入塔等均正常，装置加工能力100万/年，目前处理量90吨/小时，循环比0.5，炉出口492。如有需要提供其它参数，请留言。请大家帮忙支招，开工过程中，急切盼望大家帮忙2012年4月23日4时查看更多 20个回答 . 1人已关注

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调合汽油辛烷值模型？ 调合汽油辛烷值模型查看更多 1个回答 . 2人已关注

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技术文章：装配式冷库的选用及其目前存在的问题？装配式冷库的选用及其目前存在的问题摘　要叙述了装配式冷库的选用及其总制冷负荷的计算、保温预制板的厚度、蒸发器及制冷机组的合理配置等问题。并简介了 " 机床减震器 " 在制冷机组安装中的应用。　　关键词装配式冷库、制冷总负荷、保温层厚度、蒸发器、机床减震器。　　一、前言　　装配式冷库是近年发展起来的一种拼装快速简易的冷藏设备，它与传统的土建冷库相比有以下优点：　　 1. 隔热层为聚氨酯时，导热系数入为 0.02kcal/m.h. ℃ ；  隔热层为聚苯乙稀时，导热系数入为 0.034kcal/m·h· ℃ 。这类材料防水性能好，吸水率低，外面覆以涂塑面板，使得其蒸汽渗透阻值 H → ∞ 。因此，具有良好的保温隔热和防潮防水性能。使用范围可在 -50 ～ +100 ℃ 。　　 2. 重量轻，不易霉烂，阻燃性能好。　　 3. 抗压强度高，抗震性能好。　　 4. 组合灵活，安装方便，或根据用户需求并配置制冷机组和制控元件。　　二、装配式冷库的选用：　　目前市场上的装配式冷库一般为室内型和室外型两种，其选用条件如下：　　 1. 冷库外的环境温度及湿度：温度为 +35 ℃ ；相对湿度为 80% 。　　 2. 冷库内设定温度： L 级冷库： +5 ～ -5 ℃  ； D 级冷库： -5 ～ -20 ℃ ； J 级冷库： -25 ℃ 　　 3. 进库食品温度： L 级冷库： +30 ℃ 、 D 级、 J 级冷库： +15 ℃ 。　　 4. 冷库的堆货有效容积为公称容积的 69% 左右，贮存果蔬时再乘以 0.8 的修正系数。　　 5. 每天进货量为冷库有效容积的 8 ～ 10% 。　　 6. 制冷机的工作系数为 50 ～ 70% 。　　三、冷库总制冷负荷的确定：　　 1. 冷藏贮藏吨位： G ＝（ ∑V.r.η ）／ 1000 　　（ t ） (1) 　　 2. 每天进货量：　 Gj ＝ 0.1.G 　　　　　　　 (kg) 　 (2) 　　 3. 货物耗冷量：　 Q1 ＝ Gj·C(t1-tn) 　　 (kcal/h) 　 (3) 　　 4. 库门开启耗冷量： Q2 ＝ △ i·V·n/24 　 (kcal/h) 　 (4) 　　 5. 装货人员耗冷量： Q3 ＝ q·nr (kcal/h) 　　　　　 (5) 　　 6. 室内照明耗冷量： Q4( 该项可忽略不计 ) 　　 7. 冷库围护结构的传热量：　　 Q5 ＝ Q5a+Q5b+Q5c 　　　　　　　　　　　　　　 (kcal/h) (6) 　　式中： Q5a ＝ 1.6· （ λ/δ ） ·Fa·(tw-tn) 　 (kcal/h) (6-1) 　　 Q5b ＝ 1.3· （ λ/δ ） ·Fb·(tw-tn) 　　　　 (kcal/h) (6-2) 　　 ( 以上两式在室内型时不需乘以修正系数 ) 　　 Q5c ＝（ λ/δ ） ·Fc·(tw-tn) (kcal/h) (6-3) 　　 8. 冷库理论耗冷量：　　 Qm ＝ Q1+Q2+Q3+Q5 　　　　　　　　　　　　　 (kcal/h) (7) 　　 9. 总耗冷量： Q0 ＝ 1.1·Qm 　　　　　　　　　 (kcal/h) (8) 　　以上式中：　　 V-- 冷库公称容积 (m3) 　　 R-- 食品或货物的计算重度 (kg/m3) 　　 η-- 冷库内的容积利用系数　　 tn-- 冷库内温度 ( ℃ ) 　　 t1-- 食品进库时的温度 ( ℃ ) 　　 C-- 食品或货物的比热 (kcal/kg· ℃ ) 　　 △ j-- 冷库内外空气焓差 (kcal/m3) 　　 η--24 小时内冷库门的开启次数　　 q-- 每个冷库内操作人员单位时间内的耗冷量 (kcal/h) 　　 nr-- 冷库内操作人员数　　 F-- 冷库围护结构的传热面积 (m2) 　　 F ＝ Fa+Fb+Fc 　　入 -- 围护结构材料的导热系数 (kcal/m·h· ℃ ) 　　 δ-- 围护结构材料 ( 预制板 ) 的厚度 (m) 　　 tw-- 冷库外计算温度 ( ℃ ) 　　 Q5a-- 冷库顶面的耗冷量 (kcal/h) 　　 Q5b-- 冷库四周墙面的耗冷量 (kcal/h) 　　 Q5c-- 冷库地坪的耗冷量 (kcal/h) 　　四、冷库内蒸发器面积的计算：　　蒸发面积： Fz ＝ Qo/ （ K· △ t ）　　　　　　 (m2) (9) 　　式中： K-- 蒸发器的传热系数 (kcal/m2·h· ℃ ) 　　 △ t-- 冷库的内外温差 ( ℃ ) 　　五、保温预制板厚度的经验计算式：　　保温层厚度： δ ＝（ tw-tn ）／８ ×20 (mm) (10) 　　聚氨酯硬质泡沫塑料导热系数入＝ 0.025(kcal/m2·h· ℃ ) 　　六、现在装配式冷库存在的问题：　　 1 保温预制板厚度缺乏相应的系列化：　　目前市场上销售的装配式冷库，生产厂家在制作时不论库温要求的高低均采用厚度为 100 毫米的聚氨酯保温预制板，这样将相应地引起冷库库体保温能力不足、冷耗严重等诸多问题。对此，我们可从上述保温预制板厚度的经验计算式分析可见：冷库保温层的厚度 (δ) 是与冷库本身的内外温差 (tw-tn) 成正比的，根据库内温度的设定要求，保温层厚度能达到设计指标的，冷库的绝热性能则好，外界通过其围护结构渗入冷库内的热负荷就小，且能源消耗和制冷机的工作系数低；反之，冷库内设定温度较低的库体绝热性能将大幅度下降，由此引起制冷负荷和能源消耗的增加、制冷机工作系数增高，加剧了制冷机本身的机械磨耗及单位重量的冷藏费用开支的增加。以笔者经验，如果把保温层厚度相应增加 25% ，使围护结构的热流密度由 10(kcal/m2·h) 降至 8.5(kcal/m2·h) ，则外围护传入热量将减少 17-18% ，由此可见，厂家在生产装配式冷库配置保温预制板时，应考虑到冷库的内外温差对保温层厚度的要求，根据不同的库温要求配置不同厚度的保温预制板，以满足制冷工艺要求。　　 2 蒸发器蒸发面积的不合理配置：　　库内蒸发器的蒸发面积在配置上与实际的制冷工艺技术要求差距较大。据对部份装配式冷库的实地观察，其蒸发器的蒸发面积只有应该配置的 75% 左右。我们知道，对冷库内蒸发器的配置，应根据其设计温度要求进行各项热负荷的计算，确定出蒸发器的蒸发面积，然后根据制冷工艺要求进行配置。如果不按设计要求合理配置蒸发器而盲目减少蒸发器的配置面积将会使蒸发器单位面积上的制冷系数较大幅度地下降及制冷负荷增加、能效比明显降低，导致冷库内温度下降缓慢，制冷机的工作系数直趋上升，运行费用增加等诸种不利因素，所以，在设计选用制冷装置的蒸发器时，应按最佳传热温差来选择配置蒸发器的面积。　　 3 制冷机组的不合理配置：　　有些生产厂家生产的装配式冷库上配置的制冷机组，没有根据该库设计计算的总制冷负荷及其围护结构的保温层厚度等方面来进行合理配置，而是以增配制冷机组台数的办法来满足库内快速降温的要求。以 BZL-3×4 型装配式冷库为例，该库长 4 米，宽 3 米，高 2.7 米，库内净容积为 28.723 立方米，配用 2 台 2F6.3 系列制冷机组和 2 组独立的蛇形光管蒸发器，各机组与其一独立的蒸发器组成一个完整的制冷系统进行制冷运行。根据冷藏库机器负荷估算图分析可知 ( 见图 1) ：该冷藏库机器负荷约为 140(W/m3) ，实际总负荷为 4021.22(W) (3458.25kcal) ，根据以上数据，该库选用 1 台 2F6.3 系列制冷机组 ( 标准制冷量 4000kcal/h) 亦可满足此库的制冷工艺要求 ( 可达 -15 ℃ ～ -18 ℃ ) ，因此，在该库上多配 1 台 2F6.3 系列制冷机组已属多余，并且还将浪费大量的能源和增加机组的维护费用。　　众所周知，在制冷系统中，蒸发温度与蒸发压力互成函数关系，它们是与被冷却物体的温度与制冷量、热交换面积 ( 主要指蒸发器面积 ) 及压缩机的容量等几个条件有关，假若其中有一个条件变动，制冷系统的蒸发温度及蒸发压力就会相应地变化。在 BZL-3×4 型装配式冷库中，蒸发面积没有发生变化，但其制冷机容量却增大了一倍，这就使得蒸发器的蒸发量与压缩机的吸气量不相适应 ( 蒸发量 Vo 大大小于压缩机的吸气量 Vh) ，即 V0 〈 Vh ，蒸发压力 Po 和蒸发温度 to 急剧下降，传热温差 △ t 增大，冷库内降温反而因难，由于蒸发温度过低，则压缩机的性能指标降低，经济指标变坏。　　七、制冷机组安装采用机床减震器的建议：　　传统的制冷机组安装，一般是在混凝土基础上预埋地脚螺栓，然后将设备安装其上。上述的安装方法一般来说要求工期长，且机组与混凝土基础为硬性接触，抗震性能较差。笔者根据多年实践经验，推荐一种 " 机床减震器 " ，以解决以往制冷机组在使用中的震动问题 ( 见图 2) 。该产品使用了大量耐油阻尼橡胶，充分利用了阻尼橡胶吸收震动的性能，具有优良的减震、隔震和降噪效果，且安装方便，并可节省大量的基础施工费用和时间。实践证明，采用机床减震器后，由于机组震动而产生的制冷机机件损坏、制冷管道接口破裂和松动等故障大为减少。查看更多 0个回答 . 2人已关注

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葫芦电机的设置？ 见到的电动葫芦电机都是对称的布置在两侧，想请教下大家两个电机可否布置在一侧？有什么优缺点？多谢！查看更多 3个回答 . 1人已关注

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减压渣油生产沥青或沥青调和料时，切割点需达到多少? 减压渣油生产沥青或沥青调和料时，切割点需达到多少？查看更多 7个回答 . 2人已关注

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请大家关注页岩气对煤炭、天然气的冲击？ 在美国，页岩气使用给煤炭消耗下降11%，天然气下降33%，廉价的页岩气会不会给我国的煤炭、天然气冲击。欢迎大家讨论。谢谢。查看更多 6个回答 . 3人已关注

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火电厂外排污水，关于硫酸盐含量的排放标准，是什么? 请教：火电厂外排污水，关于硫酸盐含量的排放标准，是什么？采用的是什么标准？查看更多 0个回答 . 3人已关注

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两种垫片材料的讨论？ 三元乙丙橡胶垫片与丁晴橡胶的区别是什么？应用的场合如何包括使用的压力、温度？请哪位帮忙指点，本人将万分感谢！查看更多 2个回答 . 1人已关注

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每日翻译汉译英 2011.10.22(周六)？ 游客，如果您要查看本帖隐藏内容请回复查看更多 0个回答 . 2人已关注

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柴油抽出量增加则汽油干点降低？ 催化分馏塔有这么一道题目：在别的条件不变的情况下，柴油抽出量增加，那么汽油的干点降低这道题是正确的还是错误的，为什么？查看更多 6个回答 . 2人已关注

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你工厂的DCS用了多少年了? 我厂用了两年，是和利时的MACS5系统，备件还行。直接更换就可以了。查看更多 26个回答 . 4人已关注

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请教大侠，DVC6200对HART475有版本要求吗? 请教大侠，DVC6200对HART475有版本要求吗？哪位大侠有DVC6200中文说明书？发一个，支援一下，谢谢！查看更多 7个回答 . 5人已关注

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小氮肥生产节能降耗调研报告(下篇)？ 3在进行技改的同时，不可忽视小改小革。许多小氮肥企业推广了化工部提出的十项小改小革，其特点是投资少、上马快、效果好。这十项小改小革对节能降耗起到了重要作用。 ⑴提高半水煤气的质量。造气的任务是供足气量，保证气质，原料消耗要低。控制气体的主要成份有两项：一是CO+H 2 的含量。二是氧含量。前者是保证氨合成反应的正常进行，后者是保护变换触媒，节约蒸汽，保证安全生产。 CO+H 2 的含量高，说明炉内温度控制适当，炉内反应好，蒸汽分解率高，单炉发气量大，既节约蒸汽，又制出合格的半水煤气，CO+H 2 的应控制≥68%。半水煤气中氧含量，从工艺角度讲，越低越好，对于节越蒸汽、增加高压机打气量是十分有力的。氧含量≤0．5%是合理的。氧高，可使触媒温度猛升，此时需要用蒸汽压温，浪费了蒸汽，又损坏了触媒活性，半水煤中氧含量每增0．1%，可使变换触媒温度上升7℃，如果氧含量高1%时，则每吨氨多耗蒸汽0．5吨；同时半水煤汽中氧含量增高，占去了有效体积，从而减少了高压机打气量（指变换加压流程），影响了生产。 ⑵采用过热蒸汽制气入炉蒸汽不可能全部被分解利用，未分解的蒸汽在洗气箱．洗气塔中被冷凝浪费。由于这些蒸汽损失而造成的热损失，决定了蒸汽分解率数值。采用过热蒸汽制气可提高蒸汽分解率，减少过热蒸汽带出的热损，提高造气炉气化强度。 ⑶合理控制变换CO 2 含量一般变换气中CO 2 含量不应控制过高，防止铜洗造成微量事故。从理论上讲，触媒在一定温度下，加大水蒸汽用量可以提高变换率，但是CO的变换率与水蒸汽的加添量不是成正比例的增加，而是先快后慢，因此变换气中CO 2 含量又不能控制过低，否则增加蒸汽耗用量。在入变换气中CO 2 含量为30%时，而变换气中CO含量由3．5%降低到2%，则要求汽气比从0．97升高到1．37，此时蒸汽消耗量增加37%以上，实际生产中CO含量应控制在3～3．5%为合理，这样有利于节约蒸汽降低煤耗。 ⑷提高饱和热水塔热回收效率在一定的变换炉出口温度条件下，如要求的变换率一定时，加入变换炉的蒸汽量也就为一定值。因此饱和塔回收的热量愈多，外加蒸汽量就可以愈少。饱和塔出口气体温度愈高，饱和度愈高，回收的蒸汽量就可以愈多。进饱和塔的热水来自热水塔，因此提高进饱和塔的热水温度就是提高热水塔的出口水温。在实际操作中，热水塔出口水温是由热水循环量来决定的。一般来说，加大热水循环量，可以使气液接触良好，有利于传质和传热过程进行，因而可以提高饱和塔出口半水煤气饱和度和塔出口气体与进塔热水之间的温差。但热水循环量过大，除了出塔气体带水现象严重，塔内阻力增加外，出饱和塔半水煤气的温度反而会降低。这是因为循环热水的热量来自变换气，而这一热量对于一定气量来说也是基本不变的。当循环水量增大时，循环水经过热水塔和水加热器温升必然下降，这样饱和塔的热水温度降低，从而导致出饱和塔半水煤器温度降低，就达不到提高出饱和塔半水煤气中水蒸汽含量的最终目的。反之热水循环量减少时，虽然热水塔出口热水温度增高，但由于饱和塔热水量减少，进入饱和塔半水煤气气量不变的情况下，饱和塔出口半水煤气的温度也必然下降。热水循环量过大或过小，对于水蒸汽的回收都是不利的。工厂生产中应根据自己的设备条件，摸索能使饱和塔入口水温最高，饱和度最大的最佳循环量。 ⑸变换炉采用电炉升温在热交换器出口与变换炉入口之间加一个电加热器，用电加热器升温还原，初期可以空气升温，节约了煤气与蒸汽，为造气．锅炉争取了检修时间。正常停车后的开车采用此法，只要送电即可提高炉温，很快恢复正常生产，此法操作简单，运用自如。每次升温还原，较燃烧炉可节省开支约3000～4000元，还可适当缩短升温还原时间，投入生产。 ⑹分级回收压缩机油分排油气和平衡段回气化肥厂所用的活塞式高压机由于级数较多，级与级之间为了平衡活塞力都设置了平衡室。原设计中，往往选择平衡室回气接口在低压段，工作气缸与平衡室之压力差△p愈大，通过活塞环漏入平衡室之漏气量来得大，因此可通过减少△p值，即增加平衡室之回气压力来减少漏气量，提高高压机打气量。如将L3．3～17/320高压机6～7段平衡室回气接5入，4～5段平衡室回气接3入，2～3段平衡室回气接1入。同样压缩机油分排油气也可分级回收。采用次法要慎重，对活塞受力情况要进行校验，以防受力不平衡引起震动。 ⑺合成循环气甲烷达到规定标准合成混和气体中的惰性气体，主要是指CH 4 和Ar，它们占有一定体积降低了氢氮气的分压，使氨的生成率降低。因此惰性气体愈高，与氨的生成不利。惰性气体不参加反应，通过合成塔时要带走部分热量，影响触媒层温度。大量惰性气体的存在，还白白增加高压机．循环机的动力消耗。CH 4 和在高温下还会发生分解反应，对触媒造成危害。但是在排放惰性气体时，氢氮气也随着损失一部份。因此要控制适当的循环CH 4 含量，这样可使补充气消耗定额减少。因此要选择适当的惰性气体含量。因此必须认真遵守部定指标3000吨型厂CH 4 ＞12%，5000吨型厂CH 4 ＞15%。 ⑻“三”气回收 ① 精炼再生气回收原料气中CO4%，吨氨原料气的消耗定额3400标m 3 。在铜液再生后转入再生气中，回收利用再生气，吨氨回收再生气中CO约120标m 3 ，按90%的CO变换成H 2 计，可生成合成氨54．7公斤，占总产量的5%左右。来自回流塔的再生气，与泵打来的软水（或稀氨水）在吸氨器接触混和，再生器中的氨和CO 2 被吸收，流体至回收塔，液体至塔底部，气体中的CO、H 2 、N 2 等气体由回收塔的顶部通过管道去脱硫岗位罗茨鼓风机入口。回收塔的稀氨水，由泵打入高位吸氨器，进行循环。当浓度达到70滴度时，由泵打到碳化氨水工段循环槽，并向回收塔补充软水。 ② 合成放空气回收由净氨塔吸收合成放空气中的氨，合成放空气从净氨塔底部进入，氨被水吸收的稀氨水去脱硫，净氨后的氢氮气与甲烷气，经氨全水封后进入锅炉炉膛燃烧。吨氨可回收放空气259．521标m 3 ，吨氨可回收氨20．72公斤，占总产量的2%，放空气热值3066大卡/标m 3 ，相当于节能70多万大卡。 ③ 回收氨罐弛放气氨罐弛放气入鼓泡吸收塔，经鼓泡吸收塔吸氨后至净氨塔，最后经压力调节阀送锅炉燃烧。吨氨可回收可燃气11．31标m 3 ，回收氨20公斤左右。 ⑼提高锅炉效率并因地制宜地推广沸腾炉提高锅炉效率就是采用措施降低机械不完全燃烧损失，排烟热损失，化学不完全燃烧损失，散热损失和灰渣热损失。沸腾燃烧锅炉可吃次煤，吞吐量大，热效率较低。因此上沸腾炉要考虑原料（矸石）来源，运输方便等条件。 ⑽余热回收即回收变换、合成、造气三个岗位的工艺反应余热。变换系统可回收的热量吨氨达55．5万大卡。合成系统可回收的热量吨氨达55．2万大卡。造气炉夹套和废热锅炉吨氨可回收显热达27万大卡。化工部推广的行之有效的十项节能技术措施，投资少、上马快、效果好。四．今后小氮肥节能降耗，挖、革、改，应抓的工作、方向和设想实践证明，小氮肥厂只要认真抓了经营管理上的“三管一算”和节能为中心的技术改造工作，就可以使小氮肥厂的经济效益大大提高一步，总能耗就可以达到上海、浙江等地的先进水平，就可以和中型氮肥厂并驾齐躯。本调研报告还要提出在节能降耗工作中不太被人注意的，但是影响较为大的项目，现在一些地方已搞成功，但是尚未全面推开的技改项目及今后节能降耗工作的一些设想，以引起小氮肥行业领导和技术人员重视。 1．严格水质处理，加强水的管理。目前小氮肥厂普遍对水质处理和水的管理重视不够。一是对水处理要求不严，水质达不到规定指标，致使设备结垢严重，影响换热，增加了能耗，甚至引起锅炉爆管。二是水处理方法不当。如除硬不除碱，没有除氧装置，造成锅炉排污量大，管道及换热设备氧腐蚀。如藁城化肥厂地下水仅除硬不除碱，锅炉排污量可高达50%，不除氧的软水使水加热器乙每三个月损坏一台，价值3．5万眼=元，一年多一点的时间，有四台水加热器乙腐蚀价值15万元。三是分级供水的经验值得推广。如藁城化肥厂根据锅炉和化工工艺用水（主要是碳化），对水质要求不同，采用氢——钠床交换，质量较高的软水送锅炉，使锅炉排污量由50%降至10%。单设磺化媒床供碳化。这两种水质不同，成本不一样，吨软水成本差0．7元。一年可节约运行费用7万多元。四是用水不计量，浪费严重。北方水的资源紧张，要重视推广循环用水。根据小氮肥的给水系统特点，可采用两个独立的给水系统。一个是造气工段的给水系统。造气工段排出的洗涤水中含有H 2 S、酚、氰化物及粉尘等物质，不能直接排入水系中，否则会污染环境，破坏生态平衡。采用循环水闭路循环及污水处理生物塔等，可减少耗水量，有毒物质可达到排放标准。二是碳化、压缩、合成、冷冻、精炼等工段的联合循环水系统。这些工段主要是排管冷却和洗涤用水，其特点是不受直接污染，而且温升较低。水压只要2．0～2．5Kg/cm 2 即可，组成循环水系统是有利的。除气缸夹套．生活及软水需用外，可供循环水量（包括造气、脱硫）占全厂水量的94% 。采用循环供水，可节约新鲜用水量90%以上。同时循环水成本低，一般直流供水成本为0．05～0．035元/吨，循环供水系统，供水成本为0．03～0．035元/吨。同时保护了环境，防止了污染，提高了传热和生产效率。 2．因地制宜上余热发电去年九月二十四日化工部在无锡召开差压余热发电设计讨论会。差压余热发电是降低能耗的重要措施。度电标煤耗200～300克，比所在电网低1/2～1/3 ，供电成本是外供电的1/2～1/3 样子，吨氨能耗降低30万大卡，吨氨成本降低 3～8元。但是新上发电应注意以下几点： ⑴没有搞好“三气回收”．“三热利用”单位，吨氨耗蒸汽＞3吨，不宜上发电。 ⑵旧锅炉使用不错，不要为上发电新上锅炉，25 Kg/cm 2 以下，效率较低锅炉不宜上发电。 ⑶年产15000吨合成氨，管理和技术水平都较高，可因地制宜上发电。3000吨以下，以750KW背压机组为宜。 ⑷锅炉蒸汽参数较低，造气炉多于两台，可上蒸汽马达，但要有低周保护，设置蒸汽旁路。蒸汽马达投资少，见效快，操作简便宜行。 3．静电除焦油器高压机电耗占合成氨电耗的70～80% 左右，如何提高高压机打气量，使高压机长期稳定运行，减少开停车的次数，减少内漏，是提高高压机出力降低电耗的重要手段。脱硫后半水煤气中焦油．杂质除不干净，致使活门、活塞环漏气严重，气体内部循环，是影响高压机长期稳定运行的重要原因。静电除焦油器已在上海一带，如青蒲、嘉兴、吴凇试验成功，高压机打气量由单台日产8吨提高到10吨，活门、活塞环三个月可以不换，此项目值得推广。 4．低压吹风气潜热回收以煤（焦）为原料间歇式制气的特点之一，就是必须专门设置一个鼓风阶段，烧去一部分原料煤为制气提供热量。吹风气即是鼓风阶段的燃烧产物。吹风气除具有显热外，还具有一定量的潜热。这是它在通过炭层的部分CO 2 。被赤热的碳还原为 CO，及原料的干馏产物也要混入其中所致。目前生产上的普遍情况是，吹风气的潜热没有回收。1977年12月由化工部化肥工业研究所，成功地解决了低温吹风气直接加二次空气燃烧问题。1979年3月山东文登化肥厂采用低温吹风气和连续燃烧合成二气的办法回收低温吹风气，也获得成功。此后山东即墨和胶南化肥厂、江苏太仓化肥厂也都采用同样办法取得成功。低温吹风气含可燃物5．6%，低热值183大卡/标m 3 ，吨氨产吹风气1957标m 3 ，如果回收率86．5%，吨氨实际可回收的热量是30．9783大卡。低温吹风气显热为102大卡/标m 3 ，吨氨可回收显热为19．9614万大卡，以回收率51% 计算，吨氨实际可回收的显热是30．9783大卡。如果将合成二气引入燃烧锅炉同低温吹风气一块燃烧，按吨氨回收200/标m 3 ，组分中氢57%，甲烷21%计，回收率87．2%，吨氨可回收热量56．3614大卡。三项吨氨共回收热量98．02万大卡，相当吨氨节约标准烟煤140公斤价值8．4万元左右，按1．5万吨合成氨厂计，年回收价值12．6万元。低温吹风气回收，自1977年以来在试验和生产中以积累了丰富经验，技术上已基本成熟，经济效果也是明显的，值得各厂采用。 5．上海化工设计院最近在几个小化肥厂节能技改中的采用余热利用——蒸汽综合平衡措施取得了显箸成效，一个指导思想是低能位余热加热热水，高能位余热付产蒸汽。 ⑴水处理软水先去变换第二水加热器加热到105℃，然后分两路，一路去造气废热锅炉，一路去锅炉房用。 ⑵精炼铜液上加热器出口80℃，循环热水去合成水加热器加热到165℃，然后经汽包去铜液上加热器加热铜液，而循环热水冷却到80℃，再送去合成水加热器加热到165℃循环使用。循环热水除加热铜液外，尚有富余，可付产少量低压蒸汽供造气使用。 ⑶回收造气吹风气和合成燃烧副产蒸汽，吨氨副产10～13 Kg/cm 2 ，蒸汽1．3吨。 ⑷造气废热锅炉与锅炉房来10～13 Kg/cm 2 饱和蒸汽，汇合后进入蒸汽马达，利用蒸汽压差发电，背压后的2～3 Kg/cm 2 低压蒸汽经废热锅炉过热后去造气用，吨蒸汽发电约15度。 ⑸变换工段及其它工段需要的蒸汽由锅炉房供给。通过上述措施，全厂吨氨回收热量170万大卡。对于年产2万吨合成氨的厂，如果锅炉需要更新可采用25Kg/cm 2 、400℃的6．5吨/h锅炉，背压后的过热蒸汽供造气炉制气，变换用的蒸汽可由吹风气及放空气燃烧的废热锅炉供给。 ⑹上海化工设计院关于2万吨以下的厂，砍掉锅炉，尽可能多的，尽可能合理地利用余热，生产系统内部所需要汽量可以接近自给的设想。 ①造气工段废热锅炉除烧吹风气和合成二气外，再补充一部分半水煤气，产25Kg/cm 2 过热蒸汽，差压发电后，再供造气和其它工段使用，不开外供蒸汽锅炉。 ① 变换工段所需要蒸汽，主要由合成工段中置锅炉供给，少量由造气废热锅炉供给。 ② 精炼工段铜液再生所热量由变换第二水加热器提供。本设想中，提高蒸汽参数搞差压发电是较为合理的，本设想一吨氨可供发电的蒸汽是2156公斤，背压发电可发154度，对于一个二万吨的厂，可选用500KW机组。如果本设想变成现实，吨氨总能耗可达到11460400大卡。上面从几个方面就小氮肥行业发展历史，节能降耗现状及今后挖、革．改方面做了简要阐述，不妥和谬误的地方在所难免，请予指正。参考资料 1．《小氮肥设计技术》82年第二期．第五期。 2．82年五月《刘尊三同志在全国小氮肥红旗单位学习班上的讲话》。 3．化工部小合成氨设计技术中心站《小氮肥厂小改小革降耗节能资料汇编》上．下册。 4．上海化工设计院《小化肥余热利用——蒸汽综合平衡设想》。 5．《经营管理》1982年第九期。 6．河北省石油化工局《生产、工艺管理》。 7．河北化工学院《氮肥生产基础知识》。 8．藁城县化肥厂《差压余热发电初步总结》。查看更多 4个回答 . 1人已关注

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简介

职业：佛山市金辉高科光电材料有限公司 - 技术员（储备干部）

学校：平顶山工业职业技术学院 - 自动化系

地区：安徽省

个人简介：我又这样的无聊了，毫无征兆的，但我十分开心，真心的无聊总是难得。·☆查看更多

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