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请问一下焦化厂的调火工和测温工各个的职责是什么？他们 ...？调火主要负责横排、铁件测量等长白班性质的工作，测温主要负责三班煤气的调节和炉温的稳定。所以调火负责炉头系数、均匀系数和横排系数，测温工负责安定系数。调火工作是三班工作的基础，调火做的好，三班好调，出了问题也好分析原因。只有两个工种共同努力，焦炉热工管理才能达到较高的水平。查看更多 6个回答 . 2人已关注

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炼油加工装置的管材选择？ 炼油加工装置的管材选则时，防腐要求壁厚的年腐蚀速率是如何计算出来的？应是工艺专业计算？还是材料专业计算？查看更多 1个回答 . 4人已关注

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国产四喷嘴水煤浆气化技术装置的运行情况？本文由盖德化工论坛转载自互联网各位从事煤气化行业的专家们，请知情人士吐露一下，国产的四喷嘴水煤浆气化技术装置的运行情况如何？目前能够实现长周期运行吗？查看更多 0个回答 . 2人已关注

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程控阀前后差压问题PSA？装置开车前做气密试验时发现一个问题，当程控阀前后差压较大时阀门就无法动作，请问这是不是只是由差压引起的？有没有人知道差压范围在多大时阀门不动作？还有没有其他原因造成阀门不动作（只从工艺角度探讨，排除故障）？查看更多 5个回答 . 1人已关注

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液氨应力腐蚀问题？液氨应力腐蚀问题在化工行业中，液氨是一种常用的介质。在HG20581-98中提出了液氨的应力腐蚀环境条件： 1。介质为液态氨，含水量不高（《=0.2%）且有可能受到空气（氧气，二氧化碳）的污染的场合 2。使用温度高于零下5度对液氨应力腐蚀环境的选材和焊接提出了相关的要求： 1。材料要求 1.1 材料标准规定的屈服强度<=355MPa 1.2 材料的实测抗拉强度<=630MPa 1.3 材料的使用状态应为正火或者正火加回火，退火，调质状态 1.4 碳当量的限制 1.5 硬度的限制 2. 焊接的限制 2.1 所有焊缝应经过焊接工艺评定 2.2 满足强度要求的前提下尽可能使用低强度焊接材料 2.3 焊接接头的硬度限制 2.4 测定硬度的位置要求 2.5 焊缝的引弧，打弧点（包括临时焊缝处）应在焊后热处理前打磨0.3mm并作磁粉或者渗透检测。现在有一个合成氨系统中的液氨球罐，设计压力2.5MPa，材料用15MnNbR，厚度50mm，设计温度50度，液氨99.9% 材料标准中的屈服强度为〉=350MPa。问题如下： 1. 条款的制定的依据是什么？ 2. 如上所述情况是否可以定义为液氨应力腐蚀工况？ 3. 材料15MnNbR是否适用？（材料标准规定的屈服强度最低值为350MPa）欢迎大家踊跃讨论！期待大家的观点！查看更多 3个回答 . 2人已关注

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水中颜色及铁离子去除？下面一个园区的污水站，采用气浮+水解酸化+接触氧化工艺，最近出水颜色发黄并浑浊，查找原因如下: 进水工厂之一是一家农药厂，预处理设施使用了铁碳床，污水亚铁离子含量很高，该厂使用添加双氧水氧化+ 片碱沉淀+PAM去除铁离子。进入园区污水站的污水水较清，但进入水解酸化池后开始变黄，终沉池后出水也开始变黄，终沉池直接加片碱无明显改善。请大家分析其中原因，给点意见。查看更多 1个回答 . 3人已关注

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MTG循环氢压缩机？ 请问盖德们，目前国内的MTG项目中循环氢压缩机都是用的哪里的？工艺包是哪家的。查看更多 7个回答 . 1人已关注

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桥架型号规格中字母代表意思？玻璃钢梯级式大跨距桥架 BDQ-DC-1A L=6000 玻璃钢槽式仪表桥架BDQ-C-1A L=6000 托盘式金属电缆桥架 DJ-T-B-15-8 L=6000 玻璃钢梯级式水平三通BDQ-DC-1A 玻璃钢水平弯通BDQ-C-1A 玻璃钢垂直上弯通BDQ-C-5A 这些型号规格中字母表示什么意思查看更多 1个回答 . 2人已关注

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Aspen Plus中Fortran子程序的学习之二？基于Fortran的AspenPlus单元过程用户模型的简单例子 Inlet ：Composition：H2\N2\CO2，1\1\1kmol/hr T ：25℃，P：1atm(A) 要求： Outlet1 ：Composition：H2\N2\CO2，0.2\0.5\0.6kmol/hr T ：25℃，P：2atm(A) Outlet2 ：Composition：H2\N2\CO2，0.8\0.5\0.4kmol/hr T ：25℃，P：1atm(A) 1. 建立aspen plus流程全局规定、定义组成、选择物性方法等不再赘述。Block选择user model中的user。 2. 编写Fortran程序很多用户模型的例子都在目录D:\Program Files\AspenTech\Aspen Plus 11.1\Engine\user下。Fortran用户模型的开发涉及到AspenPlus内部单元模块、物流等和系统之间的参数传递，这可以通过扩展接口程序来实现，接口程序都有自己特殊的定义方式，如user model中的user和user2通过不同的用户模型子程序和参数来实现参数的调用。编写Fortran用户模型的规定：子程序名不得超过6个字符；所有的实型变量必须声明为双精度；不得修改公用块（如dms_ncomp.cmn）的任何变量… 就本例子，user模型的程序接口选择目录下的USRUSR.f，主程序简单地写了进口物流的信息如何进入模型进行计算，计算后的结果如何传递到出口物流中，如下图。子程序名为model，保存文件名sep.f。接口中各参数的意义和物流信息可以参考文档《User Models》的第六章和附录部分。 3. 完成程序编写后，在simulation engine上用aspcomp命令编译，一步步修正程序中的语法错误…直至通过，产生一sep.obj文件。 4. 在block的用户单元操作中，model中输入子程序名，Values中输入程序中定义的a/b/c三参数的值。 5. 运行结束后察看结果 6. 另外，也可以对user进行灵敏度分析等定义变量察看结果上述只是简单地介绍了单元用户模型的用法，还有更深入的使用如 aspen plus 公用块和子程序。当然， aspen plus 只是软件工具，模拟结果的正确与否和精确度还是依赖自己建立的模型。希望本文能给大家使用 user model 能有启发作用。基于 Fortran 的 AspenPlus 单元过程用户模型的开发基础知识 Aspen Plus 是一种通用的化工过程模拟、优化和设计软件，但它提供的通用过程单元模型并不能满足用户的所有需求，如反应器，并不能把所有的反应及反应本质模拟出来。但是 Aspen Plus 提供了用户扩展接口，用户可以根据自己的需要将自定义的过程单元模型添加到该软件中并使用。 Aspen Plus 提供了基于 Fortran 用户模型的开发方式，即可以编写 Fortran 用户子程序，编译后产生一个动态连接库，从而实现用户模型和 Aspen Plus 的结合。用户模型是一黑箱模型，内部程序可是根据需要自己定义，输入物流可以在 Stream 中先定义，将流股信息（如温度、压力、组成及流量等）按照 Aspen Plus 的内部规定传递到模型中，参与模型的内部计算；然后将模型计算的结果通过输出物流信息传递出来，用户可以根据自己的需要来定义，但必须要遵守 Aspen Plus 的内部规定。由于外部 Fortran 子程序不能被解释，需要一个 Fortran 编译器。不同版本的 Aspen Plus 软件需要不同版本的 Fortran 编译器，如 Aspen Plus 11.1 只需要 Visual Fortran 6.0 版本即可； Aspen Plus 2006 就需要 Intel Fortran 9.0 版本，且必须在 Microsoft Visual Studio.net 环境下，在 Aspen Plus Simulation Engine 上编译，编译成功后生成用户模型的目标模块文件（ *.obj ）或共享库（ *.dll ）。产生的目标模块文件（ *.obj ）若能正常链接和求解，运行 Aspen Plus 的电脑上必须安装 Intel Fortran Compiler 和 Microsoft Visual Studio .NET 2003 （或 2000 ）这类的大程序，这样就占据了大量的电脑空间。当产生共享库（ *.dll ）后，和 Aspen Plus 文件放在一个文件夹，并在装载和求解用户模型的 DLOPT 文件中指定路经，就可以直接运行内嵌用户模型的 Aspen Plus 文件了。实现用户模型的嵌入，产生共享库（ *.dll ）的步骤如下： 1) 用 Fortran 写一个用户模型（外部子程序），生成 *.f 文件； 2) 使用 aspcomp 命令编译用户模型，即 aspcomp *.f ，生成 *.obj 文件； 3) 使用 asplink 把用户模型链接到共享库中，即 asplink *.dll ，生成 *.dll 文件； 4) 为 Aspen Plus 系统提供链接共享库的路径，即用记事本编译 DLOPT 文件，并保存为 *.opt 文件。同时还要在 AspenPlus 的文件里 Run-Run Settings-Engine Files-Linker 域中指定 DLOPT 文件。这样就完成了求解用户模型时 AspenPlus 运行所需要指定的特定共享库。 DLOPT 文件的编编译程序如下： ! This is an example DLOPT file for Windows :no_local ! Do not include object module files from run directory D\PATH\*.dll ! Use the shared libraries in the D\PATH !directory when resolving user model symbols 其中 “D\PATH” 是 DLL 文件所在的路径。完成这一步之后，还需要在 AspenPlus 的文件里 Run-Run Settings-Engine Files-Linker 域中指定 DLOPT 文件，如图 1 所示。这样就完成了求解用户模型时 AspenPlus 运行所需要指定的特定共享库。注意：当路径发生变化时， DLOPT 文件里的路径要重新编辑。 FORTRAN 一般用于建立 aspen 用户模型。根据 ASPEN 关于用户模型的说明书，建立并引用用户模型的步骤包括： 1. 用 fortran 写一个用户模型 2. 使用 aspcomp 命令编译用户模型 3. 使用 asplink 命令（可选的）把用户模型链接到共享库中 4. 为 Aspen Plus 系统提供目标文件或共享库。其中编写用户模型根据 FORTRAN 规则， Aspen 对文件名，子程序名，精度等也有一些规定。例如，文件可以给定任意名，但应该以 .f 为扩展名。所有实型变量必须声明为双精度，在子程序中应包括下列语句： IMPLICIT REAL*8(A-H,O-Z) 其他还有一些，可以参考 aspen 用户手册。在运行 ASPEN PLUS 前，必须编译所有的 fortran 用户模型。进入 dos 界面，在 ASPEN PLUS SIMULATION ENGINE 所在的目录下，引用 aspcomp 命令： ASPCOMP *.F 编译结束后，在 fortran 子程序的同级目录下，会生成同名的用户模型目标模块文件，以 OBJ 为扩展名。将这些 OBJ 文件放到运行目录中，就可以在 ASPEN 模型中引用这些目标模块所建立的用户模型了。查看更多 11个回答 . 3人已关注

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四大问题羁绊石化行业前行？ 2012年，中国石油和化学工业以科学发展观为指导，以加快转变经济发展方式为主线，实现了“稳中求进”的总体目标。但记者近日采访中国石油和化学工业联合会常务副会长李寿生时了解到，虽然去年行业经济运行总体保持平稳，但平稳背后依然存在一些隐忧，譬如产能过剩、效益下滑、创新不足、安全环保压力增加等。2013年，全行业应该深刻认识并准确把握这些问题和矛盾，采取切实有效的针对性措施，努力实现2013年经济“稳中增长”。　　当前石化行业主要面临以下四个问题：　　一是产能过剩矛盾突出。根据石化联合会统计，到2012年底，我国合成氨、尿素产能（实物量）将达到6730万吨和7130万吨，尿素产能过剩约1800万吨；磷肥行业产能（折纯）达到2360万吨，超过国内需求1000多万吨；烧碱新增产能420万吨，总产能将突破3800万吨，全年装置利用率约70%；聚氯乙烯新增产能330万吨，总产能达到2236万吨，装置利用率约60%；电石行业新增产能约400万吨，装置利用率约76%。　　李寿生总结这一现状为：不该“生”的还在顽固地“生”，该“死”的不能正常地“死”，严重过剩的行业产能还在继续扩张。更值得注意的是，这一现象已经延伸至聚氨酯、有机硅等部分新兴产业。“产能过剩问题必须引起全行业的高度重视。” 李寿生强调。　　二是效益下降幅度较大。预计2012年行业实现利润总额约7500亿元，比上年下降6%，但总产值增长了12.2%。“产值增长效益反而下降，这一上一下的反差值得我们深思。”李寿生说。同时，行业财务统计报表显示，财务各项管理指标也不容乐观。　　根据石化联合会统计，去年1～10月，石油和化工行业销售成本8.16万亿元，同比增长11.8%，高于营业收入增幅2.0个百分点，每100元主营收入成本为83.11元，同比提高1.48元；全行业财务费用1107.5亿元，同比增长36.3%；管理费用同比增长10.1%，高出主营业务收入增幅0.3个百分点；资金周转率2.37，同比下降0.1个百分点。李寿生认为，这些数字表明，行业管理提升空间很大。　　三是行业创新能力较弱。当前，行业产能过剩问题突出、重复建设严重、市场竞争力和抗风险能力不强，主要原因就在于行业的创新能力不够，新技术不够，新产品不够。　　“追求别人的追求，你幸福吗？”李寿生引用哈佛大学校长给毕业生的一句寄语来反映当前行业技术创新的现状。他说目前行业创新多数是跟随性创新，原始创新太少。创新不足已经成为制约行业发展的重要因素。　　四是安全环保压力增大。随着人们安全环保意识的提高，特别是生态文明建设理念的提出，社会对安全环保提出了更高的要求，行业安全环保工作面临更大压力。“党的十八大报告提出了建设美丽中国的宏伟目标，但我们离美丽中国还差得很远。要实现这一目标，当下的首要任务就是做好安全环保。”李寿生说。他指出，行业必须要强化安全环保基础管理，严格岗位工艺纪律和安全生产责任制，确保达标排放。　　针对目前存在的问题，李寿生指出，2013年行业各项工作都应该有所加强。面对新挑战、新任务、新要求，要紧紧抓住新的战略发展机遇期，发力国内市场、开拓国际市场，坚持创新驱动，推动稳中求进，力争在产业结构战略性调整上取得突破性进展，在经济增长质量和效益上跨上一个新台阶，在技术创新上抢占一批新的制高点，在节能减排和责任关怀工作上开创一个新局面，为全面建成小康社会作出新的贡献。（张艳燕）查看更多 0个回答 . 1人已关注

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ICP-MS 质谱分析的样品处理？生物材料浸泡后，想探测离子释放浓度，用 ICP-MS（诱导耦合等离子体-质谱），我们这边没有仪器，需要去外面做。有几个问题需要请教大家：1. 朋友们在哪里做的，有没有推荐的单位？2. ICP-MS 检测一次需要的样品体积是多少？3. 从我完成实验到送去检测期间，样品应该怎样处理？（冷冻？具体温度，操作。。。）对了，还有一个问题，所谓的探测极限（LODS，Limits of Detection）是怎么得到的?第一次接触，望朋友们不吝赐教~~查看更多 4个回答 . 2人已关注

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如何在活塞式、螺杆式、离心式、轴流式压缩机中进行选取？在论坛搜了关于这方面的内容，有很多很有帮助的，特别是blackmer的那份资料，很有用！但是，都局限于一个类型的压缩机中进行设计，比如说blackmer的就是活塞式压缩机的选型。不知道哪位可以共享一份如何在容积式和速度式中选型的资料也就是在活塞式、螺杆式、离心式、轴流式压缩机中，如何选择具体使用哪种类型谢谢大家！！！查看更多 4个回答 . 1人已关注

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紫金矿业污染讨论？ -- 对于最近风风雨雨的紫金矿业湿法铜厂含铜废水外渗造成重大环保事故一事，请大家发表发表个人看法。 -- 查看更多 20个回答 . 5人已关注

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隔壁塔的装配图？ 隔壁塔的CAD装配图和大家共享也希望大家提意见交流交流哈查看更多 9个回答 . 3人已关注

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土建一次条件图用英语怎么讲? 土建一次条件图用英语怎么讲？土建二次条件图？查看更多 1个回答 . 1人已关注

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盐酸出厂浓度控制范围？ 请问各位厂里的高纯盐酸浓度出厂都控制在什么范围？是31.0％～32.0％吗？我们厂控制在31.0～31.5％，领导说控制得偏高，想改动。 # + + 。查看更多 5个回答 . 1人已关注

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汽化冷凝冷却器？非常感谢4楼和7楼的朋友,你们对我们的帮助太重要了,还请4楼的朋友发我一份电子版,《煤焦油生产新工艺新技术与操作安全及质量检验标准规范实用手册》 .先行谢过了! 我的邮箱:FBLZT2008@163.COM 查看更多 8个回答 . 3人已关注

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管壳式换热器换热管与管板胀管率的确定？刘敏 ( 大连冷冻机股份有限公司 , 辽宁大连　 116033) 摘要 : 对胀管率的控制进行了详细的论述 , 并对胀管率的计算方法进行了比较 , 从而提出了不同材料的胀管率的控制范围 ; 同时对影响胀接质量的因素作了总结。关键词 : 胀管率 ; 强度胀 ; 贴胀 ; 内径控制法　　由国家质量技术监督局颁发的《压力容器安全技术监察规程》第 104 条、第 105 条对换热管与管板的胀接方法及胀接的基本要求做出了原则性的规定 , 但对胀管率没有具体的规定 , 目前也没有国家标准可依。而胀接又是管壳式换热器制造中的重要工序之一 , 所以为保证胀接质量 , 如何确定胀接方法及合适的胀管率尤显重要。 1 　胀接方法换热管与管板的胀接方法有机械胀接和柔性胀接 ( 或称均匀胀接 ) 。机械胀接的方法为非均匀性的胀接 , 一般在胀接过程中需要加油润滑 ( 由于油的污染造成胀接后不能保证焊接质量和污染胀接处的表面质量 ), 并且机械滚珠在碾轧中使管径扩大产生较大的冷作应力 , 因此机械胀接不利于有应力腐蚀的场合。但是由于它的操作简便 , 直到目前许多厂家仍然广泛地使用在中、薄管板的胀接上。本文将着重对不同材料的换热管采用机械胀接方法的胀管率作以介绍。 2 　胀管率的确定 2 1 　胀管率为确保胀接质量 , 应确定合适的胀管率 , 通常用胀紧程度与管板孔原有直径、换热管内径或换热管壁厚的百分比来表示胀管率 , 胀紧程度可以用公式 (1) 表示 : Ｈ = ｄ 12- ｄ 11- ｂ (1) 式中　Ｈ ——— 换热管胀紧程度 , ｍｍ　　　ｄ 11, ｄ 12——— 换热管胀前、后的内径 , ｍｍ　　　ｂ ——— 胀前换热管与管板孔的双边间隙量 , ｍｍ胀管率是以胀紧度对换热管内径、管板孔直径或换热管壁厚的百分率来表示。 2.2 　常见材料的胀管率表 1 为常见材料的胀管率参考值 , 利用公式 (1) 可以换算出换热管胀后的内径范围。　　胀管率的确定 , 除了要考虑胀接方法 ( 强度胀与贴胀的胀紧程度区别较大 ), 同时还应考虑管板孔的公差范围、换热管外径及壁厚的公差等因素。 2 3 　胀管率的计算方法胀管率的计算方法有多种形式 , 以下为国内外常见的几种计算公式。式中　Ｋ ——— 日本 : 管壁减薄率 ,%; 前苏联 : 管板孔内径的相对百分率 ,% 　　　Ｄ ——— 管板孔直径 , ｍｍ　　　 σ——— 换热管胀前管壁厚度 , ｍｍ　ｂ ——— 胀前换热管与管板孔的双边间隙量 , ｍｍ , ｂ = Ｄ - ｄｗ　ｄｗ ——— 换热管胀前外径 , ｍｍ　ｈ ——— 管子内径的相对百分率 ,% 　ｈ 0——— 管子的内径的胀大值对管板孔内径的相对百分率 ,% 　ｈｄ ——— 管子内径的胀大值对管子内径的相对百分率 ,% 　ｈｓ ——— 管子内径的胀大值对管子壁厚的相对百分率 ,% 2.4 　内径控制法胀管率的确定无论采用哪种计算方法所得到的胀管率其根本都是对换热管壁厚减薄量的控制 , 以下采用内径控制法对强度胀及贴胀的胀管率的确定进行验证。式 (8) 为内径控制法胀管率的计算公式 : 式中　Ｈｎ ——— 胀管率 ,% 　　　ｄ 1——— 胀完后的换热管实测内径 , ｍｍ　　　ｔ ——— 未胀时的换热管实测壁厚 , ｍｍ　　　ｄ ——— 未胀时的管板孔实测直径 , ｍｍ 2.4.1 　强度胀的胀管率例 1: 已知换热管材料为Ｔ 2, 规格为外径 19 05 ｍｍ , 壁厚 1 3 ｍｍ ; 管板材料为Ｑ 235- Ｂ , 管板厚度为 42 ｍｍ , 管板孔直径为 19 25 ｍｍ , 管板孔为正三角形排列 , 开设两道密封槽。要求换热管与管板连接形式为强度胀接。根据已知条件对换热管及管板孔直径实测数据如下 ( 换热管按 5 ～ 10 根抽测 , 管板孔按不同位置抽测 5 ～ 10 个孔 ): (1) 换热管 : 外径 : Φ19.05 ～ Φ19.03 ｍｍ , 平均值 Φ19.04 ｍｍ ; 壁厚 :1.35 ～ 1.25 ｍｍ , 平均值 1.3 ｍｍ ; 内径 : Φ16.55 ～ Φ16.35 ｍｍ , 平均值 Φ16.45 ｍｍ。 (2) 管板孔直径 : Φ19.35 ～ Φ19.25 ｍｍ , 平均值 Φ19.3 ｍｍ。按式 (1) 及表 1 初定换热管胀后的内径值。查表 1 铜或铜合金与钢制管板的胀管率Ｈ =5% ～ 8%, 取平均值Ｈ =6 5%, 圆整Ｈ =7%, 代入式 (1), 求换热管胀后直径。Ｈ = ｄ 12- ｄ 11- ｂ其中　ｂ = Ｄ - ｄｗ =19 3-19 04=0 26 ｍｍ则ｄ 12= Ｈ + ｄ 11+ ｂ =16 78 ｍｍ这样根据换热管胀后的内径 Φ16.78 ｍｍ选择三滚珠胀管器 , 其最小外径为 15.6 ｍｍ , 最大直径为 17.8 ｍｍ , 滚珠长度为 38 ｍｍ。经过试胀效果很好。对换热管胀后的尺寸进行实测数据如下 : (1) 外径 :Φ19.25 ～ Φ19.30 ｍｍ , 平均值 Φ19.28 ｍｍ ; (2) 壁厚 :1.2 ～ 1.22 ｍｍ , 平均值 1.21 ｍｍ , 如按日本公式核算即管壁减薄率为 5 8%; (3) 内径 :Φ16.87 ～ Φ16.85 ｍｍ , 平均值 Φ16.86 ｍｍ , 与胀前 Φ16.45 ｍｍ相比膨胀了 0.41 ｍｍ。将换热管胀后实测的平均值代入式 (9) 确定其胀管率 : 例 2: 已知换热管材料为 20 钢 , 规格为外径 Φ38 ｍｍ , 壁厚 3 ｍｍ , 管板材料为 16 ＭｎＲ , 厚度为 48 ｍｍ , 管板孔直径为 Φ38.5 ｍｍ , 管板孔为正三角形排列 , 开设两道密封槽 , 要求换热管与管板孔连接形式为强度胀接。根据已知条件对换热管及管板孔直径在不同位置按 3% ～ 5% 抽测 , 其实测数据如下 : (1) 换热管 : 外径 :Φ38.2 ～ Φ37.8 ｍｍ , 平均值 Φ38 ｍｍ ; 壁厚 :3 1 ～ 3 3 ｍｍ , 平均值 3 2 ｍｍ ; 内径 :Φ31.4 ～ Φ31.8 ｍｍ , 平均值 Φ31.6 ｍｍ。 (2) 管板孔直径 :Φ38.65 ～ Φ38.4 ｍｍ , 平均值 Φ38.53 ｍｍ。查表 1 取胀管率Ｈ =10%, 代入式 (1) 求换热管胀后直径 : Ｈ = ｄ 12- ｄ 11- ｂ其中　ｂ = Ｄ - ｄｗ =38 53-38=0 53 ｍｍ则ｄ 12= Ｈ + ｄ 11+ ｂ =32 23 ｍｍ经试胀对换热管胀后的内径进行实测值为 Φ32.82 ～ Φ32.84 ｍｍ , 平均值为 Φ32.83 ｍｍ。将换热管胀后实测的平均值代入式 (8) 确定其胀管率 : 按以上实例对 Φ57×3 的 1 Ｃｒ 18 Ｎｉ 9 Ｔｉ和 Φ19×2 的ＨＡＬ 77-2( 海军铜 ) 的换热管进行试胀和计算 , 确定其胀管率分别为 0.87% 和 1.56% 。 2.4.2 　与国内外胀管率的核对经试胀 , 为制定正确的胀接工艺 , 将采用内径控制法确定的几种胀管率与日本、前苏联及国内其它行业所采用的胀管率进行核算。　　 (1) 与日本胀管率的核算表 2 为日本常见的胀管率 , 表 3 为按日本公式 ( 式 (2)) 核算的胀管率。 (2) 与前苏联胀管率的核算表 4 为前苏联的胀管率 , 表 5 为按前苏联公式 ( 式 (3)) 核算的胀管率。 (3) 与国内其它行业胀管率的核算式 (1) 与 (7) 、式 (3) 与 (5) 、式 (4) 与 (6) 的内容是一样的 , 也就是说国内其它行业胀管率的计算模拟也是采用日本和前苏联的。这里针对国内锅炉行业采用的管子内径的相对百分率来验证其采用内径控制法所得到胀管率的工艺参数。锅炉行业的胀管率ｈ =0 8% ～ 1 2% 。表 6 为按国内锅炉行业常用公式 ( 公式 4) 核算的胀管率。 2.4.3 　贴胀的胀管率贴胀对胀紧程度只是要求将换热管与管板孔经胀接贴合即可 , 目前国内外对胀紧程度均没有具体的要求 , 根据多年以来对碳钢、不锈钢材质的换热管贴胀的工艺经验 , 一般情况下取其胀管率为 0 1% ～ 0 3% 即可。 3 　影响胀接质量的因素 (1) 管板材料的硬度高于换热管材料硬度即可 , 当换热管硬度大于管板硬度时 , 应进行退火处理 , 一般管端退火长度应不小于 100 ｍｍ , 且比管板厚度多至少 15 ～ 30 ｍｍ。 (2) 管板孔与换热管外径之间的间隙量一定要严格控制。 (3) 胀接方法从结构型式分为强度胀加密封焊、强度焊加贴胀、强度胀加强度焊三种。对这三种方法应注意胀接顺序 , 一般情况下 , 如满胀时 , 应采用先胀后焊的工艺方法 , 如距管端 15 ｍｍ处不胀时 , 应采用先焊后胀的工艺方法。 4 　结论 (1) 换热管材料为铜、铜合金及不锈钢时 , 胀管率一般控制在 0 5% ～ 1 2% 范围内 ; (2) 换热管材料为 10 钢或 20 钢时 , 胀管率一般控制在 0 7% ～ 2 1% 范围内 ; (3) 换热管材料为黄铜 ( 海军铜ＨＡＬ 77-2) 时 , 胀管率一般控制在 1% ～ 1 8% 范围内。在确定了上述胀管率后 , 对同类的产品不必每次都进行试胀 , 只要按已制定的胀接工艺执行即可。查看更多 1个回答 . 3人已关注

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shell工艺煤粉输送部分某细节求助？我单位的两个锁斗阀之间另引出一道管线，单设一个阀门链接至锁斗阀全开后所处工艺压力下的那个罐体。目的和楼主所说的压力平衡环一样，就是怕两个锁斗阀都关闭时，如果高压侧锁斗阀有内漏，在锁斗压力泄完之后，两个锁斗阀之间仍有压力存在，造成单个锁斗阀两侧压差过高致使锁斗阀打不开。说白了就是怕阀门内漏，该到开阀时候因两个锁斗阀之间憋压造成阀门打不开。查看更多 6个回答 . 5人已关注

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氟利昂R22选用什么材质橡胶密封比较合适？我公司最近有一台冷水机组，采用外冷却氟利昂 R22，选一台换热器，不知道采用什么橡胶密封，请高手指教。谢谢！我现在非常急！！！！！！！！！！！！！！特发此帖 [ ]查看更多 1个回答 . 4人已关注

#氟利昂

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简介

职业：山东沃东自动化技术有限公司 - 化工研发

学校：郑州轻工业学院 - 轻化工程

地区：湖北省

个人简介：我曾经认为自己是个太空人，我花了好长一段时间，才发现我只是一名星球之间的寂寞舞者。查看更多

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