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国内目前有建成运行的煤制天然气企业没有? 国内目前有建成运行的煤制天然气企业没有？查看更多 6个回答 . 5人已关注

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丙二醇和甘油分别在强碱性条件下，会不会发生反应，常温常压？ RT，有时候会发现丙二醇没气味，但是强碱性条件下，会有难闻的气味散发出来！求解！丙二醇是医用级别的，甘油也是医药级别！查看更多 3个回答 . 1人已关注

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有哪位大侠能区分下MCM-41、SBA-15、MCM-48、SBA-16？有哪位大侠能区分下MCM-41、SBA-15、MCM-48、SBA-16.虽然我也知道一些他们的结构名称，但直观理解还是很不足，能否形象的给出他们的示意图之类的，让我能直观的感受。另外为什么他们有MCM系列和SBA系列，这样命名有什么寓意？谢谢啦！查看更多 4个回答 . 2人已关注

#SBA-16

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关于液碱蒸发工艺？我所在的公司准备建设离子膜烧碱项目，电解液为32%浓度，计划生产50%的液碱，各位对所用的工艺上有什么好的建设请给予支持，例如采用三效还是二效，采用国产的还是进口的设备，在已建成的使用中存在什么问题，谢谢各位。 # ，， & 查看更多 17个回答 . 5人已关注

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光伏产业正面临又一轮“倒春寒”? 昨天，有媒体报道称，发改委已下发《关于完善光伏发电价格政策通知》的意见稿，业内人士分析，虽然不是终稿，但补贴政策不及预期是大概率事件，国家的意图还是要进一步淘汰过剩产能，洗牌是行业主旋律。除了补贴政策不及预期的利空消息，欧盟“双反”追诉期也于本月确立，国内光伏产业正面临又一轮“倒春寒”。　　补贴力度低于预期　　上海某分析师告诉记者，此前，市场一直期待三大政策支持光伏产业，分别是并网、补贴、银行贷款，目前看来，并网、补贴已基本落实，下面就看银行贷款政策了。　　此次公开的意见稿建议，新疆地区光伏上网电价下调到0.85元/度，甘肃、青海、宁夏、内蒙等地下调到0.75—0.85元/度，**地区下调到0.95元/度，其他统归为四类资源区下调到1元/度。分布式光伏发电自发自用部分补贴价格定为0.35元/度。　　上述分析师解释，执行分布式补贴政策的原因是，国内不同地区日照条件有区别，青海、内蒙古等地每年的光照时间长，补贴就相对少。不过这次补贴政策的力度不及预期。自发自用这部分，原来之前期待的政策是0.4元—0.6元/度，现在可能只有0.35元/度到0.4元/度，而且这次明确了，自发自用余电上网由电网按照当地脱硫脱硝电价售出，不存在补贴，而之前的预期是与自发自用部分一样享受补贴。另一个是鼓励竞价上网，这次的补贴额度只是一个标杆单价，各地的补贴不会高于这个价格。　　国家补贴不及预期，光伏企业却急于获得政策扶持。昨天，亿晶光电(600537,股吧)公司人士告诉记者，目前没有收到正式的补贴政策，光伏企业还是在等待政策。南玻A的内部人士也表示，未来光伏行业的扶持政策应该会越来越多。　　淘汰过剩产能是方向　　业内分析人士对记者表示，分布式自发自用的补贴力度显著低于预期，表明国家对产业整合、促进成本下行的重视程度，高于对激活国内市场的重视程度，短期来看分布式光伏发电推广面临较大压力。从一个侧面可以反映出部分主管部门的态度：并不想在过剩产能充分淘汰前，过度补贴国内市场。　　国内光伏产业产能过剩情况的确不容乐观，以原材料多晶硅为例，中国光伏产业联盟主席朱共山表示，“目前，国内多晶硅产业90%的企业已经停产，这个高科技新兴材料产业遭遇生存危机，我国目前的产业政策应该是扶优扶强。” 　　而国内光伏产品在价格上也不存在优势，上述分析师告诉记者，目前国内多晶硅现货价格基本维持在16美元/公斤左右，国内成本最低的保利协鑫成本在17美元/公斤左右，其他稍微好一点的成本在20美元/公斤左右，不少小企业的生产成本在30—40美元/公斤之间，而国外进口的多晶硅价格远低于国内平均水平。　　祸不单行　　除了扶持力度不及预期，国内光伏产品出口也面临危机。3月5日欧盟委员会表示，自3月6日起，将对产自中国的光伏产品进行强制进口登记，这意味着欧盟对中国光伏产品双反追溯期确立，即在6月6日当欧盟裁定双反税率以后，也将对这三个月进口欧盟的光伏产品追加税率。　　光伏产业协会一位人士认为，6月欧盟双反初裁之后，中国光伏产业将面临生死存亡的时刻。“至少一半的光伏企业将倒闭和破产，其中不乏行业巨头。” 　　国际贸易环境恶化，产能过剩，国内光伏产业在2013年或将延续亏损态势。上述分析师表示，2013年，国内光伏行业还是以洗牌为主。　　根据同花顺(300033,股吧)数据，去年光伏上市公司普遍呈现亏损，沪深两市以光伏为主业或以光伏为核心业务的32家公司，预亏的有13家，占比42%;预减的有12家，占比36%;仅4家预增，占比为12.5%。查看更多 3个回答 . 3人已关注

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铵盐分解温度疑惑？ 焦油中铵盐NH4CL分解温度是220—250还是340啊焦化书籍写的是220-250 百度说的NH4CL理解温度咋是340呢查看更多 0个回答 . 5人已关注

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高压换热器的液位如何调节能达到最佳效果? 高压换热器的液位如何调节能达到最佳效果？查看更多 0个回答 . 2人已关注

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下塔液位计波动？会是什么原因呢? 在什么情况下下塔液位计会波动或者指示不准确我们这里在临时停车再启动时经常下塔液位计不准确还有分子筛切换时也会发生还有环境温度变化较大比如气温突降时也发生过大家给分析分析都是什么原因造成的啊？查看更多 1个回答 . 2人已关注

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将物流加热到460度需要什么加热介质、、、、求指导？ 将物流加热到460度需要什么加热介质、、、、求指导查看更多 7个回答 . 2人已关注

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如何提高污泥脱氮除磷效果效率？氮、磷污染已成为破坏水体环境的主要因素之一(如水体富营养化)，生物脱氮除磷越来越受到人们的重视[1, 2, 3]. 在常规污水生物处理系统中，由于脱氮与除磷之间存在矛盾，常采用化学法辅助除磷(通过投加铁盐和铝盐出水TP含量在0.02 mg ·L-1以下); 而脱氮由于受温度、 DO、 pH值等因素的影响难以达到稳定的脱氮效果[4, 5, 6, 7, 8]. 　　好氧颗粒污泥具有优异的沉降性能、较高的微生物浓度和良好的抗冲击负荷能力[9, 10, 11]. 有研究发现，颗粒污泥一定的粒径和紧密结构导致DO在污泥内部传质时形成好氧区/缺氧区/厌氧区从而有利于系统同步脱氮除磷[12, 13, 14]. Kerrn-Jespersen等[15]发现PAOs具有反硝化聚磷能力，它以NO-x(NO-2+NO-3)代替氧作为电子受体同步去除N和P，可以有效节约碳源和能源，反应器形成NO-x是反硝化聚磷的重要步骤. 如果系统中存在反硝化聚磷菌，反应器吸磷过程中可以减缓硝酸盐存在对聚磷菌活性的影响; 如果反硝化聚磷菌不存在，在脱氮除磷颗粒污泥中好氧段硝酸盐将对好氧吸磷产生影响[16, 17]. 　　同步硝化反硝化(simultaneous nitrification and denitrification, SND)作用是使在污泥外部好氧区形成的NO-x，通过内层缺氧区反硝化作用降低从而减少主体溶液中NO-x(NO-2+NO-3)的积累(NO-x不积累可以降低其对聚磷菌活性的影响)[18]. 因此，污泥内部形成稳定性的好氧区/缺氧区是影响系统脱氮效果的关键. 在较低DO下硝化菌活性受到抑制，在较高DO下反硝化菌受到抑制，因此在好氧池中DO对脱氮影响很大. 文献[21, 20, 21]指出，当DO浓度为0.5 mg ·L-1时，系统可以获得良好的同步硝化反硝化脱氮效果. 　　利用好氧颗粒污泥进行脱氮除磷研究近年来取得了较大进展[12]，但少有人系统研究脱氮除磷颗粒污泥的硝化反硝化特性. 因此，笔者以好氧/厌氧交替运行的SBR反应器培养的脱氮除磷颗粒污泥为研究对象，采取一定的手段对颗粒污泥反应器的N、 P历时去除效果、硝化及反硝化反应特性等进行研究，并通过N的平衡细致分析脱氮除磷反应过程中N的去除走向，丰富了颗粒污泥进行脱氮除磷研究. 　　1 材料与方法　　1.1 试验装置　　试验用SBR反应器，材质为有机玻璃，有效容积4 L，内径16 cm，高径比为1.56(图1). 反应器每周期运行4.8 h，包括进水1 min、厌氧80 min、好氧196 min、沉淀4 min、出水4 min以及闲置4 min共6个阶段. 反应器每周期进水2 L，出水2 L. 反应器搅拌强度在80 r ·min-1左右，曝气强度在12 L ·(L ·h)-1左右，温度在22℃±2℃(由水浴控制)、 pH值在7.5左右. 每天从反应器中排出一定量混合液，维持系统污泥龄在23 d左右. 　　图1 SBR反应器装置示意　　1.2 试验用水　　试验用水采用自来水人工配制，其成分如下：COD(NaAc ·3H2 O) 380~430 mg ·L-1，NH+4-N(NH4Cl)36~43 mg ·L-1，PO3-4-P(KH2PO4和K2HPO4)12~17 mg ·L-1，MgSO4 ·H2 O 50 mg ·L-1，Ca2+ (CaCl2 ·H2 O)60~70 mg ·L-1，蛋白胨26 mg ·L-1，EDTA 30 mg ·L-1，FeCl3 ·6H2 O 4.5 mg ·L-1，H3BO30.45 mg ·L-1，CuSO4 ·5H2 O 0.09 mg ·L-1，KI 0.54 mg ·L-1，MnCl2 ·2H2 O 0.36 mg ·L-1，Na2MoO4 ·2H2 O 0.18 mg ·L-1，ZnSO4 ·7H2 O 0.36 mg ·L-1，CoCl2 ·6H2 O 0.45 mg ·L-1. 　　1.3 反应速率测定　　硝化反应速率测定：从反应器中取适量污泥，经3次离心清洗(4 000 r ·min-1，5 min)后，放入容积为1 L的静态反应装置(图2)，控制反应器温度(22℃±1℃)和pH值(7.5)，通入空气，投加适量NH4Cl后立即计时开始取样，测定不同时间NH+4-N、 NO-3-N和NO-2-N. 　　反硝化反应速率测定：适量污泥经如前所述前处理后放入容积为1 L静态反应装置，控制反应器的温度(22℃±1℃)和pH值(7.5)，通入N2，投加适量NO-3-N和过量COD，测定不同时间NO-3-N和NO-2-N. 　　反硝化聚磷反应速率测定：适量污泥经前处理后放入容积为1 L静态反应装置，控制反应器的温度(22℃±1℃)和pH(7.5)，投加适量KH2PO4和过量COD，通入N2进行厌氧释磷，结束后将污泥进行离心清洗，再重新置入反应装置，加入适量的NO-3-N和PO3-4-P，取样测NO-3-N、 NO-2-N和PO3-4-P. 　　图2 静态试验装置示意　　1.4 分析项目与方法　　NH+4-N、 PO3-4-P、 NO-3-N、 NO-2-N、 COD、 SVI、 MLSS、 MLVSS等均按标准方法测定[22]; DO采用HACH 溶解氧仪测定，污泥形态通过普通光学显微镜观察和电子扫描显微镜(SEM)观察，污泥粒径利用Mastersizer 2000 粒度分析仪 (测定粒径在1 mm 以下)及直接读数法测定. 　　2 结果与讨论　　2.1 脱氮除磷颗粒污泥性能　　颗粒污泥反应器稳定运行190 d后，污泥颜色为淡黄色，呈近似球形或椭圆形，结构致密[图3(a)]，平均粒径为1.2 mm; 颗粒边缘清晰并且附有一定的丝状物，其中还有一定的原生动物，如钟虫、轮虫等[图3(b)]; 颗粒污泥是一个复杂的微生物系统，大量丝状菌缠绕颗粒污泥表面，球菌和短杆菌分布在丝状菌周围[图3(c)]; 污泥内部有孔隙，孔隙内部也分布着为数较多的球菌和短杆菌[图3(d)]. 　　图3 反应器中颗粒污泥的形态　　反应器的MLSS约为6 600 mg ·L-1，MLVSS约为4 092 mg ·L-1，SVI在20 mL ·g-1左右，单颗颗粒污泥沉速在29.0~40.9 m ·h-1之间，出水SS在30 mg ·L-1左右. 　　2.2 反应器中N去除率　　图4为反应器运行190 d内N去除率的变化情况. 可以看出，反应器运行5 d时N去除率很低(在62%以下)，之后N去除率逐渐提高到90%以上，但运行第24 d时N去除率突然降到65%以下，到50 d之后，其去除率基本维持在90%左右. 开始阶段N起伏变化可能是由于污泥吸附、解析作用所致[23]; 随着污泥颗粒化完善，硝化细菌在污泥表面稳定富集， N去除率比较稳定. 污泥颗粒形成(30 d左右)后反应器15%时间内出现N去除率降低的现象，其主要由于曝气不稳定[低于9 L ·(L ·h)-1或高于14 L ·(L ·h)-1]所致. 　　试验发现，当反应器运行至第24~26 d时，曝气量在9 L ·(L ·h)-1以下时(此时反应器主体溶液中好氧段DO浓度在1 mg ·L-1以下)，出水中NH+4-N 的含量在11~16 mg ·L-1，但出水中NO-x含量在0.5 mg ·L-1以下，由此可以推断，由于DO太低，氨氧化细菌活性受到抑制; 当反应器运行至第30~45 d时，提高曝气量到14 L ·(L ·h)-1(好氧段开始DO在2.5 mg ·L-1以上，颗粒污泥刚刚形成，其平均粒径为0.32 mm)，此时反应器出水中NO-x含量在11~16 mg ·L-1(主要以NO-3-N形式存在，NO-2-N含量在1 mg ·L-1以下)，NH+4-N 的含量在0.5 mg ·L-1以下， DO太高污泥内部难以形成缺氧环境而使反硝化菌受到抑制(据报道DO的扩散深度为0.5 mm左右). 由此可见，曝气量的瞬间变化会迅速影响氨氧化微生物和反硝化微生物生物活性. 　　图4 反应器内氮去除率历时变化　　2.3 颗粒污泥硝化和反硝化性能　　反应器运行183 d时取颗粒污泥进行静态试验，其试验结果见图5~6. 　　由图5(a)可以看出，整个硝化反应过程持续30 min，随着NH+4-N下降，NO-3-N逐渐上升，当NH+4-N含量降低到1.22 mg ·L-1时，NO-3-N达到12.96 mg ·L-1，而NO-2-N在整个硝化过程中，其浓度维持在1.8 mg ·L-1以下，NO-2-N没有发生积累; 脱氮除磷颗粒污泥最大硝化速率[m(NH+4-N)/m(VSS) ·t]为14.13 mg ·(g ·h)-1，而姜体胜等[24]在同样条件下，获得的脱氮除磷絮状污泥最大硝化速率约为6.25 mg ·(g ·h)-1，本试验培养的颗粒污泥具有较好的硝化能力. 　　图5 N的静态试验　　由图5(b)可以看出，反应20 min内NO-3-N由24.78 mg ·L-1快速下降为0.45 mg ·L-1，与此同时NO-2-N逐渐升高并达到最大18.52 mg ·L-1，之后NO-2-N缓慢下降，130 min时NO-2-N几乎为0; 颗粒污泥最大反硝化速率[m(NO-3-N)/m(VSS) ·t]为34.89 mg ·(g ·h)-1，是絮状污泥反硝化速率[絮状污泥的最大反硝化速率约为16.67 mg ·(g ·h)-1[24]的2.09倍，该试验培养的颗粒污泥具有较好的反硝化能力. 　　2.4 颗粒污泥反硝化聚磷性能图6为反硝化菌聚磷试验结果. 从中可以看出，PO3-4-P初始浓度为29.15 mg ·L-1，反应85 min之内升高到33.35 mg ·L-1，之后缓慢下降，在300 min时，吸磷速率[m(PO3-4P)/m(VSS) ·t]达到最大[仅为2.54 mg ·(g ·h)-1]，比富集反硝化聚磷菌的吸磷能力弱[吸磷速率为7.52 mg ·(g ·h)-1][25]; NO-3-N初始浓度为35.47 mg ·L-1，反应开始后快速降低，105 min时降低为4.21 mg ·L-1，最大反硝化速率为13.11 mg ·(g ·h)-1; 在NO-3-N降低的同时，NO-2-N迅速上升，105 min达到最大24 mg ·L-1，之后缓慢下降，到315 min降低到0.5 mg ·L-1以下. 整个过程P仅仅下降了约7.16 mg ·L-1，而伴随着N降低了35.46 mg ·L-1，与文献[11, 12]报道的反硝化聚磷试验结果相比，本试验中通过反硝化聚磷作用进行脱氮和除磷能力很弱，N的去除主要依赖厌氧段合成的胞内贮存物质进行反硝化，同时也显示出P的存在一定程度上抑制了反硝化菌的活性. 　　与图5(b)得到的最大反硝化速率相比可以看出，其反硝化速率仅为外碳源为电子供体时速率的0.43，内碳源反硝化速率远远小于外碳源反硝化速率. 　　图6 反硝化聚磷静态试验　　2.5 反应器内颗粒污泥脱氮性能研究　　2.5.1 反应器某一周期内各参数的变化　　反应器运行190 d时对其某一周期进行监测，得到COD、 NH+4-N、 PO3-4-P、 NO-3-N、 NO-2-N各参数的变化(图7). 　　图7 SBR反应器内一个周期内各参数变化曲线　　由图7可以看出，厌氧段2 min内COD迅速由213.59 mg ·L-1降低到84.2 mg ·L-1，12 min进一步降到55.87 mg ·L-1，到厌氧段结束，COD仅为27.18 mg ·L-1，COD的最大降解速率高达584.24 mg ·(g ·h)-1，远远高于Yilmaz等[26]培养的具有同步脱氮除磷颗粒污泥的COD的降解速率. 结合图3(c)分析，颗粒污泥表面存在一定的孔隙，将COD快速吸附在颗粒污泥表面或内部，使主体溶液中COD浓度快速下降; 另外，研究者也发现反硝化菌可过量吸附CH3COONa[27]. 反应器中PO3-4-P初始浓度为15.09 mg ·L-1，20 min后达到73.83 mg ·L-1，在随后的60 min内释磷缓慢进行，厌氧末端PO3-4-P达到75.76 mg ·L-1，最大释磷速率为34.67 mg ·(g ·h)-1. 好氧段PO3-4-P开始快速下降，曝气95 min后降低到1.0 mg ·L-1以下，曝气110 min后降低到0.5 mg ·L-1以下，好氧段最大吸磷速率为15.59 mg ·(g ·h)-1，释磷速率约为吸磷速率的2.2倍. 　　在整个厌氧阶段NH+4-N仅由16.21 mg ·L-1降低到14.99 mg ·L-1，主要用于细菌自身生长. 曝气开始10 min NH+4-N快速下降，最大硝化速率为4.60 mg ·(g ·h)-1，曝气65 min时下降到1.02 mg ·L-1，80 min时检测不到NH+4-N; 曝气开始65 min内NO-3-N最高达到1.05 mg ·L-1，之后迅速上升，曝气80 min最大达到4.09 mg ·L-1，曝气95 min时降低到2.62 mg ·L-1，之后缓慢下降，出水时降低为1.41 mg ·L-1，最大反硝化速率为1.43mg ·(g ·h)-1; NO-2-N在整个过程中维持在1 mg ·L-1以下，没有发生NO-2-N的积累; 整个好氧阶段N的去除主要发生在曝气80 min内. 这说明硝化菌将NH+4-N转化为NO-3-N、 NO-2-N的同时，颗粒污泥内的反硝化菌同时将它们进一步反硝化，反应器内存在同步硝化反硝化脱氮的现象. 　　在好氧阶段前10min内DO在1.3 mg ·L-1以下，此时系统内NO-x的含量在1 mg ·L-1以下; 80 min时DO维持达到2.7 mg ·L-1，NO-3-N含量达到最大，NH+4-N含量几乎为0; 110 min时DO达到5 mg ·L-1，在好氧末端达到6.0 mg ·L-1，对应NO-3-N含量在1.5 mg ·L-1左右. 由此看出，曝气80 min内DO主要用来进行硝化和好氧吸磷，导致DO较低; 曝气后期DO较高，但系统仍然具有较好的脱氮效果，其主要原因在于一定粒径的颗粒污泥(粒径在1 mm左右)内部存在的微缺氧环境起到了至关重要的作用. 　　反应器某一周期内硝化速率和反硝化速率均比静态试验所测得速率低，其主要原因如下：测定硝化速率时，静态反应装置中DO充足，高达8.5 mg ·L-1，而反应器内大量的氧被PAOs好氧吸磷所利用使得其DO较低(2.0 mg ·L-1以下)，从而抑制了硝化反应; 静态试验测反硝化速率时，使用的是充足的外碳源或胞内聚合物，而反应器中进行反硝化时污泥中胞内聚合物在好氧开始阶段大部分被PAOs和同步硝化反硝化过程反硝化所利用，胞内聚合物含量较低，一定程度上抑制了反硝化反应. 　　2.5.2 N平衡计算在稳态系统中，假定细胞合成所需要的N与剩余污泥带出的N相等[28]，反应器出水仅含有NO-3-N，这样对反应器中N做如下计算. 　　进水氮总量N0：　　40 mg ·L-1×10 L ·d-1=400 mg ·d-1 　　细胞合成的氮NC：　　6 600 mg ·L-1×0.62×0.13 L ·d-1×12%=63.8 mg ·d-1 　　出水SS中含的氮NSS：　　30 mg ·L-1×10 L ·d-1×12%=36mg ·d-1 　　出水中NO-x的氮N1：　　1.41 mg ·L-1×10 L ·d-1=14.1mg ·d-1 　　反硝化去除的氮Nd：　　(4.09 mg ·L-1-1.41 mg ·L-1)×20 L ·d-1=53.6 mg ·d-1 　　式中，40 mg ·L-1为进水中NH+4-N含量，10 L为反应器 1 d的总进水量(反应器1 d运行5个周期，每周期进水2 L)，4 L为反应器的有效容积，4.09 mg ·L-1为反应器内NO-3-N最高含量，6 600 mg ·L-1为反应器MLSS，MLVSS/MLSS比值为0.62，12%为微生物C5H7NO2中氮的质量分数，130 mL为每天从反应器排出的污泥混合液量，30 mg ·L-1为反应器出水SS(以MLVSS形式存在)，1.41 mg ·L-1为出水中NO-3-N的含量(NO-2-N的含量为0 mg ·L-1). 　　根据N的物料平衡，计算推出N通过同步硝化反硝化去除量Nnd约为232.5 mg ·d-1. 反应器中12.5%的N通过出水去除，13.4%的N通过反硝化去除，16%的N用于细胞合成后通过剩余污泥的形式排出，58.1%的N通过同步硝化反硝化去除的，可见同步硝化反硝化是去除N主要方式. 　　本试验中培养的同步脱N除磷颗粒污泥对COD去除率在93%以上，对N去除率在90%左右，对P的去除率在95%左右，出水N和P浓度均达到《污水综合排放标准》一级A标准，具有很好的同步脱氮除磷效果.具体参见污水宝商城资料或 http://www.dowater.com 更多相关技术文档。　　3 结论　　(1)颗粒污泥反应器在曝气量为12 L ·(L ·h)-1条件下，N去除率在90%左右，具有较好的同步脱氮除磷效果. 　　(2)颗粒污泥静态反应最大硝化速率为14.13 mg ·(g ·h)-1，最大反硝化速率为34.89 mg ·(g ·h)-1，最大聚磷反硝化速率为13.11mg ·(g ·h)-1，具有较强的硝化、反硝化能力. 　　(3)反应器中污泥的最大硝化速率为4.60 mg ·(g ·h)-1，最大反硝化速率为1.43 mg ·(g ·h)-1; 同步硝化反硝化去除的N约为232.5 mg ·d-1，占N去除总量的54.3%，反应器中N主要通过同步硝化反硝化去除. 了解更详细信息，请致电：136--5095--7236 查看更多 0个回答 . 5人已关注

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高温冷凝水回收装置应用情况？冷凝水回收按蒸汽排放情况可分开式回收和闭式回收二种。开式回收即用汽设备排出的高温冷凝水利用自身的压力经疏水阀排到冷凝水箱，水箱与大气相连，排放出二次闪蒸汽，使冷凝水温度低于 100 ℃，再通过水泵送入锅炉软水箱或直接进入锅炉汽包内。过程中为防止汽蚀，还需在冷凝水中兑入凉水。该方式理论上可回收约 60% 的热能，但实际上由于开式回收是一种粗放型的回收方式。大多数企业实际回收的热能不会超过 40% 。由于在回收过程中冷凝水与大气接触，不仅冷凝水会二次污染，而且造成回收系统中腐蚀现象严重，所以在纸箱企业，该回收方法应该是落后被淘汰的方式。闭式回收技术最早在上世纪八十年代初由日本 TLV 公司提出以喷射增压原理解决水泵在输送高温饱和水时的汽蚀问题，并成功的开发出高温冷凝水闭式回收装置。我国在 80 年代中期引进该技术并在相关行业应用，纸箱企业应用推广冷凝水闭式回收技术也就是近几年的事情。所谓闭式回收即用汽设备排出的高温冷凝水通过相关技术处理后被直接送入锅炉汽包。整个回收过程在密闭系统中进行。过程中没有二次蒸汽排放，冷凝水也不会受二次污染。由于闭式回收冷凝水温度、背压高，所以会产生水泵汽蚀和疏水不畅问题，各类闭式回收不同之处就是在如何解决这两方面问题上的区别。至于还有气（汽）体压缩回收，冷凝水无泵回收等等，在此类回收技术牵涉到热能二次利用问题，所以在纸板生产线一般不适用，本文不做介绍。目前纸板生产线常用的闭式回收装置主要分两类，一类采用的是蒸汽回收压缩机回收，一类采用的是耐高温水泵回收。蒸汽压缩机回收原理是将空气压缩机进行技术改造，将用汽设备的疏水阀全部拆除，压缩机靠双路逆向阀控制，间断交替运行，将含有大量蒸汽的冷凝水压入锅炉汽包。该方法回避了水泵汽蚀问题，过程中利用大量的蒸汽参与循环，弥补了背压高带来疏水不畅的问题。但也造成了设备热能利用率偏低，回收中电能消耗偏高等问题。第二种采用耐高温水泵进行回收。由于对消汽蚀及疏水不畅的处理技术不同，该回收又分水泵间断运行回收和连续运行回收二种方式。水泵间断运行回收采用的是传统喷射增压技术回收，它利用水泵出口的冷凝水做动能，一路回到水泵进口提高静压头来克服水泵汽蚀，一路分流到强制抽吸喷射器来形成负压，抽吸管道中的冷凝水。水泵由回收罐上液位控制，高开低停。但由于强制抽吸形成的负压会被二次蒸汽抵消，所以没能从根本上解决疏水不畅的问题。回收中因自耗水量大，存在电能消耗偏高等问题。另一种水泵连续运行回收方式，该回收方式通过自动控制技术，根据疏水量的多少，自动控制出力。正常运行中，回收罐和锅炉汽包液位基本变化不大。其消汽蚀方式主要采用的是微过冷新技术。为解决疏水不畅问题，该回收方式一般都要对用户的疏水系统进行技术改造，改造中使用其专利产品（专用温显疏水器和疏水减压装置）。虽然改造的工作量相对要大一些，但由于自耗水量低，所以该方式的运行费用最低，也是目前纸箱企业应用最多的一种。查看更多 1个回答 . 2人已关注

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化工建设项目设计启动之前需要完成的工作? 我们一个化工小项目，马上就要召开设计启动会了，作为业主需要做哪些准备工作，设计院需要先完成哪些工作？查看更多 3个回答 . 4人已关注

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精馏停车中二，三塔的控制？ 我们厂是停进料停采出啊然后全回流保持温度啊等待接料，这样的话再次开车时候快啊。查看更多 3个回答 . 4人已关注

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污水用潜水泵，什么品牌的好? 我们工厂生活污水系统，用潜水泵进行提升排放。这儿不说现用的品牌了，以免对原制造商造成影响。从使用情况来看，故障率挺高。我们有计划逐步更新换代。各位有什么好的品牌推荐？查看更多 1个回答 . 1人已关注

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简介

职业：广东重仪机械工程服务有限公司 - 安全工程师

学校：韶关学院 - 化学与环境工程学院

地区：湖北省

个人简介：新的数学方法和概念，常常比解决数学问题本身更重要。查看更多

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