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data review window的下拉框只有conlum unit？ 你还想要啥。。查看更多 5个回答 . 4人已关注

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列管式固定床反应器的反应管内径？我说一下楼主说的[C307 型中低压合成甲醇催化剂，外观为黑褐色有光泽圆柱体, 外形尺寸5mm ×(4～5) mm 或6mm ×(3～4) mm。] 一般用于焦炉气制甲醇生产工艺中的合成塔，合成塔资料如下： φ3400 高度15100mm （包括汽包）管壳式管束（φ38*2*6000）管内装填C307触媒触媒装填量为29m3 底部装φ25开孔耐火球 12 m3 上部装φ10开孔耐火球0.9m3 如楼上几位所说，主要是要注意它的堆密度！查看更多 14个回答 . 5人已关注

#固定床反应器

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关于锅炉孔排、单孔加强标准修改预案？大孔与孔排的加强（共17页）第一部分分析与演变 1孔边缘强度（1）孔附近的应力状态关于圆筒壳上开孔附近的应力状态，至今仅对薄壳且较小的孔, 才有较为精确的解。其它情况只有通过有限元计算或试验才能准确了解。图1给出薄壁圆筒上无接管圆孔附近的应力（环向平均应力）分布，可见孔边缘的应力很大，但衰减很快。即孔边缘有明显应力集中现象。图1 孔边缘的环向平均应力分布 1—σθmax 2—σθ 文献[1]给出薄壁圆筒上无接管圆孔边缘的环向平均应力（图1）为 σθmax=2.5σθ(1+1.15d2/Dnt)=kσθ （1）式中应力集中系数 k=2.5 (1+1.15d2/Dnt) （2）筒壳平均环向应力 σθ=pDn/2t （3）式（1）适用于d/（Dnt）0.5 ﹤﹤ 1.0。当d/（Dnt）0.5≤ 0.5，仍较准确。由式（1）可见，σθmax与孔径d及筒壳曲率1/（Dn/2）有关。式（1）中d2/Dnt或d/（Dnt）0.5为理论分析时所用的参数。（2）无多余厚度筒壳的允许孔径由式（2）可见，如d=0，则k=2.5。而k允许达3为各国（美国ASME[2]、我国[3、4]等）所共识。（因许用应力[σ]=σs/1.5，则k= 3相当于σθmax允许达2σs ，这样可防止产生“不安定现象”[5]）。可见，即使在未受任何减弱（减弱系数Φ=1）且无多余厚度的筒壳上，可以开一定尺寸的小孔。将开孔直径 d=0.4（Dnt）0.5 （4）代入式（2），得k=2.96。与3.0基本一致。由式（4）求得的d就是无多余厚度筒壳的允许孔径。式（4）见原苏联65年标准[6、7]。（而经互会标准[10]给出的公式为d=0.25（Dnt）0.5 ，代入式（2），得k=2.68，距3.0约有10%的裕度。）（3）有多余厚度筒壳的允许孔径筒壳厚度应按孔排处的最小减弱系数φmin确定,得tmin: tmin= pDn/（2φmin [σ]-p）+ c 而取用壁厚t一般又大于tmin （因需要圆整到钢板规格尺寸），则孔排以外区域的厚度t就有较多余量，则孔排以外区域的σθ=pDn/2t就明显减小。由式（1）可见孔排以外区域的d就可以增加，显然，它会大于按式（4）求得的d值。孔排以外区域的厚度为to时，即可满足强度要求: to=pDn/（2[σ]-p）设 φs= to/ty = pDn/（2[σ]-p）/（t-c）式中 ty= t-c φs表示孔排以外区域的应力减小程度（图2）：φs愈小，应力减小得愈多。可将φs称为“应力减小系数”（GB/T 16508-1996标准[8]称为“实际减弱系数”）。可见，Φs愈小，d就可以增加愈多。d称为“最大允许孔径”，用[d]表示。[d]表示有多余厚度筒壳对孔未采取任何加强措施时的最大允许孔径。图2 筒壳中的φmin与φs 有多余厚度筒壳的未加强孔的最大允许孔径[d]尚无严格推导公式，只能靠试验（也可应用有限元计算）结果与理论规律整理出便于应用的公式。例如，原苏联65年标准[6、7]就是根据Ш.Н.卡兹基于试验与分析建立起的下述公式[9]： φs﹥0.5时 [d]=1.2[4/（3φs）-1](DPty)0.5 φs≤0.5时 [d]=2(1/φs-1）(DPty)0.5 φs=0时 [d]=0.4(DPty)0.5 后一式与上述式（4）基本相同。经互会标准[10]则给出下式： [d]=(2/φs-1.75）(DPty)0.5 由上述公式可见，应力减小系数Φs愈小，未加强孔的最大允许孔径[d]就愈大，符合前述分析结果。我国各版本锅炉强度标准皆采用列线图确定最大允许孔径[d]，该列线图是基于以下公式绘制的： [d]=8.1[(Dnty(1-φs)]1/3 此公式为原苏联50年、56年标准[11、12]以及其他许多国家标准所采用。 2大孔的加强超过最大允许孔径[d]的孔称为“大孔”。根据前述原因，大孔边缘的σθmax将超过允许值（2σs），故对大孔必须予以加强。我国历次版本锅炉强度标准皆采用以下加强方法：孔边缘的多余金属面积A≥dto 式中 to为孔排以外区域（减弱系数φ=1区域）的厚度。上式表示用孔边缘的多余金属面积已将大孔d范围内所需厚度to完全堵住。其他国家标准亦皆采用上述面积补强（加强）方法，此方法已经受相当长期的考验，且有足够裕度。 3孔排的加强上述面积补强（加强）方法，亦可用于提高孔桥减弱系数。（1）由小孔（d﹤[d]）构成的孔排为提高孔桥减弱系数φ，可用孔边缘的多余金属面积将孔径d缩小：孔边缘的多余金属面积A=（d-dd）t 式中 dd 为缩小后的当量直径。此时，减弱系数φ=（s-dd）/s 。由于dd ﹤d,则φ得以提高。（2）由大孔（d≥[d]）构成的孔排按上述大孔加强方法将孔完全堵住。由于堵住后，相当于不再存在孔，则减弱系数φ=1。同时规定，任意方向的孔桥减弱系数应不小于0.3。原苏联与现俄国标准关于孔排加强的原则基本如此。我国历次版本强度计算标准关于孔排加强规定的情况如下： a. JB 2194-77水管锅炉受压元件强度计算标准[13] 30多年前，制定该标准时，由于担心如果接管过厚，刚度太大，会使孔边缘应力增大（见文献[14]），故认定上述孔排加强方法只能将原有的（未加强时的）孔桥减弱系数φw提高1/3（33%）。例如，由小孔或大孔构成的孔排的原有（未加强时）孔桥减弱系数φw=0.63，则只能提高至φ=1.33×0.63=0.84，而不认为能提高至φ=1.0。此规定的表述公式为 ty﹥0.75to/φw （5）式中 to=pDn/（2[σ]-p） ty=pDn/（2φ[σ]-p）≈pDn/（2 [σ]-p）φ 则 to/ty=φ 代入式（5） φ/φw﹤4/3 则（φ-φw ）/φw﹤1/3 可见，式（5）表示只允许将φw提高1/3（33%）。实际上，该标准第九章“决定最高允许工作压力的验证试验”已给出明确验证方法，作些试验后，就不会做出如上粗略，而又过于保守的规定。尽管是“为稳妥计，暂规定”（见文献[14]），但我国以后的历次版本锅炉强度标准皆如此顺延处理。 b. JB 2194-77标准的补充规定（1980年公布） “JB 2194-77标准的补充规定”是在JB 2194-77标准基础上，再补充规定只允许相邻两孔中存在一个大孔，不允许孔排中全为大孔。 30余年前（1976年），上海锅炉厂研究所曾经对废热锅炉高压模拟汽包进行过大孔孔排加强的应力测量研究工作[15]。该汽包厚度设计成t=to，将大孔孔排的φw=0.63加强至φ=1.0。测得孔内壁的最大环向应力σθn max已达到屈服限，内外壁最大平均环向应力0.5（σθn+σθw）达到1.2[σ]（参见图3）。当时，认为已不够安全，遂不允许对大孔构成的孔排应用补强（加强）方法提高孔桥减弱系数，其后果是锅炉筒壳上不允许存在大孔孔排。我国以后的各版本锅炉强度标准（但新近颁布的GB/T 9222-2008标准除外）皆如此处理。实际上，JB 2194-77标准第九章“决定最高允许工作压力的验证试验”规定高应力部位（见图3）的σθn max允许达到2.25[σ]，相当于1.5倍屈服限，而内外壁最大平均环向应力0.5（σθn+σθw）允许达到1.3[σ]。显然，上述测试结果都在允许范围以内，将φw=0.63提高至1.0是为标准所允许的。图3 孔桥应力状态示意（φw=0.63） 1—σθn max 2—0.5（σθn+σθw） c．JB 3622-84锅壳式锅炉受压元件强度计算标准标准[16] 沿用JB 2194-77标准及其补充规定，即只允许将原有的（未加强时的）孔桥减弱系数φw提高1/3（33%）；另外，只允许相邻两孔中存在一个大孔，不允许孔排中全为大孔。 d．GB/T 9222-88水管锅炉受压元件强度计算标准标准[3] 沿用JB 2194-77标准及其补充规定，即只允许将原有的（未加强时的）孔桥减弱系数φw提高1/3（33%）；另外，只允许相邻两孔中存在一个大孔，不允许孔排中全为大孔。将式（5）ty﹥0.75to/φw改为 [φ]﹤（4/3）φw （6）实际上，式（6）是式（5）的另一种表述形式。此标准第9章“决定最高允许计算压力的验证试验”规定：高应力部位的σθn max由允许达到2.25[σ]改为允许达到3[σ]，相当于2倍屈服限，而该部位内外壁最大平均环向应力0.5（σθn+σθw）由允许达到1.3[σ]改为允许达到1.5[σ]；低应力部位的规定亦有所放宽。这些规定已与ASME规范[2]相一致。 e．GB/T 16508-1996锅壳锅炉受压元件强度计算标准[8] 沿用JB 2194-77标准及其补充规定。 f．GB/T 9222-2008水管锅炉受压元件强度计算标准标准[4] 沿用JB 2194-77标准只允许将原有的（未加强时的）孔桥减弱系数φw提高1/3（33%）的规定。但是，孔排中全为大孔时，给出了其强度的解决方法：可按第13章“决定元件最高允许计算压力的验证法”的有关规定处理。这样，就可不必再受φw只能提高1/3（33%）的限制。既然孔排中全为大孔时可不必再受φw只能提高1/3（33%）的限制，显然，仅由小孔组成的孔排或一小孔与一大孔组成的孔排，就更无必要受此限制了。尽管各国不同版本标准关于孔排加强的细节规定并不完全一致，但历史上从未发生过因孔排强度不够而导致的事故。第二部分有限元分析 1 计算模型设计（1）小孔（d﹤[d]）孔排的加强取锅壳内经Dn=1600mm，计算压力P=1.25MPa （表压），材料20g, 许用应力［σ］=125MPa，锅壳开孔直径d=53mm，纵向相邻两孔节距s=100mm，加强前的纵向孔桥减弱系数 φw = 锅壳最小需要厚度（附加厚度c=0.75） tmin= +c= +0.75=8.75mm 取用厚度t=10mm。以下利用加厚管接头进行孔桥加强，使φw提高(参见图1) 。图1 按现行标准的规定，只允许将孔桥减弱系数提高到 φw=1.33×0.47=0.63，即φw只能加强至0.63。加厚管接头加强面积计算：管接头尺寸见图1。加厚管接头承受内压所需的理论计算厚度 t01= = =0.27mm 管接头附加厚度c1=0.5mm，c2=At01=0.11×0.27=0.03mm，管接头有效厚度ty1= t1 – c=8-0.53=7.47mm，加强有效高度h=2.5 t1=20mm，加强面积F=2×h（ty1- t01）+kh2=2×20（7.47-0.27）+82=352mm2。加强后的孔当量径dd=53-352/10=17.8mm。孔加强后的减弱系数 φ= =0.822 可见，φw已加强至0.822。φ/φw=0.822/0.47=1.71，即φw提高了71%，已明显大于现行标准规定的只能提高33%。（2）大孔（d >[d]）孔排的加强取锅壳内经Dn=1600mm，计算压力P=1.25MPa （表压），材料许用应力［σ］=125MPa，锅壳开孔直径d=253mm，纵向相邻两孔节距s=500mm，加强前的纵向孔桥减弱系数 φw = 附加厚度c=0.75mm，锅壳有效厚度ty=t-c=10-0.75=9.25mm 锅壳最小需要厚度to= = =8.0mm，取用厚度t=10mm。参见图2。图2 按现行标准的规定，只允许将孔桥减弱系数提高到 φw=1.33×0.494=0.66，即φw只能加强至0.66，不允许加强至1.0。加厚管接头加强面积计算：采用加厚管接头对大孔进行加强，管接头尺寸见图2。管接头承受内压所需的理论计算厚度t01= = =1.27mm 管接头附加厚度c1=0.5mm，c2=At01=0.11×1.27=0.14mm，管接头有效厚度ty1= t1 – c=20-0.64=19.4mm，加强有效高度h=2.5 t1=50mm，加强面积F=2×h（ty1- t01）+k2=2×50（19.4-1.27）+82=352mm2。强度未减弱的锅壳筒体承受内压所需的理论计算厚度 t0= = =8mm 锅壳筒体纵截面内起加强作用的焊缝面积A1=Kh2=202=400mm2, 锅壳筒体纵截面内起加强作用的管接头多余面积A2=2h1(ty1-t01)=2×50×(20-1.27)=1870mm2, 锅壳筒体纵截面内起加强作用的多余面积A4=d(ty-t0)=253×(9.25-8)=316mm2, 锅壳筒体纵截面内加强需要面积A=dt0=253×8=2024mm2, 加强面积F=A1+A2+A4=400+1870+316=2586mm2。加强面积F＞锅壳筒体纵截面内加强需要面积A。孔φ253加强后被完全封堵, 锅壳应按无孔处理，即φ=1.0。以下应用进行有限元分析加以证实。 2 有限元分析目前，国内外有限元分析软件多种多样，其中ANSYS分析软件多年来一直被各大院校、研究部门所使用。由于在学习ANSYS软件方面的难度较大，所以大多数人难以掌握。本文所采用的分析软件为美国SLIDWORK公司的SLIDWORK2008分析软件。该软件的功能也十分强大，界面友好，建模容易。随着SLIDWORK2008插件不断的开发，其分析功能在不断的扩大，其中有结构、运动、热力、流体、磁场等等。需要指出；ANSYS与SLIDWORK在有限元分析中的网格化、解算器是一致的。SLIDWORK在网格化、解算器方面采用了智能化，使人们在学习SLIDWORK方面较为容易。为了校核SLIDWORK2008静态应力分析的准确性，用SLIDWORK2008作与ANSYS及应力实测同样的试件(《中国特种设备安全》2006第4期，“工业锅炉平板元件的应力测试计算与强度分析”中的试件№1)，运用SLIDWORK的COSMOSWORK中的压力容器算例进行应力分析，所得结果与按ANSYS及应力实测结果曲线完全吻合。通过此校核，可以认为用SLIDWORK的COSMOSWORK2008插件作静态应力分析是可信的。（1）小孔（d﹤[d]）孔排的加强根据前述计算模型的参数，运用SLIDWORK2008进行建模。首先作封头、筒体、管接头零件图，然后选择装配体，将各零件组装成计算试件（参见图3），两端封头均采用拱形结构，管接头端部作堵板。图3 选择COSMOSWORK2008静态分析，将试件分成4部分加载，整体网格化后运行解算器。第一部分：封头、第二部分：筒体、第三部分：管接头。第四部分：压力容器。第一部分操作步骤： ⑴选择静态算例，⑵选择实体网格，⑶定义材料为20g，⑷添加约束，选择筒体上方的结构线为固定约束，⑸添加两封头内压力载荷，p=1.25MPa，⑹定义整体为无间隙接触，⑺选择网格参数：单元大小=19mm，网格高品质，实体4点雅可比检查，节点总数=493574，单元总数=249486，网格化运行时间约24分钟，⑻运行解算器，得应力、位移、应变结果。第二部分操作步骤： ⑴选择静态算例，⑵选择实体网格，⑶定义材料为20g，⑷添加约束，选择筒体上方的结构线为固定约束，⑸添加筒体内压力载荷，p=1.25MPa，⑹定义整体为无间隙接触，⑺选择网格参数：单元大小=19mm，网格高品质，实体4点雅可比检查，节点总数=493574，单元总数=249486，网格化运行时间约24分钟，⑻运行解算器，得应力、位移、应变结果。第三部分操作步骤： ⑴选择静态算例，⑵选择实体网格，⑶定义材料为20，⑷添加约束，选择筒体上方的结构线为固定约束，⑸添加4个接管内压力载荷，P=1.25MPa，⑹定义整体为无间隙接触，⑺选择网格参数：单元大小=19mm，网格高品质，实体4点雅可比检查，节点总数=493574，单元总数=249486，网格化运行时间=24分钟，⑻运行解算器，得应力、位移、应变结果。第四部分操作步骤：选择COSMOSWORK2008压力容器分析，将上述三部分相加，因数选1，运行解算器，得应力、位移、应变结果。整体应力分布（参见图4）图4 孔桥整体应力分布图（参见图5）图5 孔桥内壁应力分布曲线（参见图6）图6 表1 孔桥内壁应力测点—应力数值对应表应力：von Mises 单位：MPa 测试点 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 应力值 278 207 177 167 160 158 159 168 180 218 276 孔桥外壁应力分布曲线（参见图7）图7 表2 孔桥外壁应力测点—应力数值对应表应力：von Mises 单位：MPa 侧试点 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 应力值 40 22 10 32 51 84 92 86 48 14 21 20 43 孔桥内壁边缘von Mises应力平均值：σ=278 MPa 孔桥内、外壁中点von Mises应力平均值：σ= =125 MPa （2）大孔（d >[d]）孔排的加强根据前述计算模型的参数，运用SLIDWORK2008进行建模。首先作封头、筒体、管接头零件图，然后选择装配体，将各零件组装成计算试件（参见图8），两端封头均采用拱形结构，管接头端部作堵板。图8 选择COSMOSWORK2008静态分析，将试件分成4部分加载，整体网格化后运行解算器。第一部分：封头，第二部分：筒体，第三部分：管接头。第四部分：压力容器。第一部分操作步骤： ⑴选择静态算例，⑵选择实体网格，⑶定义材料为20g，⑷添加约束，选择筒体上方的结构线为固定约束，⑸添加两拱形管板内压力载荷，P=1.25MPa，⑹定义整体为无间隙接触，⑺选择网格参数：单元大小=22mm，网格高品质，实体4点雅可比检查，节点总数=599483，单元总数=304891，网格化运行时间约45分钟，⑻运行解算器，得应力、位移、应变结果。第二部分操作步骤： ⑴选择静态算例，⑵选择实体网格，⑶定义材料为20g，⑷添加约束，选择筒体上方的结构线为固定约束，⑸添加筒体内压力载荷，P=1.25MPa，⑹定义整体为无间隙接触，⑺选择网格参数：单元大小=22mm，网格高品质，实体4点雅可比检查，节点总数=599483，单元总数=304891，网格化运行时间约45分钟，⑻运行解算器，得应力、位移、应变结果。第三部分操作步骤： ⑴选择静态算例，⑵选择实体网格，⑶定义材料为20，⑷添加约束，选择筒体上方的结构线为固定约束，⑸添加4个接管内压力载荷，P=1.25MPa，⑹定义整体为无间隙接触，⑺选择网格参数：单元大小=22mm，网格高品质，实体4点雅可比检查，节点总数=599483，单元总数=304891，网格化运行时间约45分钟，⑻运行解算器，得应力、位移、应变结果。第四部分操作步骤：选择COSMOSWORK2008压力容器分析，将上述三部分相加，因数选1，运行解算器，得应力、位移、应变结果。整体应力分布（参见图9）图9 孔桥整体应力分布图（参见图10）图10 孔桥内壁应力分布曲线（参见图11）图11 表3 孔桥内壁应力测点—应力数值对应表应力：von Mises 单位：MPa 测试点 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 应力值 205 145 120 110 108 109 108 110 120 145 208 孔桥外壁应力分布曲线（参见图12）图12 表4 孔桥外壁应力测点—应力数值对应表应力：von Mises 单位：MPa 侧试点 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 应力值 18 19 68 118 117 105 120 119 68 18 18 孔桥内壁边缘von Mises应力值：σ=208 MPa 孔桥内、外壁中点von Mises应力平均值：σ= =107 MPa 3结语孔桥内壁边缘属于高应力区域，其最大当量应力包含较大二次应力，故允许值为3[σ]=3×125=375 MPa（参见GB/T 9222-2008标准中13节“决定元件最高允许计算压力的验证法”）。孔桥中点如视为低应力区域，则内、外壁平均应力的当量应力属于膜应力，其允许值为[σ]=125MPa（参见GB/T 9222-2008标准中13节“决定元件最高允许计算压力的验证法”）。但由以上应力分布曲线可见，孔桥中点还包括少许二次应力。则内、外壁平均应力的当量应力应大于125MPa。由以上有限计算结果可知：（1）小孔（d﹤[d]）孔排孔桥内壁边缘当量应力（von Mises应力）最大值σ=278 MPa 孔桥内、外壁中点当量应力（von Mises应力）平均值σ= =125 MPa （2）大孔（d >[d]）孔排孔桥内壁边缘当量应力（von Mises应力）最大值σ=208 MPa 孔桥内、外壁中点当量应力（von Mises应力）平均值σ= =107 MPa 均已满足标准要求。可见：对于小孔（d﹤[d]）孔排，φw加强至0.822，φ/φw=0.822/0.47=1.71，即φw提高71%，是完全可行的。对于大孔（d >[d]）孔排，φw由0.494加强至1.0，是完全可行的。现行标准规定的只能提高33%是过于保守的。参考文献 [1] [俄] А .И .Луръе .Статика тонкостенных упругих оболочек .ГЭИ ,1956 [2] [美]ASME Biler and pressure vessel code , section Ⅷ, Division 2, 1971 [3] GB 9222-88. 水管锅炉受压元件强度计算. 北京：机械工业出版社，1991 [4] GB/T 9222-2008. 水管锅炉受压元件强度计算. 北京：中国标准出版社，2008 [5]李之光.锅炉强度标准应用手册.北京：中国标准出版社，1999 . [6] 苏联蒸汽锅炉元件强度计算标准（1965年）.哈尔滨锅炉厂印 [7] [俄] П .А .Антикайн . Металл и расчет на прочность элементов паровых котлов. ГЭИ,1961 [8] GB/T 16508-1996. 锅壳锅炉受压元件强度计算. 北京：中国标准出版社，1997. [9] [俄]Ш.Н.Кац. Теплоэнергетика,1964.№10 [10] [俄] СТ СЭВ 5307-85 Общие требование к расчету на прочность. СТ СЭВ 5308-85 Расчет толщины стенки деталей. СТ СЭВ 530-85 Определение коэфициентов прочности для расчета толщины стенки деталей. (КОТЛЫ ПАРОВЫЕ И ВОДОГРЕЙНЫЕ) [11] [俄] ЦКТИ . Нормы расчета на прочность котельных агрегатов. МАШГИЗ,1950 [12] [俄] ЦКТИ . Нормы расчета элементов ПАРОВЫх котлов на прочность . МАШГИЗ,1956 [13]JB 2194-77水管锅炉受压元件强度计算.技术标准出版社，1978 [14] 李之光.蒋智翔等.锅炉受压元件强度.技术标准出版社,1980 [15]上海锅炉厂研究所.废热锅炉高压模拟汽包的应力测量总结，1976 [16]JB 3622-84锅壳式锅炉受压元件强度计算.中国标准出版社，1984 [17] 李之光等.小型锅炉某些强度问题的实验研究，一机部第一届机械强度技术会议论文选集，机械工业出版社,1978 [18] 上海锅炉厂.用焊接厚壁短管方法加强汽包孔排减弱的模拟实验报告.哈锅技术报导，1975（7）查看更多 0个回答 . 3人已关注

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循环流程不收敛？我现在在做一个循环流程，如下文件，问题1、现在出现质量不守恒问题，例如flash模块，可是明明看flash入口和出口的流股质量流量是守恒的，为什么说质量不守恒呢？问题2、我输入最初流股是libr稀溶液，s2流股，当我改为流股2位初始流股时就算不出来了问题3、现在我的泵的入口和出口温度都不一样，是什么问题？求各路大神帮忙解决一下，小女子不胜感激，详细见附件查看更多 9个回答 . 3人已关注

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甲醇合成中的施放气是否能全部回收？ 甲醇合成中的施放气是否能全部回收查看更多 10个回答 . 2人已关注

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手动液氮泵和电动液氮泵是否安全，转移液氮用的？最近一个项目，需要把液氮从一个标准的10L的液氮罐中转移到一个1米高的小液氮半敞口容器中。查阅了网上的资料，现在有些手动液氮泵和电动液氮泵，原理是：手捏式液氮泵：该泵采用压缩橡胶球产生负吸取液氮再经汽化室汽化产生压力自动输送液氮。泵体上配置有阀门、压力表、安全阀、输液管。电动液氮泵：接上电源，使气缸工作。当气缸中的活塞压缩时，压缩空气通过塑料管进入汽化室，在压力作用下底阀关闭，上单项阀开启，并通过外管进入液氮容器内，使容器内的部分液氮汽化，形成低压。使吸液管下部的底阀开启，少量液氮进入汽化室迅速汽化。汽化室压力增加，上单项阀开启，液氮进入液氮容器，容器内压力增加，迫使液氮通过排液管接头从排液金属软管中排出。现在我有疑问，这种泵（靠部分液氮汽化形成负压然后把液氮压到金属软管中，然后输送到目标容器中）的应用是否已经成熟？是否安全？大家用到过没，或者身边有人用过没？查看更多 3个回答 . 5人已关注

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合成氨中各工序的蒸汽消耗量，应该怎么控制，怎么计算？ 合成氨中各工序的蒸汽消耗量，应该怎么控制，怎么计算，希望高手发言。 [ ]查看更多 3个回答 . 1人已关注

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小白想问下壁面多少温度会产生结焦？ 大神帮下查看更多 0个回答 . 5人已关注

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师傅们请教下火灾报警的问题？ 仓库的手动报警按钮设计时是放在室内还是放在室外啊？查看更多 5个回答 . 4人已关注

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trims & stem travel 的意思？ For both linear and equal percentage trims , the control valve will not operate below 25% of the valve capacity at normal flow rate. Except for shut-off or for quick opening service, the control valve will not operate at less than 15% stem travel at minimum flow rates. 关于调节阀的一段该怎么翻译？ trims & stem travel 在句中的意思？查看更多 9个回答 . 5人已关注

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求助，换热管的型号？ 客户给的报价文件换热管OD1.5“x 18 BWGx20‘ LG，请问18BWG是什么意思？查看更多 2个回答 . 1人已关注

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烃基润滑脂？ 谁有烃基润滑脂方面的资料，谢谢！查看更多 0个回答 . 1人已关注

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氣動馬達在船用甲板機械的應用？與陸地使用情況相比，船上機構的使用環境條件惡劣，易受到潮溼、、盐雾、震动等的影响；同时，由于空间狭小，检修困难，故要求执行机构具有更高的可靠性，能够在船舶复杂条件下长期正常工作。目前驅動這些船舶機械的動力有分電動、氣動、液壓及蒸氣。因為蒸氣危險、液壓成本過高、電動馬達笨重且防爆安全系數相對來說最低，也不耐震，因此在船舶機械的動力選擇上，氣動馬達可謂首選，不怕潮溼及震动，可靠性高。那因為船用機械一般都很大型，要求的氣動馬達當然也是大型的，而國際上生產大型氣動馬達的廠商屈指可數， TONSON 台湾通又順氣動馬達就是業界的佼佼者，更是國內第一。 TONSON 台湾通又順的大型氣動馬達可應用的船舶機械包括锚机、绞车、水泵、通風設備、吊車 ( 吊艇器 ) 、閘門…等，馬力從 0.1-32hp ，活塞式或葉片式都有，可適用於各種大小的船舶。查看更多 1个回答 . 5人已关注

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2014难免2月上旬全国粗钢日产量约206.61万吨？本文由盖德化工论坛转载自互联网中钢协最新数据显示，2014年2月上旬，预估全国粗钢日产量206.61万吨，旬环比增长5.2%或10.21万吨。　　数据同时显示，2014年2月上旬末，重点统计钢铁企业库存量为1632.84万吨，较上一旬末增长20.02%或272.3万吨。查看更多 0个回答 . 2人已关注

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煤制油项目在南非国被暂缓执行？煤制油项目在南非国被暂缓执行（中国催化网信息发布）南非国家石油公司PetroSA于12月11日宣布，其煤制油（CTL）工厂建设计划暂时束之高阁。该项目还需进一步研究，以评估其可行性。按照南非国家能源发展计划，PetroSA将到2020年至少提供南非原油需求量的30%。之前，PetroSA公司将建设8万桶/天CTL项目作为达到此目标的一个途径。 PetroSA表示，CTL方案的关键吸引力在于拥有丰富的、相对廉价的煤炭原料。这一方案暂停执行是因为水源问题、碳封存和其他必需的基础设施建设等有待进一步解决。 .注$ # ， $ $ 查看更多 4个回答 . 1人已关注

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高塔复合肥部分设备制造单位有哪些？准备招标买高塔复合肥设备:尿素熔融器、磷铵加热器、造粒机、除湿机、上塔斗提机、电梯等，好象专业厂很少，只了解个别厂家，但公司又要招标，请大家推荐以下相关厂家。查看更多 4个回答 . 2人已关注

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怎样分离甲醇和乙酯的共沸物? 甲醇和乙酯的共沸物怎么分离啊？查看更多 1个回答 . 3人已关注

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关于甲酸乙酯的生产工艺问题？各位老大本人非常想了解甲酸乙酯这种化工产品的生产工艺和操作规程知道的大虾们能否给提供一下或者给一个这方面的链接非常感激加分表示感谢查看更多 4个回答 . 5人已关注

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涡凹气浮装置的原理是什么? 涡凹气浮装置的原理是什么？查看更多 1个回答 . 2人已关注

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calculation of state faces on中face的词性（设计基础 ...？关于机械设备的负荷设计： The weight of equipment such as pumps, compressors, motors, etc., shall be derived as far as possible from manufacturer's data and shall include controls, auxiliary machinery, piping, etc.And the relevant dynamic effect coefficient shall be submitted as far as possible for the calculation of state faces on the directly supporting members. 理解有二，哪个对呢？？ 1. state faces （face作为名词，状态面？？） 2. face作为动词， state faces on the directly supporting members--- 直接支撑件面对的相态？？已解决：face按动词理解。查看更多 7个回答 . 4人已关注

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简介

职业：山东齐德生物医药有限公司 - 给排水工程师

学校：滨州技术学院 - 化学化工系

地区：吉林省

个人简介：我们破灭的希望，流产的才能，失败的事业，受了挫折的雄心，往往积聚起来变为忌妒。查看更多

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