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压缩空气有没有可以微调流量的控制阀门？ 在气流输送过程中，需要调节压缩空气流量，请问有没有可调节开度的阀门，谢谢查看更多 2个回答 . 2人已关注

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离子膜碱中会夹杂有氢气吗？ 想问一下，32%的离子膜碱中会夹杂有氢气吗，储罐时间长了，会不会聚集一部分氢气，能直接动火开口吗？查看更多 0个回答 . 3人已关注

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又到了五小的时候催化的朋友们秀一下？ 秀一下五小成果，加分查看更多 4个回答 . 3人已关注

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化工安全工程（普通高等教育地矿、安全类“十一五”规划 ...？图书名称：化工安全工程丛书名称：普通高等教育地矿、安全类“十一五”规划教材作者：董文庚苏昭桂出版社：煤炭工业出版社出版时间： 2007-10-1 文件大小：10M 1卷压缩文件格式：解压后PDF 目录： 1、化工过程事故预防的基本理论 2、危险化学品与单元操作的危险性分析 3、危险化学品与粉尘的燃烧与爆炸 4、火灾爆炸事故的技术预防措施 5、限制事故危害范围的工程技术措施 6、压力容器安全 7、危险化学品储运安全查看更多 0个回答 . 4人已关注

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催化裂化装置节能操作与设计建议？催化裂化装置节能操作与设计建议 ( 一 ) 、再生及烟气能量回收 1 、在设计选型时，单段再生优于两段再生；在单段再生型式中，两器高低并列优于两器同轴，建议尽量选用两器高低并列、单段逆再生型式。由于两段再生形式烟气能量利用不理想，从能耗利用角度出发新装置设计时尽量少采用并列式两段再生工艺。对现有的两段再生装置中，一再不回收 CO 化学、二再烟气不进烟机的装置应适时予以改造，回收二再烟气的能量，做到烟气全部进烟机； 2 、优化特殊工艺装置的操作，降低 DCC 工艺装置能耗。安庆 DCC 工艺裂化深度大，裂化反应热高达 888.6kJ/kg ，是装置能耗较高的原因之一。该设计上也存在缺陷，由于在设计时没有考虑分馏塔顶循环回流，塔顶温度采用冷回流控制，增加了反应回路的压降；塔顶油气完全采用循环水冷却，相当于顶循和塔顶油气的低温余热都没有回收；烟气系统没有烟机，烟气能量没有充分回收，综合起来看，如果能量回收手段完善， DCC 工艺本身的能耗不至于太高。 3 、优化再生操作，控制合理的耗风指标。对完全再生型式，以再生器为边界线，控制耗风指标不高于 12.0Nm3/kg 焦炭；对不完全再生装置，优化 CO 锅炉的焚烧配风比例，监测锅炉后烟气氧含量，控制补风比例不严重过剩； 4 、改善再生催化剂溢流口设计，控制循环催化剂烟气携带量。催化剂脱气不理想，将造成富气中的氮含量升高，增加气压机和吸收稳定的能耗，也是安全隐患。建议监测控制干气中的空气含量不高于 20% （ v ），严重时必须改善脱气设计，提高脱气效果； 5 、在装置 ( 改造 ) 设计中，选择与主风机能力匹配的烟机，避免由于烟机选型过大，导致烟机常不能发电，或者选型过小，烟气部分排空； 6 、设计烟机时应充分考虑使烟机能力完全与装置能力匹配，在加工量低于设计工况时，采用改小叶片、减小围带面积等办法，增加烟机本体压力降，减小其入口蝶阀的压力降，提高能量回收率；在满负荷生产的工况时使用原设计的大叶片和围带，使烟机能保持在最佳工况点附近运行。 7 、烟机在接近临界工况时，可以采取提高主风流量、提高主风压力，允许主风少量过剩的方式，实施烟机发电； 8 、设计或改造时，充分考虑两器与主风机组的相对位置，避免距离过大，减少压力能及热能损失；合理排布主风与烟气管线，减少弯头数量； 9 、设备管理与工艺管理相结合，对现有的烟机组织攻关，解决振动问题、临界工况下的齿轮箱位移漂移问题，实现烟机发电； 10 、提高烟机的同步率和负荷率，降低装置电耗。控制烟机同步率在 95% 以上；提高烟机负荷率（实际发电量 / 设计发电量），达到负荷率 95% 以上。避免牺牲负荷率保证同步率的操作模式。 2003 年股份公司平均电耗为 29kwh/t 原料，安庆的 DCC 由于没有烟机，电耗达到 78kwh/t 原料，足见烟机对能耗的影响； 11 、设有主风入口过滤装置的机组，要及时更换过滤介质，尽量提高主风机入口压力，降低主风机压缩比； 12 、尽量降低再生回路的压力降，提高烟机入口压力，控制主风机出口至烟机入口压力降不高于 90kPa ，提高烟机做功，做到烟机发电。每 10kPa 的压降将造成 180 ～ 250kw 的能量损失； 13 、装置 ( 改造 ) 设计时要统筹考虑余热锅炉及再生烟气管道的通流能力与加大烟气流通面积增加的投资之间的关系。设计管径相对较大的主风烟气管线，减少管路压力损失，提高入口 ( 或降低出口 ) 压力，提高烟机的膨胀比； 14 、主风机出口单向阀在设计选型时尽量选用压降较小的强开强关型；随开随关型的单向阀压降较大，其压降一般在 10 KPa 左右；随开强关型，压降为 5KPa 左右；强开强关型的压降最低，为 1-2KPa 左右。目前随开随关的较多，占 50% 左右，随开强关占 10% ，强开强关的有 40% 。如能全部改为强开强关型式，对规模 140 万吨 / 年的催化裂化装置而言，如其主风机功率为 10000kw ，能回收的功率可 240kw ； 15 、主风机出口管线尽量避免主风流量调节阀节流，调节阀开度一般控制在 50 ％以上； 16 、控制合适的主风分布器的压降，一般控制在 6 ～ 10kPa 。对于压降较大的主风分布器，应及时调节开孔率，在不影响布风的条件下尽量减少分布器压降； 17 、在保证再生操作正常的状况下，控制较低的催化剂床层料位，减少床层压力损失； 18 、选用压降较小的再生器旋分器和三旋，适时调整三旋开孔率，控制较低的旋分压降，例如 PV 型的内旋和 PDC 系列的三旋等成熟的技术； 19 、取消再生器出口烟气管线上喷汽、喷水设施，减少再生烟气的温降损失。老烟机改造时选用新型材质，耐温应在 706 ℃ 左右，提高烟气温位，消除烟机对烟气较低温度要求，同时可以减少膨胀节的露点腐蚀； 20 、选择尽可能小的临界流速喷嘴直径，减少烟气损失。应控制临界流速喷嘴烟气泄放量在 3% ～ 5% ，采取耐磨层堆焊技术，减轻磨损程度； 21 、正常操作时烟气旁路蝶阀保持全关、烟机入口蝶阀、闸阀保持全开。避免蝶阀、闸阀节流的操作模式； 22 、加强烟道保温，保持再生器出口至烟机入口温降不大于 30 ℃ ； 23 、控制适量的轮盘冷却蒸汽，原则上应控制不大于 1.5t/h ，避免过剩； 24 、使用中压过热蒸汽替代 1.0MPa 低压蒸汽作为烟机轮盘保护蒸汽，有利于延缓轮盘结垢，提高烟机运行周期； 25 、保持适当的再生器壁温，减少散热损失。加工含氮的焦化蜡油的催化裂化装置再生器壁温一般控制在？，加工含氮原油的装置再生器壁温一般控制在？，原料性质较好的装置再生器壁温控制在 140 ～ 160 ℃ 。； 26 、再生器内、外取热器尽量发生中压或者高压蒸汽。避免中压蒸汽系统发生低压蒸汽，或者由于机组不匹配，中压蒸汽直接减温减压作为透平动力蒸汽； 27 、选择理想的锅炉吹灰设施，控制余热锅炉的排烟温度不高于 180 ℃ ，三年以上的长周期运行装置应控制排烟温度不大于 220 ℃ ； 28 、选择合适的余热锅炉取热面积，充分回收各温位烟气热量。保证足够的省煤段面积，控制排烟温度；保证合适的过热段面积，保证过热蒸汽的温度； 29 、充分回收烟气余热，锅炉旁路蝶阀开度控制为零，并增加水封设施； 30 、临界喷嘴的烟气直接排入烟囱，减少余热锅炉积灰。由于这部分的烟气含有大量的细粉催化剂，静电吸附能力强，容易造成余热锅炉的炉管积灰，导致旁路蝶阀打开，减少了烟气余热的回收比例，应把这一股烟气直接排入烟囱； 31 、增设四级旋风分离器，减少临界喷嘴的磨损。未设四旋的装置，由于烟气粉尘含量大，临界喷嘴磨损严重，随着开工周期的延长，临界喷嘴直径会逐步增大，增加了烟气跑损，减少了烟机回收烟气流量，应考虑增设四级旋分器； 32 、锅炉采用水热媒技术，为余热锅炉、内外取热器、油浆（回炼油）蒸汽发生器提供高温除氧水，减少露点腐蚀，进一步降低余热锅炉排烟温度； 32、补充燃料的CO锅炉核算补风量，增加鼓风机出口流量变频控制系统，避免风量过剩，控制合理的耗风指标；（二）、反应－分馏 33 、优化催化原料性质，降低原料残炭，降生焦率。按排烟温度 180 ℃ ，耗风指标 12.5 Nm3/kg 计算，生焦率每上升 0.1 ％，则装置总能耗上升 0.071 kgNO/t ； 34 、控制原料油金属和盐的含量，盐含量应控制在 3mg/L 以下，金属含量应控制在 Ni+V < 15ppm ，减轻对催化剂的污染，减缓分馏塔结盐速率，降低由于污油回炼造成的能耗； 35 、控制较高的原料油预热温度，应控制不低于 195 ℃ ，改善雾化效果，降低生焦率。 36 、优选催化剂，采用重油裂解能力强的催化剂和低回炼比操作，以提高目的产品的转化率和收率，减少生焦； 37 、选择先进的提升管出口快分结构型式，提高快分效率，后部设置一级旋分器，降低快分压降； 38 、选择先进的沉降器旋分器结构，提高效率的同时降低旋分器压降；旋分效率较好的只需要设置一级旋分器； 39 、谨慎使用终止技术。从能耗的角度出发，不推荐催化装置采用终止技术，对于采用终止技术的装置，应尽量少使用净化酸水尤其是软化水作为终止介质。 40 、加强大油气管线和分馏塔入口的保温设计与管理，在入口法兰处增加保温，设置防雨措施，减少由于结焦造成的压降； 41 、选择合适的分馏塔顶油气线管径，减少油气线压降。反再系统扩能改造后，应及时改造分馏塔顶油气管线，避免由此引起的压降损失； 42 、分馏塔顶油气后冷器尽量选用折流杆式、螺旋扁管式等高效、低压降的换热器，减少换热引起的压力损失； 43 、选用雾化效果较好的提升管进料喷嘴，如 UOP 的 Optimax 进料喷嘴，降低生焦率，降低干气产率； 44 、控制合适的雾化蒸汽比例，馏分油催化雾化蒸汽占总进料量的 2~4% ，重油催化约占 5 ～ 7% ，过大的蒸汽比例不仅增加装置能耗，还会导致喷嘴线速过高，剪切破碎催化剂； 45 、控制合适的汽提蒸汽的比例，控制汽提蒸汽用量为 2~4kg 蒸汽 /t 催化剂；可以通过再生温度的变化选择最佳比例的汽提蒸汽；从操作上改变汽提蒸汽越大汽提效果越好的观念，优化蒸汽用量； 46 、选用汽提效果较好的多段汽提结构。同样汽提效果下，多段汽提比单段汽提的耗汽量要小； 47 、采用提升管预提升段流化分布器，改善预提升段底部的流化状况，提高流化质量，降低预提升蒸汽消耗； 48 、在气压机能力允许的情况下，使用干气预提升、干气雾化技术，减少蒸汽消耗，减少低温余热的损失； 49 、停用长期闲置的喷嘴保护蒸汽、 MIP 开工保护蒸汽等； 50 、以满足喷嘴前压力为前提，选择合适的原料油泵出口压力，泵出口压力过高应及时切削叶轮，避免扬程过剩，节约电能； 51 、对照设计尺寸，严格检查反应器和沉降器的蒸汽锐孔板直径，避免过大，吹坏设备、增加能耗； 52 、充分利用分馏塔顶循环回流，减少或不用冷回流，减少由于冷回流造成的反应回路压力损失，同时顶循量增加以后可以提高顶循返塔温度，延缓分馏塔结盐； 53 、适当增加分馏塔中上部开孔率，在控制产品切割质量的同时降低分馏塔压降； 54 、在设计时，避免分馏塔顶油气管线爬坡；现有的不合理设计，要选择适当时机改造； 55 、油浆循环泵和油浆外甩泵分别设计。外甩油浆由于流程较长，需要的扬程较高，流量较小，可以设置 1.0MPa 左右的油浆泵；循环油浆由于流程较短，需要流量大扬程低的油浆泵。可以考虑分别设置油浆泵，最多只保留一台高扬程大流量的油浆泵，降低油浆泵的电耗； 56 、充分、合理地利用油浆的高温位热量。发生中压蒸汽，避免发生低压蒸汽或者中压减温减压到低压蒸汽使用；与常减压热联合，提高原油换热终温；避免高温位热量低能级使用，例如加热除氧水等； 57 、回收分馏塔中段循环回流的热量。一中作为稳定塔热源，二中发生中压蒸汽，解析塔底热源采用 1.0MPa 蒸汽； 58 、采取积极有效的措施在保证目的产物收率的同时降低干气产率，减少再生催化剂中烟气的携带量降低气压机能耗； 59 、减少气压机反飞动操作。设计时应考虑气压机合适的负荷；低处理量时可以采取干气预提升、干气雾化的操作方式，减少反飞动流量，正常操作时气压机入口反飞动流量为 0Nm3/h ； 60 、气压机机间凝液用泵打入气压机出口凝缩油罐，避免自压入气压机入口粗汽油罐，增加气压机负荷； 61 、改善粗汽油罐破沫网的设计，减少破沫网压降； 62 、合理调整分馏塔各中段取热比例，尽量多利用高温热，减少低温余热的损失； 63 、采取装置热联合回收顶循环回流、柴油和塔顶油气的低温余热。分馏塔顶油气先与低温热水换热，再经循环水或其它介质冷却，回收塔顶油气的低温热；顶循环回流应加热除盐水或除氧水，也可以直接作为气分的热源，避免用循环水或空冷直接冷却；柴油应与原料油或低温热水换热后作为气分热源或替代蒸汽除氧； 64 、尽量发挥顶循环回流的作用，减少或不用冷回流操作，减少冷回流操作带来的气压机入口压力的下降。 10kPa 的压降大约有 400kw 的功耗增加； 65 、顶循与气分装置进行热联合，利用加热热水回收塔顶油气低温余热，没有塔顶油气低温热回收工艺的装置不推荐提升管中止介质使用水； 66 、催化裂化原料实施装置热联合供料。蜡油和渣油供催化裂化时都应该热供，减少输转热量损失，油浆只作为最后一级加热，多余热量发生蒸汽或与常减压热联合提高原油换热终温；（三）、气压机－吸收稳定 67 、优化吸收操作，避免过度吸收。控制合适的吸收塔补充吸收剂流量，避免过度吸收；补充吸收剂和出装置的稳定汽油分开冷却，提供温度较低的补充吸收剂；根据室外温度变化，及时调整空冷风机等冷却器负荷，避免过低的吸收温度； 68 、以液化气 C2 含量为限制因素控制解析塔底温度，避免过度解析，因为过度解析则造成解析气流量过大，导致吸收系统冷却负荷上升；一般情况下应控制解析气的流量不能大于干气流量； 69 、气分装置的 C2 泄放气应到吸收稳定系统回收其中的丙烯。 C2 塔和原料气缓冲罐的泄放气中丙烯含量很高，丙烯含量一般在 50 ～ 80% 之间，催化裂化车间应配合引进吸收稳定的凝缩油罐，回收其中的丙烯和液化气组份，不应排入低压瓦斯管网； 70 、气压机选型时应尽量选择效率较高的背压蒸汽透平形式；因为蒸汽平衡需要必须选择凝汽透平时，也要选择效率较高的透平机组； 71 、选择密封效果较好的放火炬控制阀，减少低压瓦斯泄漏。放火炬控制阀容易泄漏，富气排入低压瓦斯管网，不仅造成回收能耗，而且引起系统硫腐蚀； 72 、控制沉降器顶到气压机入口压降不大于 80kPa ，提高气压机入口压力，减少动力蒸汽消耗。一般情况下，对效率为 50% 的气压机而言，每 10kPa 的压降将会导致 100kw 的功耗上升； 73 、解析塔采用冷热分进料方式，改善解析效果，降低解析塔耗能。冷进料进解析塔上部，热进料在下部进料，可以改善解析塔工况，减少解析塔低热源需求，减少解析气流量； 74 、以干气中 C3 组份含量为限制因素，控制合适的气压机出口压力。太高增加了气压机的功耗，太低又不利于吸收塔操作； 75 、控制稳定塔顶回流比 1.7 ～ 2.0 ，减少塔顶排弃能； 76 、以汽油蒸气压为限制因素，控制较低的稳定塔底温度，尤其是热源不足时，要减少稳定塔底热量需要； 77 、优化解析塔和稳定塔的压力，停用脱乙烷汽油泵。增设脱乙烷汽油直接进稳定塔的流程，控制解吸塔压力比稳定塔压力高 0.2MPa 以上，停用稳定塔进料泵； 78 、优化脱硫再生塔的操作，减少蒸汽消耗。部分催化裂化装置包括气体脱硫装置，根据再生塔热量平衡核算，目前大部分装置的再生塔底重沸器蒸汽严重过剩，一般情况下应控制在 2t/h 以下，降低蒸汽消耗；（四）公用工程 79 、加强对循环水的管理，控制循环水温升不低于 8 ℃ 。加强循环水质量的控制，防止循环水结垢或腐蚀；监测每一台循环水冷却器的回水温度，确保每台换热器循环水进出口温差在 8 ～ 12 ℃ ，控制总的循环水温升在 8 ℃ 以上，凝汽式透平也应以真空度满足要求为前提，控制适当高的循环水温升； 80 、优化低温余热流程，在装置内自设除氧器，利用装置低温余热加热除盐水，减少除氧水用量，降低装置能耗； 81 、加强取热器、蒸汽发生器汽包产汽的专业管理。以除氧水质量合格为前提，尽量减少除氧水的定、连排流量，控制水汽比 1.05 。据调研，个别装置的水汽比达到 1.2 以上，应控制在 1.05 以下； 82 、采用变频调速技术，减少机泵电耗。对负荷变化较大的装置或个别流量变化较大的机泵，采用变频调速技术，避免 “ 大马拉小车 ” ，节节约电力消耗； 83 、定期清洗空冷翅片，提高冷却效果。吸收稳定和分馏塔顶的空冷器要定期清洗翅片管外壁，减缓因为结垢引起的传热效率下降，避免因结垢造成热风返混的现象发生； 84 、选用合适的空冷器，避免消耗过量的软化水。在干湿联合空冷的选用上，要关注除盐水的消耗比例，与供应商一起解决除盐水消耗过大的问题；选择空冷时，避免选择大量消耗除盐水型式的空冷，如膜式空冷等； 85 、加强安全阀、放火炬阀的管理，减少低压瓦斯生成量。选用密封效果较好的放火炬阀和安全阀；监控放火炬阀和相关安全阀前后温差，严格控制低压瓦斯生成； 86 、平衡蒸汽系统，避免无功减温减压。不论是蒸汽透平选型还是全厂蒸汽方案的制定，要尽量避免蒸汽不经透平直接减温减压的无功蒸汽量。每吨中压蒸汽减温减压造成的能耗大约是 12kgNO 。 [ ]查看更多 7个回答 . 1人已关注

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防雷检测在只有检测点的时候如何检测，有断接卡时容易 ...？ 防雷检测在只有检测点的时候如何检测，有断接卡时容易检测且直观查看更多 1个回答 . 3人已关注

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玻璃板液位计双液位怎么判断? 为什么会形成双液面呢查看更多 6个回答 . 2人已关注

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有做过LDPE装置原料异十二烷；芥酸酰胺的分析，怎么判断 ...？必须要找做过这些分析的人么？专门做过这种分析项目的人可能全中国也没多少个，来上盖德的就更少了。好呢听从专家建议，谢谢，瞿老师您的头像美女身材真棒，查看更多 3个回答 . 3人已关注

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管道腐蚀问题的求助？ 气化炉出口余热锅炉省煤器列管使用304 不锈钢，腐蚀严重是什么原因；主要是与气体接触的底部管道腐蚀严重，上部很好。查看更多 12个回答 . 3人已关注

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联锁逻辑图问题？下面我对这幅逻辑图的理解，请大家批评指正，并答疑解惑：复位按钮正常状态为C即1；联锁1、2、3正常状态为C即1，经过与门，输出1；复位输出1，三个联锁输出为1，经过RS触发器，输出0；二取一未触发，所以反应进料泵未接收停泵信号；当联锁1、2、3中任意一个或多个触发后为0，经过与门，输出0；复位输出1，经过RS触发器，输出1；二取一触发，反应进料泵停泵。问题1：OOS(操作旁路开关)未投用，即不走旁路时，是不是1？问题2：根据联锁说明，大家可以看到3取2的图例，那图中“>1”的那个图例是否就是2取1？问题3：图中“>1"图例如何输出，使得反应泵接收停泵信号？问题4：当联锁1、2、3中任意1个或多个触发后，造成反应进料泵停泵，按下复位按钮（输出0），RS触发器输出保持信号，保持信号到底是什么值，对泵有什么影响？问题5：联锁触发后，一定要进行复位，这是为什么？查看更多 24个回答 . 2人已关注

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合成在同等温度压力下气体流量相同怎么样能多产出粗 ...？ 合成在同等温度压力下气体流量相同怎么样能多产出粗甲醇查看更多 8个回答 . 2人已关注

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考试内容深度要求？注化专业考试大纲中对于传质过程部分的要求之一是：吸收、解吸、吸附、蒸馏、干燥、萃取、蒸发、结晶、增湿和除湿等过程的分析和计算。吸收和蒸馏不必说了，肯定是重点内容，要下大功夫去准备。其它内容要求到哪种深度，是否都有案例题呢？你就把注册化工书上的题都搞明白就行了,不要分什么重点了,只要是书上的内容,都有可有考试查看更多 4个回答 . 2人已关注

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大型石化聚乙烯聚丙烯挤压造粒机检维修的主要有哪些? 是啊，来石化大区当版主好不好？查看更多 13个回答 . 4人已关注

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冶金法渐成多晶硅生产技术主流？生意社11月18日讯　目前发展迅猛的光伏产业，纯度7N以上的多晶硅无法用来直接制作太阳能电池，于是直接生产6N太阳能级多晶硅的工艺开始被人们所探索。11月18日，由中国化工报社主办的“2010中国多晶硅生产技术及其产业化推进会”上，上海普罗新能源有限公司总裁史珺表示，采用西门子法得出高纯度的硅，还须掺入硼或磷到6N的纯度才能使用，这意味着能源的双重浪费。　　据史珺介绍，直接生产太阳能多晶硅的生产工艺主要有冶金法(物理法)、锌还原法、钠还原法、高纯二氧化硅直接还原法。其中冶金法是目前被人探索最多，也是规模化生产前景最好的工艺。预计2010年，全球量产的冶金法多晶硅产能约6900吨，实际产量约3200吨。　　2008年以来，冶金法太阳能级多晶硅产业化发展迅速，但存在着诸多问题。史珺介绍，首先是纯度不理想。冶金法多晶硅的大规模生产当前还不能完全保证在6N的纯度(好的厂家合格率大约在50%~60%)，导致所制作太阳能电池片的转换效率较低，大约在15%左右。其次是由于硼氧、硼铁复合体等杂质的存在，冶金法多晶硅存在衰减的现象。第三是质量稳定性需要进一步改善。　　随着冶金法工艺技术的不断提高，史珺乐观地表示，预计2011年一季度切片率将超过70%，电池效率到2011年底可超过17%。冶金法多晶硅的衰减已经从25%降低到3%以下，而且这些衰减在使用过程中还可以恢复。随着产业化规模的越来越大，质量不均匀性的问题也将不断得到改善。　　据史珺透露，由上海普罗自行投资运营的宁夏太阳山光伏电站已于今年上半年并网发电。该电站全部采用冶金法多晶硅电池，平均转换效率14.5%，总装机容量达1.05兆瓦。查看更多 1个回答 . 3人已关注

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请教微填充柱的种类及制备方法，谢谢？ 请教微填充柱的种类及制备方法，谢谢查看更多 2个回答 . 4人已关注

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锅炉一二级旁路的作用....？ 锅炉设置一二级旁路的作用.... 查看更多 1个回答 . 4人已关注

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国家质检部门是如何做到的啊？有些产品需要进行氯化物的检测，国标上规定的比浊法只能确定一个范围小于一个数值如<0.03% 但同样是根据这个标准，一些权威机构确可以给出一个具体的数值如0.02% 做重金属也是同样的，他们可以根据比色发测出具体含量的数值有人知道他们是如何做到的吗，始终不解查看更多 3个回答 . 2人已关注

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各位师傅，请问高掺阀是风开阀还是风关阀? 装置里高掺阀不清楚是风开阀还是风关阀，各位师傅觉得应该是什么类型的？查看更多 5个回答 . 4人已关注

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加氢裂化热高分设置表面温度高报警的原因? 加氢裂化热高分设置表面温度高报警的原因？难道和材质什么有关吗？为什么设置表面温度高报警而不是内部的温度高报警？查看更多 4个回答 . 3人已关注

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关于接收站的讨论？ 现在液化天然气接收站非常火，为什么单独设立这方面得一个专栏呢？查看更多 0个回答 . 2人已关注

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简介

职业：上海澳宏化学品有限公司 - 销售

学校：武汉软件工程职业学院 - 环境与化学工程系

地区：云南省

个人简介：如果有一天，我老无所依，请把我丢到迪拜捡垃圾。查看更多

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