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配制电镀液的基本程序如何:？ 配制电镀液的基本程序如何:查看更多 3个回答 . 1人已关注

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气瓶能用机动叉车转运吗？夏天即将来临，公司开机动叉车的员工抱怨天气热，转运气瓶危险，不愿意转运。请问可以用机动叉车转运气瓶吗？如果可以应该注意哪些事项？查看更多 4个回答 . 2人已关注

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催化原料泵机封间歇式的原因？ 我们催化裂化的原料泵的机封几乎两个月就泄露的较大，必须更换，开始用时时常出现间歇式的刺一小股油，没有规律时有时无。请高人解决查看更多 0个回答 . 2人已关注

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有没有能够吸收横向位移的压力平衡膨胀节？ 有没有能够吸收横向位移的直管压力平衡膨胀节，DN800，温度300度，压力0.9Mpa，横向位移5mm则可。查看更多 16个回答 . 1人已关注

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12对棒多晶硅还原炉图片？ 12对棒多晶硅还原炉 [ ]查看更多 1个回答 . 4人已关注

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搪瓷反应釜补丁? 我这里有两只16立方的搪瓷反应釜的底部出现破损，现在我是用316L的材料做的补丁。但是12毫米的不锈钢板不到2个月就剩下薄薄的一层了。请问各位像这种搪瓷反应釜什么处理有比较好的效果（强酸环境、125℃左右的反应温度）查看更多 7个回答 . 4人已关注

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翻译一句话，看你细不细心？ Without the prescribed intermediate inspection at site which should be made known by the Contractor, the final acceptance may be refused by the Employer/Engineer. 查看更多 15个回答 . 4人已关注

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改塔期间碳化结晶的控制？ 碳化结晶的好坏对整个系统影响很大。好的碳化结晶能提高产量，节能降耗。对于碳化改塔期间如何做好结晶，大家都发表下自己的见解吧。查看更多 1个回答 . 2人已关注

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aspen数据回归问题？采用aspen的 P R 方程产生水和甲醇的 T P X Y数据，然后用这个数据回归 NRTL 的几个参数，曲线拟合的挺好的，但是把 NRTL 和 P R 方程下面，水甲醇的 T XY 曲线做比较，还是相差挺大，这个原因是什么？请各位高手指教一下！查看更多 20个回答 . 3人已关注

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低温甲醇洗工艺节能改进探讨——续？低温甲醇洗工艺节能改进探讨——续摘要：低温甲醇洗以净化程度高、节能效应好的优势，在气体净化过程中的普遍应用，特别是在当前的煤化工净化工艺上更是成了首选、必选。当前的低温甲醇洗工艺还是存在着很大的节能改进空间的，其中液化分离工艺气中部分二氧化碳应当是个比较优化的选项。关键词：二氧化碳液化动能回收 1. 技术背景低温甲醇洗是上世纪50年代初德国林德公司和鲁奇公司联合开发的一种气体净化工艺。该工艺以冷甲醇为吸收溶剂，利用甲醇在低温下对酸性气体溶解度极大的优良特性，脱除原料气中的酸性气体。该工艺气体净化度高，选择性好，气体的脱硫和脱碳可在同一个塔内分段、选择性地进行。低温甲醇洗工艺技术成熟，在工业上有着很好的应用业绩，被广泛应用于国内外合成氨、合成甲醇和其他羰基合成、城市煤气、工业制氢和天然气脱硫等气体净化装置中。在国内以煤、渣油为原料建成的大型合成氨装置中也大都采用这一技术。低温甲醇洗工艺发展至今，虽然不断改进完善，并形成各具特点的工艺，就其特点来讲不外乎存在三种成熟的代表类型：林德型、鲁奇型、大连理工型。林德型特点：绕管式换热器应用较多，冷热交换充分；鲁奇型特点：闪蒸气再吸收二氧化碳，节省循环压缩机的动力消耗；大连理工型：分离出一股半贫甲醇，节省了热再生的热量消耗。林德型、鲁奇型、大连理工型三家工艺各有特点，整体设备投资、能耗效应、运行费用差别不大。 2. 市场业绩当前的中国煤化工的气体净化都选择了低温甲醇洗工艺，由于企业理念不同，国有企业大都选择林德、鲁奇的工艺，民营企业大都选择了大连理工的工艺。 3. 改进思路 3.1 液化分离工艺气中部分二氧化碳低温甲醇洗工艺特点是：低温甲醇洗过程中的能耗集中在用作吸收剂的甲醇的循环动力消耗、甲醇的再生上。现有的煤气化工艺过程中所产的水煤气中二氧化碳含量高，硫化物等其他有害气体含量低，用作吸收剂的甲醇在用来脱除硫化物等其他有害气体的同时还要脱除二氧化碳，若能利用其它节能的工艺脱除工艺气中部分二氧化碳，降低吸收剂的甲醇的量，从而达到低温甲醇洗工艺的节能目的。低温液化分离工艺气中部分二氧化碳，降低工艺气中二氧化碳的含量，再利用甲醇吸收脱除工艺气中剩余的二氧化碳，降低整个工艺中用于吸收的甲醇的用量，从而降低低温甲醇洗工艺过程能耗。 3.2 高压流体的动能回收为减少工艺过程冷量损失过大，液化分离的液体二氧化碳需闪蒸回收冷量，液体二氧化碳在闪蒸回收冷量过程中，为避免二氧化碳结冰固化，工艺运行必须维持在二氧化碳三相点(二氧化碳三相点：0.51795MPa、-56.558℃)的压力、温度之上。闪蒸后的气体二氧化碳压力高于0.51795MPa，可以增设二氧化碳膨胀机回收这部分能量、同时也可以相应降低低温甲醇洗过程的冷量消耗。工艺过程中，完成吸收过程的甲醇、液化分离的二氧化碳，后续处理上都存在减压过程，对减压过程中流体的压力势能回收利用，不仅回收了一定的能量、同时减少了流体的势能到热量的转换，相应减小了低温甲醇洗过程的冷量消耗。 4. 节能效应以神华包头煤化工净化工段数据做模拟计算、并与神华包头煤化工净化工段的林德型低温甲醇洗工艺做比较。 4.1 工艺参数（略） 4.2 设计要求（略） 4.3物料损耗（略） 5.流程叙述( 流程图见附图：低温甲醇洗工艺改进流程图.pdf ) 变换气与循环气、喷淋甲醇混合后进入换热器E01冷却到-12.7℃(为避免二氧化碳液化，控制此温度不低于-17℃)，进入气液分离罐V1分离富水甲醇，工艺气进入脱硫塔T1底与塔顶输入的富甲醇逆向接触，脱除工艺气中的硫化物、氨等有害气体。工艺气由脱硫塔T1顶部输出，分别进入换热器E02、E03、E04，经过过程低温介质冷却降温，液化工艺气中的部分二氧化碳，经过气液分离罐V3分离液体二氧化碳。工艺气中夹带的甲醇、水、硫化物等由这部分液体二氧化碳溶解吸收，保证了后续工艺气的纯度。工艺气经过分离液体二氧化碳后，进入外部冷量补充换热器E05、分别进入液体二氧化碳闪蒸冷却器E06、E07继续冷却降温，温度降至-52.5℃，进一步液化工艺气中二氧化碳，经过气液分离罐V4分离液体二氧化碳。工艺气由气液分离罐V4输出，进入脱碳塔T2底部与塔顶输入的贫甲醇逆向接触，脱除工艺气中的二氧化碳，从而生产出符合下游工序要求的净化气。净化气经过过程换热器E03、E01复热，回收冷量，送往下游工序。富水甲醇由气液分离罐V1输出、经过过程换热器E29加热，输送至甲醇/水分离塔进行甲醇/水的分离，回收再生甲醇。液体二氧化碳由气液分离罐V3输出，经过水力轮机J4回收动能后，进入到液体二氧化碳闪蒸冷却器E06，闪蒸部分二氧化碳，为工艺气冷却提供冷量，并富集其中的甲醇、水、硫化物等，富集了甲醇、水、硫化物等的液体二氧化碳回流到脱硫塔T1进行再次的甲醇吸收。通过控制回流液体二氧化碳的量达到控制液体二氧化碳闪蒸冷却器E06出口气体二氧化碳的纯度、并通过压力控制二氧化碳闪蒸的温度，不至于二氧化碳固化，同时通过回流液体二氧化碳的流量控制脱硫塔顶出口工艺气温度。液体二氧化碳由气液分离罐V4输出，经过水力轮机J5回收动能后，进入到液体二氧化碳闪蒸冷却器E7、E18、E19、E20闪蒸，为工艺气冷却、脱碳塔吸收二氧化碳提供冷量，并通过压力控制二氧化碳闪蒸的温度，不至于二氧化碳固化。为避免二氧化碳在二氧化碳闪蒸冷却器E06、E07、E18、E19、E20中固化，通过控制二氧化碳闪蒸冷却器E06、E07、E18、E19、E20出口压力来控制液体、气体二氧化碳温度，从而避免二氧化碳闪蒸冷却器E06、E07、E18、E19、E20内温度低于其三相点(温度：-56.568℃；压力：0.51795MPa)温度而固化。二氧化碳闪蒸冷却器E07、E18、E19、E20分别设置有临时排污管线。气液分离罐V4输出的液体二氧化碳或多或少的含有一定量的甲醇，在二氧化碳闪蒸过程中逐渐富集，势必会降低到二氧化碳闪蒸冷却器的温度，生产过程中需间断排污、以便降低其中甲醇的含量。因为无相关工艺气各组分在液体二氧化碳中溶解度的数据，略去了液体二氧化碳减压闪蒸回收部分有效气过程。过程中应用了膨胀机(J1)、水力轮机(J2、J3、J4、J5)回收过程能量、同时可以降低整个低温甲醇洗过程冷量损失。略去甲醇再生部分叙述。 6.模拟计算 6.1理论依据 6.1.1二氧化碳性质常温下，二氧化碳是一种无色、无味的气体，临界压力为7.3773MPa、临界温度为30.9782℃，三相点温度为56.558℃、压力为0.51795MPa。二氧化碳饱和蒸气压力 6.1.2. 二氧化碳在甲醇中的溶解度二氧化碳在甲醇中的溶解遵循经验公式： file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image002.gif ————————————① file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image004.gif ：二氧化碳在甲醇中溶解的摩尔分率； K:溶解系数，吸收和解析过程中达到平衡时取0.425，实际吸收过程中小于0.425、实际解析过程中大于0.425，并由生产负荷、吸收塔解析塔的塔盘数决定； file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image006.gif ：溶液液面上二氧化碳分压； file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image008.gif ：该温度下二氧化碳饱和压力。 6.1.3 硫化氢在甲醇中的溶解度硫化氢在甲醇中的溶解度遵循亨利定律，同时吸收了硫化氢的甲醇液面上硫化氢气体的分压遵循经验公式： file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image010.gif 或 file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image012.gif ———————————② file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image014.gif ：公斤甲醇中吸收H2S的量，升/公斤或m3/吨； file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image016.gif ：甲醇液面上H2S的分压； file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image018.gif ：该温度下H2S的饱和压力。 6.1.4 工艺气在甲醇中的溶解度工艺气各组分在甲醇中的溶解度遵循亨利定律、气体减压解析过程遵循拉乌尔定律。 6.1.5 气体压变过程的温变效应计算气体压缩升压、节流降压、膨胀降压是比较普遍的化工过程，期间气体压力变化的同时温度也会相应变化。气体温度变化的量由压力变化的量、气体绝热指数决定。气体压缩过程遵循如下公式。外界对气体做功、气体对外界做功过程中气体压力定量变化引起温度变化的定量公式： file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image020.gif ————————————③ 气体变压过程中与外界的功变定量公式： file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image022.gif ———————————④ W：功，单位J T：开尔文温度，单位K K：气体绝热指数，气体的恒压热容与恒容热容的比值。二氧化碳的绝热指数约为1.29。 N：气体的流量，mol R：气体常数，8.314472J/(K·mol) ※该公式适用于膨胀机J1做功过程计算 ※气体节流膨胀，压力变化定量，温度变化：由公式④计算出气体的当量功W、由公式③计算出气体做功后的当量温度，再由功热当量 Q=-W ——气体做功的当量热用于气体自身加热，计算出气体节流膨胀后的温度。 6.1.6 液体压变过程中的热功当量液体流体压变过程中的理论功公式： file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image024.gif W：单位，J P：单位，Pa ρ：单位，Kg/m3 m：单位，Kg ※该公式适用于水力轮机(统称水力透平)J2、J3、J4、J5做功过程计算。 6.1.7 气体溶解热 (粗略数值) 二氧化碳在甲醇中溶解、解析热：308KJ/Kg H2S在甲醇中溶解、解析热：19.264KJ/mol 6.1.8 富甲醇减压过程富甲醇减压闪蒸过程中遵循：file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image002.gif，且K=0.425；遵循热量平衡；遵循流体减压过程的势能、热量转换，即file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image026.gif 7. 模拟计算过程及工艺过程中关键参数确定 7.1 脱硫塔T1入口工艺气温度控制脱硫塔T1入口工艺气温度控制在-12.7℃，有利于工艺气中水分的脱除、同时不至于二氧化碳低温液化、增大再生过程能耗。 7.2 脱硫塔T1出口工艺气温度控制 (006＃物料) 脱硫塔T1出口工艺气温度控制在-12℃，有利于整个过程的低温冷量的回收利用、以及整个过程的冷量平衡；通过控制液体二氧化碳闪蒸冷却换热器E06回流液体二氧化碳的流量完成。 7.3 二氧化碳吸收塔T2入口工艺气温度控制 (022＃物料) 二氧化碳吸收塔T2入口工艺气的温度由二氧化碳闪蒸冷却换热器E06、E07中提供冷量的二氧化碳闪蒸压力决定，在保证二氧化碳不发生固化的前提下，温度越低其中的二氧化碳液化分离的比例越大，工艺气中二氧化碳含量越低、所需要的吸收甲醇越少。液体二氧化碳闪蒸温度控制在-56.5℃，换热器温度端差4℃，入二氧化碳吸收塔T2工艺气温度为-52.5℃。 7.4 脱硫塔T1出口富甲醇温度控制 (032＃物料) 脱硫塔T1出口富甲醇温度控制在-13.5℃，有利于降低二氧化碳在甲醇的溶解度、后续液化分离出更多的二氧化碳、降低甲醇再生的负荷。 7.5 液体二氧化碳闪蒸冷却换热器出口气体二氧化碳压力控制 (038＃、046＃、049＃、052＃、055＃物料) 通过控制液体二氧化碳闪蒸冷却换热器E06、E07、E18、E19、E20出口气体二氧化碳压力，从而达到控制其温度的目的，温度控制在-56.5℃，形成尽可能低的低温冷量、同时也不至于二氧化碳固化。 7.6 脱硫塔T1回流液体二氧化碳流量控制 (040＃物料) 控制脱硫塔T1回流液体二氧化碳流量，达到控制脱硫塔T1顶部出口工艺气温度，同时尽可能彻底地溶解工艺气中甲醇、水、硫化物等，从而控制后续工艺气、液化分离二氧化碳的纯度。 7.7 二氧化碳膨胀机J1入口二氧化碳温度控制 (059＃物料) 控制二氧化碳膨胀机J1入口温度，保证二氧化碳经过膨胀机做功后不发生固化结冰。液体二氧化碳闪蒸冷却器闪蒸的0.5MPa、-56.5℃的气体二氧化碳经过换热器E03加热后，再进膨胀机J1做功。 7.8 脱碳塔T2出口富甲醇温度控制 (061＃物料) 控制脱碳塔T2出口富甲醇温度，从而保证二氧化碳在甲醇中有较高的溶解度，达到降低工艺过程贫甲醇循环量低的目的；此富甲醇的温度决定了二氧化碳在甲醇中的溶解度、从而决定了贫甲醇的循环量。控制其温度在-45℃，在5.45 MPa下，由file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image002.gif，且由塔盘数、吸收效果控制K=0.33，file:///C:/Users/ADMINI~1/AppData/Local/Temp/msohtmlclip1/01/clip_image004.gif=0.24432，即溶液中二氧化碳含量24.432%(mol),由此推导出贫甲醇需求量：119.040吨/小时。 ※神华包头煤化工林德型贫甲醇需求量为480吨/小时。 7.9 脱硫塔T1入口富甲醇流量控制 (069＃物料) 控制脱硫塔T1入口富甲醇的流量，达到控制脱硫塔T1顶部输出口工艺气中硫浓度尽量低的目标。由脱硫塔T1工艺气中硫浓度决定。 7.10 闪蒸气再吸收塔T6入口甲醇流量控制 (102＃物料) 控制闪蒸气再吸收塔T6入口甲醇的流量，从而降低闪蒸循环气中二氧化碳含量、从而降低循环气压缩机的负荷。（考虑液体二氧化碳闪蒸过程中的气体流量，实际值比计算值大） 7.11 酸性气硫含量控制 (126＃物料) 控制酸性气硫含量，以利后续硫回收工序的生产运作。 7.12 气体氮气流量控制 (127＃物料) 控制气体氮气的流量，从而控制酸性气中二氧化碳含量、控制甲醇热再生塔T4的热负荷、并决定硫化氢浓缩塔的塔盘数。 7.13 水洗塔T7脱盐水流量控制 (135＃物料) 控制入水洗塔T7脱盐水的流量，从而控制放空尾气中甲醇的含量、达到环境保护的排放标准。 7.14 水洗塔T7旁路尾气流量控制 (079＃物料) 控制水洗塔T7旁路尾气流量，从而控制放空尾气的干度，保证其不予含液态水，从而保证该放空尾气不至于有碳酸的生成，减小放空管道的腐蚀。 7.15 甲醇水分离塔T5回流甲醇流量控制 (146＃物料) 控制甲醇水分离塔T5回流甲醇的流量，从而控制甲醇热再生塔输出贫甲醇的水含量在设计范围。 8. 动设备 8.1 液体二氧化碳输送泵P1 脱硫塔T1回流液体二氧化碳泵P1输送：-56.5℃、0.5MPa、密度1175Kg/m3的液体二氧化碳，正常流量：3.5吨/h，最大流量7.0吨/h，泵出口压力7.53MPa，理论功率：11.67KW 选型：活塞泵，配套电机功率：15KW 8.2 富甲醇输送泵P2 脱硫塔T1脱硫富甲醇输送泵P2输送：-45℃、5.45MPa、密度960Kg/m3的富甲醇，正常流量：79吨/h，最大流量95吨/h，泵出口压力6.92MPa，理论功率：40.4KW 选型：离心泵，配套电机功率：60KW 8.3 富甲醇输送泵P3 再生塔T3中部富甲醇输送泵P3输送：-63℃、0.215MPa、密度954Kg/m3的富甲醇，正常流量：166.5吨/h，最大流量200吨/h，泵出口压力1.5MPa，理论功率：75KW 选型：离心泵，配套电机功率：120KW 8.4 富甲醇输送泵P4 再生塔T3下部富甲醇输送泵P4输送：-35℃、0.26MPa、密度946Kg/m3的富甲醇，正常流量：135吨/h，最大流量160吨/h，泵出口压力2.0MPa，理论功率：82KW 选型：离心泵，配套电机功率：160KW 8.5 贫甲醇输送泵P5 热再生塔T4贫甲醇输送泵P5输送：42℃、0.245MPa、密度768Kg/m3的贫甲醇，正常流量：120吨/h，最大流量144吨/h，泵出口压力6.9MPa，理论功率：347KW 选型：离心泵，配套电机功率：600KW 8.6 贫甲醇输送泵P6 甲醇水分离塔回流甲醇输送泵P6输送：98.501℃、0.335MPa、密度715Kg/m3的甲醇，正常流量：13吨/h，最大流量20吨/h，泵出口压力1.0MPa，理论功率：5.2KW 选型：离心泵，配套电机功率：7KW 8.7 凝液输送泵P7 热再生塔T5凝液输送泵P7输送：40℃、0.28MPa、密度775.56Kg/m3的甲醇，正常流量：18.3吨/h，最大流量25吨/h，泵出口压力1.0MPa，理论功率：6.5KW 选型：离心泵，配套电机功率：10KW 8.8 洗涤液输送泵P8 洗涤塔T7洗涤液输送泵P8输送：15℃、0.2MPa、密度996Kg/m3的液体，正常流量：5.5吨/h，最大流量11吨/h，泵出口压力1.0MPa，理论功率：2.5KW 选型：离心泵，配套电机功率：5KW 8.9 循环气压缩机C1 循环气压缩机C1输送：30℃、1.27MPa闪蒸气，正常流量：1226NM3/h，考虑实际过程中液体二氧化碳减压闪蒸，最大流量2500NM3/h，循环气压缩机出口压力5.75MPa，理论功率：130KW 选型：往复式活塞压缩机，功率效率52%，配套电机功率：250KW 8.10 二氧化碳膨胀机J1、发电机E1 气体二氧化碳膨胀机J1通过：-22℃、0.47MPa气体二氧化碳，正常流量：86226.3NM3/h，最大流量90000NM3/h，膨胀机出口压力0.17MPa，最大理论功率：2672KW 选型：透平式离心膨胀机，功率效率75%，配套发电机E1功率：2000KW，正常发电功率1800KW 8.11 水力透平J2、发电机E2 水力透平J2通过：-38.65℃、5.54MPa、密度960Kg/m3的富甲醇，正常流量：82.3吨/h，最大流量100吨/h，水力透平出口压力1.3MPa，最大理论功率：122KW 选型：离心式水力轮机，功率效率75%，配套发电机E2功率：92KW，正常发电功率75KW 8.12 水力透平J3、发电机E3 水力透平J3通过：-45℃、5.42MPa、密度964Kg/m3的富甲醇，正常流量：95.8吨/h，最大流量116吨/h，水力透平出口压力1.3MPa，最大理论功率：138KW 选型：离心式水力轮机，功率效率75%，配套发电机E3功率：103KW，正常发电功率86KW 8.13 水力透平J4、发电机E4 水力透平J4通过：-32℃、5.51MPa、密度1080Kg/m3的液体二氧化碳，正常流量：71.7吨/h，最大流量86吨/h，水力透平出口压力1.3MPa，最大理论功率：93KW 选型：离心式水力轮机，功率效率75%，配套发电机E4功率：70KW，正常发电功率58KW 8.14 水力透平J5、发电机E5 水力透平J5通过：-52.5℃、5.45MPa、密度1163Kg/m3的液体二氧化碳，正常流量：101吨/h，最大流量120吨/h，水力透平出口压力1.3MPa，最大理论功率：120KW 选型：离心式水力轮机，功率效率75%，配套发电机E5功率：90KW，正常发电功率75KW ※整个工艺过程中用于流体输送机械的电机配套功率：1202KW 整个工艺过程流体能量回收的发电机正常发电功率：2094KW 9. 适用范围该改进型低温甲醇洗工艺适用于原低温甲醇洗可用的一切工艺，具体适用于含二氧化碳的气体的净化、含硫含二氧化碳的气体的净化，更为具体的适用于变换气的净化、水煤气变换气净化、富含二氧化碳的天然气的净化、含硫富含二氧化碳的天然气的净化。 10. 模拟计算结果工艺相关的关键数据计算如下表（略） 11 结语 1. 由模拟计算结果，与原林德型低温甲醇洗工艺相比，改进后工艺的节能效应是比较明显的。 2. 低温甲醇洗是个系统工程，不是也不可能凭借某个人兴趣爱好、热情和无限的努力可以独自完成的。 3. 限于本人的学识水平低下、可接触的资料欠缺，模拟计算的结果完全建立在理论基础上而不是可信实验的数据，希望得您的帮助、共同完善！查看更多 2个回答 . 2人已关注

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热电子式测温仪表为什么用三线制？有二线制，三线制，四线制。二线制引线的方法简单，但是存在引线电阻，这种方式只使用测量精度较低的场合。三线制，这种方式通过电桥配套使用，可以较好的消除引线电阻的影响，工业最长用的就是三线制。四线制是通过一端的两根引线为热电阻提供恒定的电流I,把R转成电压U,再通过另外两根引线把U引至二次仪表。这种引线方式可完成消除引线的电阻的影响，主要用于高精度的检测。查看更多 9个回答 . 3人已关注

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哪些非金属材料耐有机溶剂性能较好？ 我知道PP 的耐有机溶剂性较好，还有其他材料的耐有机溶剂性较好查看更多 3个回答 . 2人已关注

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讨论：甲醇与碳酸二甲酯的储存？ 应该要有保冷设施，闪点低要加氮封，隔绝空气。查看更多 1个回答 . 5人已关注

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装置停工进酸性气线（硫化氢）如何吹扫？溶剂再生和酸性水汽提装置停工检修时，酸性气线用蒸汽吹扫还是用氮气吹扫？如果用蒸汽吹扫，经过空冷后蒸汽已经全部冷凝为水了，如何吹扫？如果用氮气吹扫，硫化氢是否能吹扫干净，检修时设备时能否达到进人条件，管线是否具备动火条件，吹扫干净的标准是什么？查看更多 15个回答 . 4人已关注

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热虹吸式再沸器安装高度确定？热虹吸式再沸器的安装高度怎么计算呢？除了软件之外，其计算的理论依据是什么？我的老师说计算的主要理论依据是柏努利方程，请各位高人指导下是否正确。还有没有其它的计算方式。查看更多 3个回答 . 2人已关注

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精馏废水COD？ 请教一下，精馏的废水COD总是超标是为什么？取样的时候，是99.9的，没问题啊。现在COD8000+了查看更多 7个回答 . 3人已关注

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循环机拉毛？我想问下拉毛是个什么概念?谁帮忙讲解下! 还有最近我厂的循环机总是坏,据说原因是拉毛,而且修好了运行不了几天,又坏了而且毛病一样,也是因为拉毛,很多人找原因也不到,想问下大家厂子,有没有类似的情况?帮忙分析下都是什么原因???查看更多 2个回答 . 3人已关注

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关于垫片的选择求助？二台分汽缸分汽缸 1：技术参数，工作压力2.5Mpa,设计压力2.8MPa,工作温度：226°，设计温度232°，介质：饱和蒸汽 ----法兰选用PL PN40 RF HG/T20592 分汽缸 2：技术参数，工作压力1.2Mpa,设计压力1.4MPa,工作温度：192°，设计温度199°，介质：饱和蒸汽 ---法兰选用PL PN40 RF HG/T20592 关于垫片的选择一直是弱项，这几天也看了几遍HG/T20614-2009钢制管法兰、垫片、紧固件选配规定，但是在垫片选用还有肯定不了，只是确定选用螺柱（8.8）螺母（8.0）初步打算方案一：选用非金属垫片（石棉橡胶板）后得知石棉橡胶板公称压力需要小于等于25，故不使用于分汽缸 1 而后打算方案二：选用缠绕垫，可见HG20614 P226, 表3.0.2缠绕垫的法兰型式为WN等法兰，我采用pL法兰不在规定法兰型式之中，也感觉PL法兰用缠绕垫怪怪的，是否不可以而后打算方案三 :选用非金属垫片（非石棉无机纤维橡胶板）感觉还比较合理，哪位专家看见该求助，有空指点指点，感谢不尽，谢谢查看更多 9个回答 . 2人已关注

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请问现在关于捕获CO2的方法中，富氧燃烧的工业应用广吗 ...？ 还有一种膜分离的方法呢工业应用？？谢谢啦查看更多 0个回答 . 1人已关注

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费希尔定位器问题？碰到一个费希尔定位器 DVC 6000系列的问题，在挂HART时无法校验，HART面板显示：Conmmtask var:167，DDLI couldn't resolve the item,522 press any key to terminate，不知道哪位盖德遇到过这样的问题，是如何解决的？（目前我们只能返给费希尔厂家处理）查看更多 3个回答 . 2人已关注

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简介

职业：上海河图工程股份有限公司 - 给排水工程师

学校：兰州大学 - 国际文化交流学院

地区：黑龙江省

个人简介：白纸，深蓝色碳素笔，文字，符号，线条。查看更多

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