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活性炭的吸附和解吸？有人了解道活性炭用于油气回收中所需设备条件和具体操作的吗?能详细介绍一下解吸所用真空泵的参数和具体要求吗? 遇到个问题就是就是用真空泵不能解吸吸附油气的活性炭查看更多 47个回答 . 4人已关注

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PSA三氯氢硅尾气回收——请专家指教？用PSA回收尾气中的氯化氢，从吸附塔里出来的氢气中总含有HCl气体，可能是之前HCl气体已经吸附饱和穿透了，在吸附时间上调试一直没什么效果。停车改用氮气置换吸附塔后，仍感觉有刺激性气味气体出来，请问大概原因在什么地方？除了抽真空或者氮气置换的方法外，还有没有其他办法让吸附剂重生啊？感谢！查看更多 5个回答 . 5人已关注

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注册化工师的前景怎么样? 注册化工师的钱景怎么样？一年多少？查看更多 12个回答 . 5人已关注

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我又来了~有关电气条件表的问题？表格里面有一项：是否需要正反转这个该怎么翻译的最简洁明了呢? 因为毕竟是表格~~不可能写一句话上去啊 PS：做化工设备翻译还真是很困难啊。很多东西翻译出来了，专业人士看觉得翻译的很幼稚，自己却看不出来错。有什么好的解决方法么？我们单位能提供给我借鉴的东西基本没有。什么都得靠自己摸索。真的很痛苦。查看更多 6个回答 . 4人已关注

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国内国外甲醇洗技术？ 国内国外甲醇洗技术上比较起来有何优缺点和注意事项，请大家指教查看更多 1个回答 . 1人已关注

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蒸汽换热汽的出口水的状态? 对于蒸汽换热器，如蒸汽给水加热，加热蒸汽为1.0MPa饱和蒸汽，被加热水的入口温度为60℃出口为70℃，在计算需要1.0MPa蒸汽流量时，只计算潜热，还是需要把显热也计算在内？在实际操作中，该蒸汽出来是饱和状态的水，还是100℃左右的过冷水？是不是还要将换热器的换热面积及余量考虑在内？希望大家根据实际经验或者模拟方面的经验谈谈自己的看法。查看更多 6个回答 . 3人已关注

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2013年全国氮肥产量及分省市排名一览表？本文由盖德化工论坛转载自互联网 2013 年全国氮肥产量及分省市排名一览表排名省（区、市）产量（折纯，吨）同比增加（%）全国 49,274,560.2 5.87 1 山东 6,901,943.42 6.9 2 湖北 5,915,905.27 9.04 3 河南 4,680,826.87 19.32 4 山西 4,397,910.46 10.82 5 四川 3,361,317.15 1.66 6 新疆 2,717,903.54 22.73 7 安徽 2,569,399.51 4.54 8 江苏 2,372,868.57 -2.7 9 贵州 2,315,490.37 -1.73 10 河北 2,153,849.80 12.34 11 重庆 1,591,530.02 15.39 12 云南 1,192,382.88 2.6 13 湖南 1,176,952.97 -19.17 14 内蒙古 955,947.00 -8.18 15 江西 872,637.19 34.03 16 陕西 806,339.55 11.24 17 辽宁 770,929.75 0.29 18 海南 658,849.00 9.86 19 广西 643,958.58 -6.03 20 黑龙江 604,200.00 -15.64 21 宁夏 580,463.43 -24.31 22 甘肃 491,644.00 -14.45 23 吉林 454,653.50 -12.21 24 福建 422,703.40 -4.82 25 浙江 293,642.19 9.05 26 青海 216,818.33 34.08 27 天津 135,133.00 14.12 28 上海 16,052.48 -18.21 29 广东 2,308.00 -88.07 查看更多 0个回答 . 2人已关注

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南京惠生公司的APCI空分装置照片？ 进去不让拍，只能在门外拍一下。用了ABB电机拖动MAN的空压机和增压机，有氧压机和氮压机。带氧气保安备份系统。查看更多 9个回答 . 4人已关注

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HTRI换热器设计老调不好数据，高人帮助解决一下！非常感 ...？ 最近用HTRI设计换热器，计算时老是提示出错，哪位高人帮忙解决一下。非常感谢！文件见附件！查看更多 10个回答 . 1人已关注

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省煤器的积灰与磨损问题的分析？省煤器的积灰与磨损问题的分析概述：本文对省煤器管壁的积灰与磨损进行了分析。省煤器在锅炉中的主要作用是：第一，吸收低温烟气的热量以降低排烟温度，提高锅炉效率，节省燃料；第二，由于给水在进入蒸发受热面之前，先在省煤器内加热，这样就少了水在蒸发受热面内的吸热量。因此采用省煤器可以取代部分蒸发受热面。也就是以管径较小、管壁较薄、传热温差较大、价格较低的省煤器来代替部分造价较高的蒸发受热面；第三，提高了进入汽包的给水温度，减少了给水与汽包壁之间的温差，从而使汽包热应力降低。基于这些原因，省煤器已成为现代锅炉必不可少的换热部件。按照省煤器出口工质的状态可将其分为沸腾式和非沸腾式两种。如出口水温低于饱和温度，叫做非沸腾式省煤器；如果水被加热到饱和温度并产生部分蒸汽，就叫做沸腾式省煤器。对于中压锅炉，由于水的汽化潜热大，因而蒸发吸热量大，为不使炉膛出口温度过低，有时就要采用沸腾式省煤器，以减少炉膛内蒸发吸热量。沸腾式省煤器中生成的蒸汽量一般不应超过20％，以免省煤器中流动阻力过大和产生汽水分层。随着工作压力升高，水的汽化潜热减小，预热热增大，省煤器内水几乎总是处于非沸腾状态。对于亚临界压力锅炉，省煤器出口的水可能有较大的欠焓，这样炉膛中水冷壁的吸热量有一部分将用于欠焓(欠热)水的加热。省煤器按其所用材料不同可分为铸铁式和钢管式两种。铸铁式耐磨损和耐腐蚀，但不能承受高压。目前只用在小容量锅炉上。钢管式省煤器由许多并列的管径为28～42mLn蛇行管组成。为是煤器受热面结构紧凑，一般总是力求减小管间卧离(节距)。错列布置时，管束的纵向节距S2就是管子的弯曲半径，所以减小节距J2就是减小弯曲半径。当管子弯曲时，弯头地外侧管壁将变薄。弯曲半径愈小，外壁就愈薄，骨壁强度降低的就愈多。因次，一般多采用弯曲半径不小于(1．5—2 jd，即省煤器骨的纵向节距S2 ≥(1.5～2)d。为是结构紧凑，国内制造的省煤器，管于多数为错列布置。但也百采用容易清灰的顺列布置方式的。错列省煤器的蛇形管的两端分别与进口联箱和出口联箱相连。联箱一般均布置在锅炉烟道外面。但为了减少漏风，也有一些设计是将联箱放在烟道内的。省煤器的管子固定在支架上，支架支承在横梁上，而横梁则与锅炉钢架相连接。横梁位于烟道内，受到烟气加热，为避免过热，多将横梁作成空心，外部用绝热材料包起来。或者把它接到送风系统，用空气来冷却。为便于检修，省煤器管组的高度是有限栅的。当管子为紧密布置 (S2／d≤1．5)时，管组的高度不得大于1 m；布置较稀时，则不得大于1．5m。如果省煤器受热面较多，沿烟气行程的高度较大时，就应把它分成几个管组。管组之间留有高度不小于600～800mm的和清除受热面上的积灰。省煤器蛇形管在烟道中的布置可以垂直于锅炉前墙，也可以同前墙平行。当烟道尺寸和管子节距一定时，蛇形管布置方式不同，则管子的数目和水的流通截面积就不同，因而水的流速也不一样。通常，锅炉尾部烟道是宽度大而深度小。当管子垂直于前墙布置时，并到管数较多，因而水速较小；此时管子的支吊较简单，因为烟道深度较小，只要在两端弯头附支吊已经足够。但是采用这样的布置，全部的蛇形管都要穿过尾部烟道的后墙。从飞灰对管子磨损的角度来看，这种布置方式是不利的。在“∏”型布置的锅炉中，当烟气由水平烟道向下转入尾部竖井烟道时，烟气流要转弯900，由于离心力的作用，烟气中的灰粒子大多集中于靠后墙—侧，结果所有蛇形管都会遭到严重的飞灰磨损。许多省煤器都采用光管受热面。但为强化烟气侧热交换和使省煤器结构更加紧凑，采用鳍片管、肋片管和膜式受热面的省煤器也不少。在同样的金属耗量和通风耗电的情况下，焊接鳍片管省煤器所占据的空间不光管式大约减小20—25％；而采用轧制鳍片管可使省煤器的外形尺寸减小40~50%；膜式省煤器也具有同样的优点。鳍片管和膜式省煤器还能减轻磨损。这主要是因为，它们比光管省煤器占有的空间小，因此在烟道截面不变的情况下，可以采用较大的横向节距，从而使烟气流通截面增大，烟气流速下降，磨损就大为减轻。三、受热面的飞灰磨损携带有灰粒和未完全燃烧燃料颗粒的高速烟气通过受热面时，粒子对受热面的每次撞击都会剥离掉极微小的金属屑，从而逐渐使受热面管壁变薄，这就是飞灰对受热面的磨损过程。烟速越高，灰粒对管壁的撞击力就越大：烟气携带的灰粒越多(飞灰浓度越大)，撞击的次数就越多。结果都将加速受热面的磨损。长时间受磨损而变薄的管壁，由于强度降低很容易造成管子损坏。这不仅会引起受热面管子泄漏，影响锅炉的安全运行，而且检修时还要花费大量的工时和钢材来修复或更换被磨损的部件。灰粒对受热面的撞击力可分为垂直分力(法线方向)和切向分力(切线方向)。垂直撞击力引起撞击磨损，切向分力引起摩擦磨损。当灰粒斜向撞击受热面时，管子表面既受撞击磨损又受摩擦磨损，两者的大小决定于灰粒对受热面的撞击角度。受热面的磨损是不均匀的，不仅是烟道截面不同部位的受热面磨损不均，而且沿管子周界磨损也是不均匀的，所以严重的磨损都发生在某些特定的部位。譬如，烟气横向冲刷错列布置的受热面(如省煤器)管子时，磨损情况如图8—21(口)所示。最大磨损发生在管子迎风面两侧300~500范围内。横向冲刷时，管束排列方式不同，磨损情况也不一样。错列管束要比顺列管束磨损严重。在错列管束中第二排管于磨损要比其它各排更严重。这是因为第一排管子前的烟气流速较低，受灰粒的撞击较轻。在第一排管子以后，气流速度增大，第二排管子受到更大的打击。固体灰粒撞击到第二排管子后，动能减小，因此以后各排管子的磨损又减轻。顺列管束磨损较轻，这是因为后面的管子受到前面管子的屏蔽而处于“死角”中。灰粒特性对磨损也有很大影响。首先，在磨损中起主要作用的是飞灰中那些大的颗粒；其次，具有足够硬度和锐利棱角的颗粒要比球形颗粒磨调更严重些。灰粒磨损性能主要决定于灰中SiO2的含量，当其含量超过60％时，磨损显著加重。磨损强度当然还与总灰量有关。而总灰量决起于燃料灰分AY和发热量Qyd。总灰量煎多，灰粒对受热面撞击的次数就愈多，磨损愈严重。因此燃用高灰分、低发热量(Azsy较大)的劣质煤的锅炉，其省煤器等尾部受热面会发生严重磨损。实际上，一组受热面中磨损是不均匀的，凡是烟速较大或飞灰浓度较大的部位，受热面的磨损就较为强烈。例如靠近墙壁的管子弯头部分，由于这些地方缝隙较大，烟速较高而形成严重的局部磨损。当烟气经水平对流烟道转入下行尾部烟道时，由于气流转弯，飞灰被抛向后墙附近，使这里的飞灰浓度增高，因而靠近后墙的管子就会受到更大的磨损。受热面金属表面的磨损正比于飞灰粒的动能和撞击次数。飞灰粒的动能同速度的平方成正比，而撞击次数同速度的一次方成正比。这样，管子金属的磨损就同烟气流速的三次方成正比例。可见烟速的大小对受热面磨损的影响是很大的。为避免受热面过大的磨损，最主要的是正确地选取烟气流速，同时也应尽量减小速度分布不均。适当提高烟速可以提高受热面的传热效果，节省钢材，但将增大通风阻力和飞灰磨损。锅炉设计中，对于烟气横向冲刷管束，额定负荷下的烟速不应低于6 m／s。这样在低负荷运行时，烟速可不低于3 m／s。烟气纵向冲刷受热面时取用的烟速应不低于8m／s。但为防止严重磨损，烟速也不应过大，而这又同烟气中的飞灰浓度、飞灰磨损特性以及受热面的容许磨损速度等有关。根据国内调查，省煤器中的烟速不宜超过9m／s，否则会引起严重磨损(受热面每年磨损达0．5～0.6mm). 减少烟气中飞灰浓度，特别是防止局部浓度过高，也是避免严重磨损的有效方法。譬如液态排渣炉，特别是旋风炉，可使烟气携带的飞灰大为减少，这时就可采用较高的烟速。另外，加装炉内除尘设备也可使进入尾部烟道的飞灰量有所降低，磨损减轻。尽管选取的烟速并不过大，但是由于结构问题或流动分布不均，仍会出现局部地区烟速过高，飞灰浓度过大，从而引起严重的局部磨损。因此要在受热面易受磨损的部位加装防磨装置。图8—22为省煤器管子的防磨保护装置。这时受磨损的不是受热面管子而是保护部件，检修时只要更换这些部件即可。对于管式空气预热器，只需保护管子的进口段。通常在管子入口处加装一段短管，短管承受磨损，磨损后可重新更换。图8—23为管式空气预热器的防磨装置。积灰以上是对省煤器管壁的磨损的分析，接下来谈的是管壁积灰问题。在这里我们不妨把含有飞灰的烟气宏观的看为一种流体，那么，既然是流体，就肯定会想到实际流体和理想流体两种概念。理想流体与实际流体绕固体表面的流动情况是完全不同的，如图5—30所示。设想一个等速平行的绕固体平板表面的平面流动。在理想流体运动时，由于没有粘性力出现，沿整个流动断面，流速是均匀分布的(图5-30)。但是对于实际流体，由于固体表面的附着力的作用，在靠近固体表面的流动区域内，由于粘性的作用，流体速度分布发生了明显的变化。在固体表面以外，oMN区域内存在相当大的流速梯度。而在oMN区以外，可以看成未受固体表面的影响。因为流速的变化是连续的，附面层的外边界不可能截然分开，一般是以固体表面法线方向上速度与附面层以外的等速均匀流速相差1%的地方划分附面层的外边界OMN。由此，实际流体的运动可以划分为两个性质不同的区域。一个是靠近固体表面的附面层区域，其中影响流动的作用力除了惯性力之外，还有粘性力，它们是同一个数量级，对流体运动来说是同等的重要。另一个是附面层以外的区域，在这个区域内粘性力的影响很小，这是因为流速梯度很小的缘故。因而，在这个区域内粘性力可以忽略不计，而把流体的运动当作理想流体来对待。图5··30 流体绕平板流动的附面层附面层内流体的运动也不是完全一样的，仍以图5-30为例，在平板的前端，由于流速梯度较大，附面层的厚度较小，因此内摩擦切应力较大，粘性力起主导作用。这层流体的运动状态是层流，称为层流附面层。附面层的厚度顺着流动方向逐渐增大，这是因为固体表面的影响随着流程长度的增加而逐渐向流动区域内发展。流动的特征可以用附面层的雷诺数Rex表示： Rex=ux/v 式中 x——流程的长度。随着Rex的增加，与流体在管道中的流动相似，附面层流动状态将变为紊流，称为紊流附面层。在层流附面层与紊流附面层之间，一般情况下还有一个过度区域。过度区的流动状态一部分是层流，另一部分是紊流。即使在紊流附面层内，靠近平板极近的一层流体，由于内摩擦切应力很大，粘性力仍然起主要作用，并控制了靠近固体边界的流动，所以仍然是层流运动状态。紊流附面层内靠近固体表面的这层层流状态的流层成为层流底层。根据试验，平板上层流附面层开始向紊流附面层转变的临界点Xc位置，可以用临界雷诺数Rec求得： Rec=ux/v=5*105~3*106 由此可见，在附面层内，当x或u。增大，达到一定数值后，附面层的层流就要想紊流转化。由层流附面层变为紊流附面层。附面层的厚度是很薄的，一般只有被绕物体厚度的百分之几到千分之几。虽然附面层很薄，但是它对流动及传热的影响却是很大的。在附面层里，并不是所有情况下，都是以极薄的流层沿整个固体表面附着在物体上。在某些情况下，附面层内可能出现质点的回流，并且脱离固体表面，这种现象叫做附面层的分离。由于附面层的分离，在物体的尾部形成了旋涡，造成了绕流运动额外的能量损失。为了说明附面层的分离现象，以流体绕圆柱形物体的平面流动为例，如图5-31所示。在理想流体中，流体从 a 点流到 b点，由于流动断面减小，流速增加，压力降低，因而是加速流。从 b点到c 点流动断面增大，流速降低，压力升高，这是减速流。对理想流体来说不存在能转换过程中的能量损失，故c点处的压力能够恢复到a点的压力，整个流动图形如图（5—31，a）所示。而在实际流体中，由于附面层内流速梯度很大，因粘性引起的内摩擦消耗了部分能量△p （5—31，b），流体质点从 a点流到c点后，不可能再恢复到 a点的压力，因而不可能沿固体表面从点流到c点，而是运动到某一位置e出便无法前进，而停止下来，迫使继续流来的流体质点离开固体表面向下游流去。由此开始了附面层的分离，与此同时，附面层脱离后的空间，由下游部分流体倒转进行补充，形成回流，造成了旋涡。整个流动图形变为图5-31b)所示的情况，与理想流体的绕流大不一样。图5—31 流体绕圆柱体的流动由上析分析可以看出，流体的分离不会出现在压力降低的加速流中，只可能出现在压力升高的减速流中。也就是说，流过压力增高的区域(减速流)时流体具有分离的趋势。分离点附近的流速变化。查看更多 0个回答 . 4人已关注

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请教溶胶的一些问题？ < >我想请教大家一个非有机化学的问题：要混合配置硝酸与氢氟酸成溶胶凝胶状，需加何种惰性材料？谢谢！</P>查看更多 0个回答 . 5人已关注

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DE菊酸(第一菊酸)分析方法？ 求助DE 菊酸 ( 第一菊酸 )/酰氯分析方法,含量以及光学异钩.查看更多 0个回答 . 1人已关注

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