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急求解决:反应过程结块原因?？ 一杂环的胺基和NAOH 反应脱水在甲苯溶剂中反应过程有时很好,有时结大快,搅都搅不动为何原因? 急求解决!!!!查看更多 4个回答 . 2人已关注

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降低物流成本是煤炭行业转型升级的必由之路？本文由盖德化工论坛转载自互联网当前，我国经济运行进入新常态，煤炭行业发展面临着巨大的挑战，同时也进入了必须转型升级的关口。一方面，行业面临由快增长转为慢增长的挑战。在宏观经济增速回落、转型升级步伐加快的大背景下，煤炭产业的外部市场发展在逐步放缓，特别是钢铁、建材、石化等煤炭消费主体行业，作为经济结构调整的重点领域，正处在结构调整、淘汰过剩的关键期，因而，市场对煤炭需求增长明显放缓，并且是一个长期趋势。另一方面，行业面临由“高碳”向“低碳”的能源革命挑战。在低碳经济背景下，尽管煤炭仍将是我国的第一大能源，但能源革命势不可挡，随着能源结构向清洁低碳方向变化，煤炭的份额将会逐渐回落，这也是一个长期趋势。化挑战为机遇，突破发展中企业效益大幅下滑的困境，降低煤炭物流成本、提高物流效率是推动行业转型升级的必由之路。　　从整个宏观经济运行全局来看，降低物流成本也是当务之急，是经济转型升级的关键所在。国务院印发的《物流业发展中长期规划(2014—2020年)》明确提出要以提高物流效率、降低物流成本为重点，这不仅是促进物流发展之需，更是提高国民经济运行质量和效率的迫切要求。从直接原因来看，在经济增速回落的背景下，“成本高、效益低”的问题水落石出。降低成本、提高效益的出路在哪里呢?在各项成本中，能源成本高位运行、劳动力成本具有刚性，降低物流成本最具有潜力。2013年，我国社会物流总费用与GDP的比率为18.0%，如果这一比率降低到美国、日本等发达国家的水平，则可以节约一半的物流成本。从根本原因来看，与物流的特殊属性有关。物流并不局限于某个领域，而是贯穿于采购、生产、流通和消费各个环节，贯穿到整个社会经济的全过程，这就意味着，现代物流的优化发展，提高的是整个经济运行的效率。此外，现代物流是一种先进的组织管理方式, 其基本功能定位是整合资源、优化流程，这是达到提高效率、降低成本目标的基本途径，尤其是当物流发展到供应链阶段，通过最大限度的减少环节，实现环节之间的无缝连接，既保证流程的一体化，又保证没有冗余环节，实现资源的优化配置，能够有效降低整个供应链上下游企业的成本，创造利润空间。　　从各个具体的行业来看，煤炭行业的物流成本水平又是各行业之中明显偏高的。尽管受煤炭产销之间逆向分布、“西煤东运”、“北煤南运”等客观的经济与地理因素影响，但除此之外，煤炭物流成本仍然偏高。从物流费用率来看，2012年，煤炭行业物流费用率为15.3%，高于全部行业平均水平6.7个百分点，高于工业行业6.1个百分点，分别高于钢铁行业和有色行业4.1个百分点和8.2个百分点。　　从物流总成本来看，我们基于全产业链的典型企业物流成本调查显示，在覆盖了煤炭从生产、运输、中转到最终用户的全部物流过程中，煤炭物流总成本占终端消费价格约40%，这是很高的比重。去年我国煤炭产量37亿吨，按每吨500-600元测算，我国煤炭物流成本高达成本7400亿到8800亿元，成本相当高。因此，在整个行业的转型升级中，降低煤炭物流成本更为迫切。　　从煤炭物流成本结构上看，运输成本所占比重最大，是控制物流成本的最关键环节。据中国物流信息中心重点企业调查显示，2012年，运输成本占煤炭物流成本的比重为52.5%。这就意味着，要想控制煤炭物流成本，通过缩短运距、减少周转等方式控制运输成本是关键，同时，减少各个环节中的收费、罚款也是必须举措。　　其次，管理成本占煤炭物流成本的比重高达18.7%，需要引起高度关注。这反映出我国煤炭物流管理方式还较为粗放、物流效率整体偏低。目前，国内煤炭物流服务主体综合服务能力弱，大多从事运输、仓储、装卸等单一业务。同时，部分物流企业缺乏现代物流理念，供应链管理和社会化服务能力不强，信息化水平不高，导致物流资源配置不合理，设施利用率低。为此，迫切需要推进煤炭物流的精细化管理和流程优化，不断提升物流服务能力和现代化水平。　　最后，同样不可忽视的是保管成本比重的上升。2012年，在保管成本中，利息成本的比重由9.4%上升到11.0%;仓储成本的比重由5.2%上升到5.7%，反映出煤炭资源从生产到终端消费的整个流转过程中库存积压、资金占用的问题较为突出，为此，加强煤炭储配基地建设、增强各环节衔接、提高周转效率是关键。　　当然，反过来讲，这也充分说明降低物流成本的空间很大，可以说是走出行业发展困境的基本出路。从国际比较来看，我国煤炭行业的物流水平相比国外有着相当大的差距，有资料显示，中国每1000公里的煤炭物流成本，相当于美国的10倍至15倍。如果按照国外的物流发展水平，结合我国煤炭物流面临的客观经济地理因素，我们认为中国煤炭物流成本降到最终销售价格的30%是基本合理的，也是有空间的。这就意味着可以降低2000亿左右的物流成本，或者说形成煤炭行业约2000亿的效益。按照目前我国煤炭行业的运行情况，今年1至10月份，全行业完成了800多亿的利润，全年达到1000多亿元。这就意味着，如果把煤炭物流成本降到最终销售价格的30%，就可以形成整个行业2到3年的利润。　　在未来相当长时间内，降低物流成本是真正有效的“第三利润”源泉。事实上，这只是一个直接的经济效益，这一过程还会带来整个行业运行效率提升、耗损下降、环境污染降低等间接效益。所以说，面临新形势、新挑战，降低物流成本是煤炭行业转型升级的必由之路,而降低物流成本的最根本途径就是创新管理方式,推动煤炭行业供应链的发展。查看更多 0个回答 . 1人已关注

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反应深度问题？ 反应压力怎么影响反应深度呀？好像是用干气作预提升介质，反应深度提高？但是不怎么理解。查看更多 6个回答 . 5人已关注

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现在工业废渣无害处理工艺讨论？现在煤化工还有热电都有废渣需要处理，以前都是找地方埋起来，但现在都要求进行无害化处理，那目前工业废渣都有哪些无害化处理工艺，都有哪家投产了，运行的效果如何，大家一起来汇总讨论。查看更多 0个回答 . 5人已关注

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炼油装置设备的氢腐蚀、氢鼓包、氢脆和氢蚀？。炼油装置设备的氢腐蚀、氢鼓包、氢脆和氢蚀 1. 氢鼓包定义：氢原子扩散到金属内部（大部分通过器壁），在另一侧结合为氢分子逸出。如果氢原子扩散到钢内空穴，并在该处结合成氢分子，由于氢分子不能扩散，就会积累形成巨大内压，引起钢材表面鼓包甚至破裂的现象称为氢鼓包。低强钢，尤其是含大量非金属夹杂物的钢，最容易发生氢鼓包。产生氢鼓包的腐蚀环境：介质中通常含有硫化氢、或者砷化合物、或者氰化物、或者含磷离子等毒素。这些介质阻止了放氢反应。预防措施：消除毒素介质；如果不能消除，选用空穴少的镇静钢，也可采用对氢渗透低的奥氏体不锈钢。或者采用镍衬里、衬橡胶衬里、塑料保护层、玻璃钢衬里等；有时加入缓蚀剂。体心立方晶格的致密度为 0.68 （即晶格中有 68 ％的体积被原子所占据，其余为空隙），配位数为 8 （配位数越大，原子排列越紧密，空隙越小）；面心立方晶格和密排六方晶格的致密度为 0.74 ，配位数为 12 。 2. 氢脆定义：在高强钢中金属晶格高度变形，氢原子进入金属后使晶格应变增大，因而降低韧性及延性，引起脆化，这种现象为氢脆。氢脆与钢内的空穴无关，所以仅仅靠使用镇静钢无效。预防措施：选用对氢脆不敏感的材料，如选用含 Ni 、 Mo 的合金钢。在制造过程中，尽量避免或减少氢的产生。 3. 氢蚀定义：在高温高压环境下，氢进入金属内与一种组分或元素产生化学反应使金属破坏，称为氢蚀。如在 200 ℃ 以上氢进入低强钢内与碳化物反应生成甲烷气体，这种气体占有很大体积使金属内产生小裂缝及空穴，从而使钢变脆，在很小的形变下即破裂。这种破裂没有任何先兆，是非常危险的。预防措施：选用抗氢钢。可选用 16MnR （ HIC ）、 15CrMoR （相当于 1Cr-0.5Mo ）、 14Cr1MoR （相当于 1.25Cr-0.5Mo ）、 2Cr-0.5Mo 、 2.25Cr-1Mo 、 2.25Cr-1Mo-0.25V 、 3Cr-1Mo-0.25V 等。抗氢钢中的 Cr 和 Mo 能形成稳定的碳化物，这样就减少了氢与碳结合的机会，避免了甲烷气体的产生。其实氢腐蚀从理论上分成三种，而实际中三种腐蚀几乎同时存在。所以遇到氢腐蚀环境（临氢环境）的设备一般按纳尔逊曲线进行选材，并要引起高度重视抗氢材料 hydrogen resistant material 能够抗氢损伤或抗氢脆的金属材料。所谓氢损伤是指金属或合金中因存在过量的氢，在张力作用下造成的损伤。其表现形式主要有氢致塑性损失、高温氢腐蚀、氢致不可逆损伤（白点、氢鼓泡、氢诱发裂纹等）、氢致滞后断裂等。氢脆指材料在内部氢或环境氢的作用下，发生脆化的现象。常用的抗氢材料有奥氏体不锈钢、沉淀强化奥氏体合金、低合金钢、铝合金及铜合金等。抗氢材料的主要特点是：面心立方结构合金的抗氢性能优于体心立方结构合金；抗氢合金只在某一温度范围对氢敏感；合金的抗氢性能与其晶粒度和应变率有关，晶粒越细，抗氢性能越好，随着应变率增加，氢脆倾向降低。抗氢材料可在高压氢 (715 兆帕 ) 条件下作结构材料使用，也可用于加氢反应罐的衬里材料及制造贮氢压力容器等。查看更多 4个回答 . 4人已关注

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500kV固定串联补偿装置技术特点分析？ 1　前言　　高压输电系统使用串联补偿装置能够有效地降低输电系统间的电抗值，提高输电能力和系统运行的稳定性，降低输电系统工程造价。自1950年第一套220kV串联补偿装置在瑞典投入运行以来，高压串联补偿装置在全世界得到了广泛的应用。据不完全统计，目前全世界运行的高压串联补偿装置总容量已达到80Gvar，电压等级从220kV发展到750kV。我国分别在1966年和1972年投入使用了第一套220kV和第一套330kV串联补偿装置，其中330kV串联补偿装置的技术水平当时在世界上还有一定的先进之处。后来随着电网网架结构的加强和电网运行方式的改变，这些串联补偿装置相继退出运行，此后在长达20多年的时间里，高压串联补偿装置在我国出现了空白。2000年，借助于阳城—淮安500kV输电系统的建设，国内首次在徐州500kV三堡开关站使用了二套500kV固定串联补偿装置，这二套500kV串联补偿装置已于2000年11月30日投入试运行。本文就这二套500kV固定串联补偿装置的技术特点进行简要介绍分析。 2 　阳城 — 淮安500kV输电系统简介　　阳城发电厂坐落在山西阳城境内，一期工程安装6台350MW火力发电机组，总发电装机容量2100MW，由美国AES公司和江苏、山西有关单位共同投资建设。电厂所发电量通过500kV输电线路全部输送至江苏使用。500kV输电系统接线图见图1。　　由阳城发电厂至淮安上河变电站之间输电距离长达744km，沿途设置了东明和三堡二座500kV开关站以分割线路（500kV任庄变电站在此之前已经建成投运），整个500kV输电系统采用3—2—3接线方式。即阳城电厂至东明开关站之间架设三回500kV线路，其中两回为同塔双回路架设；东明开关站至三堡开关站之间架设两回500kV线路，采用同塔双回路架设。三堡开关站至上河变电站架设三回500kV线路。根据潮流及稳定计算结果得知：如果在N－1条件下要保证阳城电厂不降低发电出力，就必须全线架设三回500kV线路。为降低工程造价，因此决定在东明开关站至三堡开关站之间的两回500kV线路上三堡开关站侧安装两组500kV串联补偿装置。 3　三堡500kV串联补偿装置简介　　目前世界上运行的串联补偿装置分为固定串补（FSC）和可控串补（TCSC或CSC）两种，其中可控串补真正投入运行的只有两家（美国的230kV Kayenta变电站和500kVSlatt变电站），其技术复杂性和投资均较高，而固定串补投资较低且有近50年的丰富运行定串补。通过国际招标，由西门子公司中标成套供货，其中旁路断路器及隔离开关、控制保护装置由西门子公司自己制造，旁路间隙和阻尼装置由诺基亚公司制造，串联电容器由Cooper公司制造。串补装置电气接线图见图2。　　串补装置技术参数见表1（两套串补装置参数完全相同，只列出一套的参数）： 4 　串补装置技术特点分析　　三堡开关站500kV串补装置主要由串联电容器组、非线性电阻（MOV）、放电间隙、阻尼装置、旁路断路器、继电保护装置六大部分组成，装置采用分相布置，除旁路断路器和隔离开关设备以外，其它设备均分别安装在三个绝缘平台上。现分别分析各组成部分的技术特点。 4．1　串联电容器组　　串联电容器采用Cooper公司产品，每相串联电容器组由320台单元串联电容器（40并8串）组成，这320台单元串联电容器又分成4个接线臂，电气上接成H型接线方式（见图2）。每个接线臂上有80台单元串联电容器，接线为20并4串，先并后串。每20台并联的单元串联电容器预先在制造厂集中安装在一个金属框架内，整体运输到安装现场，安装工作非常简便。金属框架内的单元串联电容器分成两列并排布置，每列10台，两列之间排列方式为尾对尾。四个金属框架之间上下叠装，其中第二和第四个金属框架下部安装有陶瓷支持绝缘子。单元串联电容器技术参数见表2。　　串联电容器的熔丝配置方式有内熔丝和外熔丝两种。外熔丝方式的优点是不存在保护死区，熔丝熔断后运行人员能方便的发现故障电容器：缺点是单元串联电容器内部元件损坏会造成整台单元串联电容器退出运行，安装尺寸较大。内熔丝方式的优点是结构紧凑，安装尺寸较小，少量内部元件损坏由内熔丝动作切除，不会造成整台单元串联电容器退出运行；缺点是存在保护死区，当出线套管闪络或内部引出线对壳击穿时会造成串联电容器短路故障，此时内熔丝又无法动作。此外，不平衡保护动作后查寻故障电容器的工作量很大，需要对320台单元串联电容器逐台进行检查，对于对称性单元电容器故障，不平衡保护无法正确动作，只有通过每年测试每台单元串联电容器的电容量才能发现问题以消除隐患。本次串补招标技术要求中明确提出单元串联电容器最好采用双套管结构，熔丝配置方式由制造商推荐（技术要求中对两种熔丝安装方式均提出了详细要求）。运行单位提出采用双套管加外熔丝结构，但不知何故此意见未被采纳。制造商作出的解释是：根据经验数据串联电容器元件30年（设计寿命）的总故障概率为2％，每相电容器组30年损坏的元件数量为332．8个（2％×320×4×13），平均分配到单元串联电容器上，每个单元串联电容器只会有1．04个元件损坏。计及故障元件的随机分布，因此不会发生单元串联电容器整台故障的问题。这一解释也被部分国内人员所接受。作者认为，单套管加内熔丝结构的单元串联电容器存在的最大问题是：一旦发生出线套管闪络或内部引出线对壳击穿就会造成串联电容器极间短路。一台单元串联电容器极间短路后，在串补装置满负荷运行（2360A）情况下，通过故障单元串联电容器的负荷电流达到1349A，加上其它健康单元串联电容器的高频放电电流，要求单元串联电容器的外壳耐爆容量至少应大于18kJ。如外壳耐爆容量不能满足要求，则串联　　电容器极间短路后极易造成故障单元串联电容器外壳爆裂起火，烧毁临近的设备。这种情况在我国引进的SVC装置中已经发生过好几起（如广东江门、武汉凤凰山等变电站，每次均烧毁上百台电容器），上述烧毁的SVC装置中的电容器结构均为欧洲制造的内熔丝加单套管产品。事故发生后采取的反事故措施都是采用国产双套管加外熔丝电容器进行更换，至今运行情况良好，这一点非常值得借鉴。 4．2　非线性电阻（MOV）　　 MOV是为保护串联电容器组而设置的，其技术要求是将串联电容器组的过电压水平限制在2．3pu（230kV峰值）以下。外部故障情况下串联电容器组不退出运行；内部故障情况下串联电容器组退出运行，故障切除后串联电容器组快速投入运行以提高系统稳定性。中方提出的内外部故障切除时间为450ms（考虑线路两端保护故障下均拒动，由后备保护切除故障）。西门子公司根据中方提供的系统参数和故障类型及持续时间，采用EMTDC电磁暂态计算程序进行了大量计算，确定MOV吸收能量值为49．5MJ，据此配置MOV参数见表3。　　17个MOV瓷套的总能量吸收能力为56MJ，计及MOV电流分配的不平衡性以后，MOV的总能量吸收能力仍有一定的裕度。　　由于MOV的总能量吸收能力很大，因此其投资在串补装置总造价中占较大的比例。造成MOV的总能量吸收能力很大的原因是中方提供的故障持续时间过长，考虑了两套线路主保护全部拒动和断路器拒动等多种因素。实际上500kV线路从保护到电源均采取双重化配置，断路器的分闸线圈也采取双重化配置，各种拒动因素同时出现的概率非常之小，如果只考虑断路器拒动的因素则故障持续时间可缩短为350ms，MOV的总能量吸收能力可以显著降低从而降低设备造价。西门子公司在投标文件中建议将故障持续时间确定为250ms（考虑两套主保护拒动），则MOV的总能量吸收能力可以降低到30MJ，节省投资325万元。安全固然重要，但必须与投资进行综合考虑。 4．3　旁路间隙　　为防止MOV在内部故障期间因吸收能量过大而损坏，设置了旁路间隙，在预定的条件下旁路间隙触发燃弧将MOV短接。旁路间隙结构由上下两个箱体组成，上部箱体中安装一个主间隙和两个电容器，下部箱体中安装一个主间隙、两个电容器、精密间隙、触发变压器和触发点火间隙，电气接线见图3。 1-主间隙 2-阻尼电阻 3-精密间隙 4-触发变压器 5-触发点火间隙 6-C1-C4电容分压器旁路间隙动作过程如下：　　保护系统检测到MOV运行异常后发出高压点火脉冲，触发点火间隙击穿燃弧；电容分压器中的电容器C1通过阻尼电阻R放电，放电电流通过触发变压器的一次线圈造成精密间隙击穿燃弧；同样，电容分压器中的电容器C2通过阻尼电阻R放电，C1和C2放电后，由于C3和C4所分担电压升高造成上部主间隙击穿燃弧；上部主间隙击穿燃弧后C3和C4通过主间隙放电，进一步造成C1和C2上分担电压升高造成下部主间隙击穿燃弧，至此整个旁路间隙连接起来。 4．4　阻尼装置　　旁路间隙或旁路断路器动作后，串联电容器组将对其放电。放电电流为高频高幅值振荡电流，对旁路间隙或旁路断路器的安全运行威胁很大，必须配置阻尼装置抑制放电电流，使放电电流的第二个幅值降低到第一个幅值的50％以下。阻尼装置由阻尼电抗器、阻尼电阻和石墨火花间隙组成，电气接线见图2。阻尼电抗器采用干式空芯电抗器，电感值为0．4mH。为降低阻尼电阻的热容量，采用石墨火花间隙与阻尼电阻串联连接。串联电容器组放电时石墨火花间隙击穿将阻尼电阻投入运行；放电结束后，石墨火花间隙熄弧将阻尼电阻退出运行，线路故障电流只通过阻尼电抗器。阻尼电阻由5个并联连接的电阻元件组成，采用非磁性不锈钢带制做，电阻值为3Ω，最大热容量为7MJ，最大放电电流63．5kA。 4．5　旁路断路器　　旁路断路器用于投切串联电容器组和保护MOV及旁路间隙。由于它不开断故障电流而且安装在对地绝缘的支柱上，因此技术要求不高。采用了西门子公司的3AQ2－EI型产品，额定电压为245kV，合闸时间为52±3ms。 4．6　继电保护　　为保护串补装置安全运行，采用双重化配置方案共配置了6套继电保护装置（按动作原理划分实际为3套）。对于这些继电保护装置本文不作过多分析，仅重点介绍分析其互感器和信号传输部分。 4．6．1　电流互感器　　每相串补装置配置8台电流互感器，布置情况见图2。这8台电流互感器有6台采用穿心式电流互感器，1台采用支柱式电流互感器，1台采用套管式电流互感器。每台电流互感器均有两个铁芯和两个二次线圈，按照其用途不同，参数配置也不相同，详见表4。　　从上表中可以看出：电容器不平衡保护所采用的电流互感器一次侧额定电流很小。这是因为正常及个别电容器元件损坏的情况下，通过电流互感器一次侧的电流很小，根据计算结果，某一单元电容器内有6个元件损坏时通过电流互感器一次侧的电流只有1．31A，而此时与故障元件并联的正常元件承受的过电压系数已经达到1．54，要求保护动作跳闸。所以该电流互感器一次侧额定电流只能很小以保证保护装置正确动作。当发生单元电容器极间故障时通过电流互感器一次侧的电流很大，远远超过其额定电流，此时电流互感器极易损坏造成保护拒动，因此必须在其二次侧配置保护装置如空气间隙、非线性电阻等。电容器不平衡保护所采用的电流互感器通过故障电流时发生爆炸损坏的事故已发生过几起，对此问题必须引起足够的重视。 4．6．2　信号传输　　串补装置配置的电流互感器与常规电流互感器的不同之处在于：由于其安装在对地绝缘的平台上，因此其二次侧电流信号不能直接传输给安装在地面上的控制保护装置。所以串补装置配置的电流互感器其二次侧均有并联电阻器，将电流信号转换为电压信号，再通过光电传感器将电压信号转换为光信号（波长为850nm）通过光柱输送到地面上的光接收器，接收器收到的光信号后采用数字信号处理技术（DSP）将光信号转换为电信号输送给保护控制装置。平台上的光电传感器工作所需要的能量由地面上的激光发生器通过光柱输送。并联电阻器和光电传感器安装在平台上的光柱端子箱内，在光电传感器两侧配置了非线性电阻器用以保护光电传感器免受过电压损坏。 5 　串补装置存在的问题　　西门子公司提供的两组500kV串补装置，其一次设备质量较好，现场安装发现问题很少。主要问题有：两台串联电容器存在渗油现象（占总台数的0．1％），12台MOV的硅橡胶裙由于运输原因存在不同程度的破损。但其保护与控制装置存在问题较多，主要有：间隙触发装置的触发盒监视不正常，造成一次误合串补装置旁路开关，后来在现场处理触发盒问题时又造成误跳运行的500kV线路。串补电容器电流显示零飘过大，电容器未运行而显示器上已经有近50A的电容电流。串补装置投入运行时要求控制系统先送电源，保护系统后送电源，否则保护装置发生误动等，这些问题均已找到原因并得到处理。 6 　结语　　国内第一套500kV固定串联补偿装置采用了内熔丝加单套管结构的串联电容器、大容量MOV、快速触发的放电间隙、光电信号传输系统等设备，设备及技术上均有一定的先进之处。从整套串联补偿装置总体上考虑，有如下几点值得进一步研究。 6．1 　内熔丝加单套管结构的电容器为欧洲国家所广泛采用（美国、日本采用外熔丝），但此类产品在国内运行情况欠佳，与国内采用外熔丝加双套管的国情不符。电容器的设计寿命为30年，考虑到其正常工作场强较低但系统故障情况下工作场强达到170MV／m，因此有待于通过长时间运行验证其寿命和可靠性。 6．2　系统故障持续时间的确定，考虑因素过多，造成MOV能量吸收能力过大，考虑此类情况发生的概率和后果（只是提前旁路串补装置）可以适当缩短故障持续时间，降低对MOV能量吸收能力的要求以节省投资。 6．3 　配置放电间隙是由于其动作速度远快于旁路断路器的合闸速度，如果选用快速合闸的旁路断路器，加以适当选择MOV的能量吸收能力，应该可以取消放电间隙，这样可以降低投资850万元，国内已有串补站不设放电间隙的先例。查看更多 0个回答 . 4人已关注

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反应温度没法指示，怎么维持生产? 催化提升管热电偶被磨穿，反应温度没法指示，怎么维持生产？？？？查看更多 12个回答 . 1人已关注

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常压容器需要第三方检验吗？ 常压容器应该不在《特种设备安全监察条例》和《压力容器安全监察规程》的要求，故不需进行第三方检验，我公司就没有此规定查看更多 30个回答 . 2人已关注

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软水和医用废水密度是多少啊? 软水温度85左右。医用废水温度130左右查看更多 2个回答 . 3人已关注

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罐区的泵房不可与其它库共建筑吗? 石化规有：罐区的泵房与甲类物品库距离要20米，与丙类距离可以减少50％；是不是说与其它各种库都不能共建筑了？很小的2－3个5-10立方的乙醇罐的泵的设置，也不能和其它物品库共建筑吗？查看更多 3个回答 . 2人已关注

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加氢装置的几个指标的意义？ 精制柴油中，溴价是什么意思？铜腐蚀和总含硫量是什么关系？精制航煤产品的指标当中，颜色代表的是什么呢？查看更多 7个回答 . 4人已关注

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各位大神，新手请指教。？给定参数：壳程水蒸气进出口温度分别为205、95摄氏度。工作压力为0.75Mpa.管程冷却水进出口温度为38、97摄氏度。工作压力1.6Mpa.冷却水流量为120t/h。这是我的毕业设计。参考网上的已经做了。但最近听别人说要分段计算。不是壳程出口也是水蒸气吗，是不是不用分段。还有蒸汽的话壳程对流传热系数用哪个公式计算，流速计算的都50m/s。是不是不合适。求大神指教？具体怎么做？查看更多 0个回答 . 1人已关注

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求《生物质气化技术及其应用》？ 请前辈们赐教，最好能上传《生物质气化技术及其应用》看看查看更多 2个回答 . 1人已关注

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汽提酸性气和溶解性酸性气送火炬，要求设置燃料气掺烧， ...？请教大家一下，炼油厂汽提酸性气和溶解性酸性气送火炬，要求设置燃料气掺烧线，请问燃料气量如何计算？目前酸性气的组成及排放量已知，不知道燃料气的量按什么比例进行掺烧？查看更多 9个回答 . 5人已关注

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氨镍络合物，电积需要什么条件? 现有一批镍氨络合物，想用电积得到金属镍。有做过的指教下？查看更多 3个回答 . 1人已关注

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传动齿轮泵用机械密封还是填料密封？ 填料密封有一些漏，这应该是很难避免的，如果用机械密封的话，应该不漏，但也有些弊端吧，那位大牛能详细的分析下利弊吗？查看更多 8个回答 . 1人已关注

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ASPEN和PROii软件的区别? 对ASPEN和PROii软件,只是做过简单的了解，还没有实战演习过，两个同样都是计算软件，想知道一下各自的优缺点，比如说PROii软件计算炼油方面的问题比较好，ASPEN计算石油化工方面的问题比较好？肯定还有细微的差别，请高手不吝赐教！查看更多 10个回答 . 4人已关注

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一吸塔稳定操作分析？我公司是水溶液全循环尿素生产工艺，刚刚大修技改完，正在恢复生产，尿素一吸塔DN1100/DN1400/DN1600也就是原塔体是DN1100的，鼓泡段在今年大修前已扩大到DN1400了，今年大修为提高产量有把鼓泡段扩大到了DN1600，分布器也同时改成了DN1600的了，现在开车，一吸塔出现这种情况，原有视镜处看到鼓泡很严重，就好像在烧开水一样，一吸塔，2点，3点温度很容易超温，一上串气相也超温。而且总是要排放，请高手帮忙分析原因查看更多 8个回答 . 3人已关注

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哪位大神有icem cfd 中文版帮助！？ 如题，谢谢！查看更多 0个回答 . 1人已关注

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磷酸钠在COD检测中有无影响?？ 最近我在检测自来水时COD为21，但是我加入10克磷酸钠后，COD变为7000，可是磷酸钠中磷是正5价，怎么还会影响COD呢？？有人知道吗？？？查看更多 3个回答 . 3人已关注

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