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平衡常数K中参数的回归？ Aspen Plus软件如何回归平衡常数K中的参数A、B、C、D,比如KCL的参数，急需，谢了！查看更多 1个回答 . 4人已关注

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在板式换热器中，出线热混合的概念，简述其原理？ 在板式换热器中，出线热混合的概念，简述其原理查看更多 0个回答 . 1人已关注

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合成氨工艺技术员岗位职责？ 合成氨工艺技术员岗位职责，各位前辈谁是技术员，能发一下你厂的职责吗？谢谢，急需查看更多 6个回答 . 2人已关注

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延迟焦化暖塔介质？ 刚接触延迟焦化，请问在暖塔时是用的什么介质呢？是高压蒸汽还是通入老塔的油气？另外，出加热炉的油气注水和注汽的区别？谢谢查看更多 1个回答 . 2人已关注

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相同条件下，大罐内热水盘管和蒸汽盘管的传热系数的比较？ 通过经验公式计算，相同条件下（大罐内原油温度，盘管进出口温度相同），怎么大罐内热水盘管比蒸汽盘管的传热系数要大，正确吗？查看更多 2个回答 . 4人已关注

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如何防止离心泵的汽蚀? 应采取如下措施：（1）尽量减少管道断面的变化，不要突然扩大和缩小；（2）吸入管线阻力尽量要小，采取短而直的管路走向；（3）根据要求，合理计算和选择安装高度；（4）尽量降低入口温度，增加入口压力。查看更多 13个回答 . 4人已关注

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LDL自清洗过滤器？水由入水口进入过滤器，首先经过粗滤芯组件滤掉圈套颗粒的杂质，然后到达细滤网，通过细滤网滤除细小颗粒的杂质后，清水由出水口排出。在过滤过程中，细滤网的内层杂质逐渐堆积，它的内外两侧就形成了一个压差。当这个压差达到预设值时，将开始自动清洗过程：排污阀打开，主管组件的水力马达室（吸污室）和水力缸释放压力并将水排出；水力马达电脑及吸污管内的压力大幅下降，，由于负压作用，通过及嘴吸取细滤网内壁的污物，由水力马达流入水力马达室，由排污阀排出，形成一个吸污过程。当水流经水力马达时，带动吸污管进行旋转，由水力缸液压活塞带动吸污管作轴向运动，吸污器组件通过轴向运动与旋转运动的结合将整个滤网内表面完全清洗干净。整个清洗过程将持续数十秒。排污阀在清洗结束时关闭，增加的水压会合水力缸活塞回到其初始位置，过滤器开始准备下一个冲洗周期。在清洗过程中，过滤机正常的过滤工作不间断。 LDL 全自动自清洗过滤器由主管组件、端盖组件、细滤芯组件、粗滤芯组件、吸污器组件、水力马达、水力缸组件、排污阀、管路控制系统等主要零部件组成。查看更多 2个回答 . 3人已关注

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含6%环氧氯丙烷废水精馏塔出问题了? 含6%的环氧氯丙烷废水进入精馏塔中，按道理是塔顶出的水和环氧氯丙烷的共沸物，塔底出水，但是PROII模拟，塔顶全部都是水！不知道为什么？请指教！ ======================================================================== $ ** WARNING ** The input data may have been changed since the simulation $ was last run. Consequently, the keyword file may not be $ compatible with the rest of the output report. $ Please re-run the simulation to obtain the correct output. $ ======================================================================== $ Generated by PRO/II Keyword Generation System <version 8.1> $ Generated on: Mon Mar 07 15:48:31 2011 TITLE DIMENSION METRIC, STDTEMP=0, STDPRES=1.03323 SEQUENCE SIMSCI CALCULATION RVPBASIS=APIN, TVP=37.778 COMPONENT DATA LIBID 1,1CL23EPP/2,H2O, BANK=SIMSCI,PROCESS ASSAY CONVERSION=API94, CURVEFIT=IMPROVED, KVRECONCILE=TAILS THERMODYNAMIC DATA METHOD SYSTEM=NRTL, SET=NRTL01, DEFAULT STREAM DATA PROPERTY STREAM=S1, TEMPERATURE=100, PRESSURE=3.0591, PHASE=M, & RATE(WT)=3000, COMPOSITION(WT)=1,6.58/2,93.42 UNIT OPERATIONS COLUMN UID=T1 PARAMETER TRAY=15,IO FEED S1,10 PRODUCT OVHD(WT)=S2,200, BTMS(M)=S3 CONDENSER TYPE=PART DUTY 1,1,,CONDENSER DUTY 2,15,,REBOILER PSPEC PTOP=1.0299 PRINT PROPTABLE=PART ESTIMATE MODEL=CONVENTIONAL, RRATIO=3 SPEC ID=COL1SPEC1, STREAM=S2, RATE(WT,KG/H),TOTAL,WET, & VALUE=200 SPEC ID=COL1SPEC2, RRATIO(WT), VALUE=20 VARY DNAME=CONDENSER,REBOILER REBOILER TYPE=KETTLE END SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE H-1 PROJECT PRO/II VERSION 8.1 ELEC V6.6 PROBLEM CALCULATION HISTORY 03/07/11 ============================================================================== *** PROBLEM SOLUTION BEGINS FEED FLASH COMPLETE INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 3.059E-06 ITER 1 E(K) = 0.000E+00 E(ENTH+SPEC) = 3.059E-06 E(SUM) = 3.059E-06 DAMP = 1.000E+00 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 3.059E-06 RETRIEVING PREVIOUS MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 9.238E-07 ALPHA = 1.0000 ITER 2 E(K) = 0.000E+00 E(ENTH+SPEC) = 9.238E-07 E(SUM) = 9.240E-07 UNIT 1 SOLVED - 'T1 ' *** PROBLEM SOLUTION REACHED *** THIS RUN USED 33.23 PRO/II SIMULATION UNITS *** RUN STATISTICS STARTED 15:48:08 03/07/11 NO ERRORS FINISHED 15:48:08 03/07/11 NO WARNINGS RUN TIMES NO MESSAGES INTERACTIVE 0 MIN, 0.00 SEC CALCULATIONS 0 MIN, 0.17 SEC TOTAL 0 MIN, 0.17 SEC SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE I-1 PROJECT PRO/II VERSION 8.1 ELEC V6.6 PROBLEM OUTPUT INDEX 03/07/11 ============================================================================== PAGE CONTENTS ------ ---------------------------------------------------------------- 1 COMPONENT DATA 2 CALCULATION SEQUENCE AND RECYCLES COLUMN SUMMARY 3 UNIT 1, 'T1' 4 STREAM MOLAR COMPONENT RATES 5 STREAM SUMMARY SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-1 PROJECT PRO/II VERSION 8.1 ELEC V6.6 PROBLEM OUTPUT COMPONENT DATA 03/07/11 ============================================================================== COMPONENT COMP. TYPE PHASE MOL. WEIGHT DENSITY KG/M3 --------------------- ----------- ----------- ----------- ----------- 1 1CL23EPP LIBRARY VAP/LIQ 92.525 1185.270 2 H2O LIBRARY VAP/LIQ/SOL 18.015 999.014 COMPONENT NBP CRIT. TEMP. CRIT. PRES. CRIT. VOLM. C C KG/CM2 M3/KG-MOL --------------------- ----------- ----------- ----------- ----------- 1 1CL23EPP 118.500 341.850 49.966 0.2330 2 H2O 100.000 373.980 224.898 0.0559 COMPONENT ACEN. FACT. HEAT FORM. G FORM. KCAL/KG-MOL KCAL/KG-MOL --------------------- ----------- ----------- ----------- 1 1CL23EPP 0.25232 -25747.59 -8741.76 2 H2O 0.34486 -57756.28 -54597.78 SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-2 PROJECT PRO/II VERSION 8.1 ELEC V6.6 PROBLEM OUTPUT CALCULATION SEQUENCE AND RECYCLES 03/07/11 ============================================================================== CALCULATION SEQUENCE SEQ UNIT ID UNIT TYPE --- ------------ ---------- 1 T1 COLUMN SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-3 PROJECT PRO/II VERSION 8.1 ELEC V6.6 PROBLEM OUTPUT COLUMN SUMMARY 03/07/11 ============================================================================== UNIT 1, 'T1' TOTAL NUMBER OF ITERATIONS IN/OUT METHOD 0 COLUMN SUMMARY ---------- NET FLOW RATES ----------- HEATER TRAY TEMP PRESSURE LIQUID VAPOR FEED PRODUCT DUTIES DEG C KG/CM2 KG-MOL/HR M*KCAL/HR ------ ------- -------- -------- -------- --------- --------- ------------ 1C 11.1V 0.0000 2 0.0 3 0.0 4 0.0 5 0.0 6 0.0 7 0.0 8 0.0 9 0.0 10 0.0 157.7L 11 0.0 12 0.0 13 0.0 14 0.0 15R 0.0 146.6L 0.0000 FEED AND PRODUCT STREAMS TYPE STREAM PHASE FROM TO LIQUID FLOW RATES HEAT RATES TRAY TRAY FRAC KG-MOL/HR M*KCAL/HR ----- ------------ ------ ---- ---- ------ ------------ ------------ FEED S1 LIQUID 10 1.0000 157.70 0.2877 PROD S2 VAPOR 1 11.10 0.1282 PROD S3 LIQUID 15 146.60 0.2680 OVERALL MOLE BALANCE, (FEEDS - PRODUCTS) 3.2474E-13 OVERALL HEAT BALANCE, (H(IN) - H(OUT) ) -0.1084 SPECIFICATIONS SPECIFICATION PARAMETER TRAY COMP SPECIFICATION SPECIFIED CALCULATED NUMBER TYPE NO NO TYPE VALUE VALUE ------------- --------- ---- ------ ------------- ---------- ---------- 1 (ACTIVE) STRM S2 1 WT RATE 2.000E+02 2.000E+02 2 (ACTIVE) UNIT T1 1 WT RRATIO 2.000E+01 1.000E+10 ** WARNING ** UNIT 1, 'T1' - A complete output report was not generated because the column calculations have not been performed, or the calculated data have been reinitialized. SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-4 PROJECT PRO/II VERSION 8.1 ELEC V6.6 PROBLEM OUTPUT STREAM MOLAR COMPONENT RATES 03/07/11 ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 NAME PHASE LIQUID VAPOR LIQUID THERMO ID NRTL01 NRTL01 NRTL01 FLUID RATES, KG-MOL/HR 1 1CL23EPP 2.1335 5.4401E-04 2.1329 2 H2O 155.5679 11.0989 144.4690 TOTAL RATE, KG-MOL/HR 157.7014 11.0995 146.6019 TEMPERATURE, C 100.0000 99.9288 100.1025 PRESSURE, KG/CM2 3.0591 1.0299 1.0299 ENTHALPY, M*KCAL/HR 0.2877 0.1282 0.2680 MOLECULAR WEIGHT 19.0233 18.0189 19.0993 MOLE FRAC VAPOR 0.0000 1.0000 0.0000 MOLE FRAC LIQUID 1.0000 0.0000 1.0000 SIMULATION SCIENCES INC. R PAGE P-5 PROJECT PRO/II VERSION 8.1 ELEC V6.6 PROBLEM OUTPUT STREAM SUMMARY 03/07/11 ============================================================================== STREAM ID S1 S2 S3 NAME PHASE LIQUID VAPOR LIQUID THERMO ID NRTL01 NRTL01 NRTL01 ----- TOTAL STREAM ----- RATE, KG-MOL/HR 157.701 11.099 146.602 K*KG/HR 3.000 0.200 2.800 STD LIQ RATE, M3/HR 2.972 0.200 2.772 TEMPERATURE, C 100.000 99.929 100.102 PRESSURE, KG/CM2 3.059 1.030 1.030 MOLECULAR WEIGHT 19.023 18.019 19.099 ENTHALPY, M*KCAL/HR 0.288 0.128 0.268 KCAL/KG 95.909 640.879 95.708 MOLE FRACTION LIQUID 1.0000 0.0000 1.0000 REDUCED TEMP (KAYS RULE) 0.5770 0.5765 0.5772 PRES (KAYS RULE) 0.0137 4.5796E-03 4.6319E-03 ACENTRIC FACTOR 0.3436 0.3449 0.3435 WATSON K (UOPK) 8.675 8.757 8.669 STD LIQ DENSITY, KG/M3 1009.452 999.053 1010.203 SPECIFIC GRAVITY 1.0104 1.0000 1.0112 API GRAVITY 8.537 9.994 8.433 -------- VAPOR --------- RATE, KG-MOL/HR N/A 11.099 N/A K*KG/HR N/A 0.200 N/A K*M3/HR N/A 0.341 N/A NORM VAP RATE(1), K*M3/HR N/A 0.249 N/A SPECIFIC GRAVITY (AIR=1.0) N/A 0.622 N/A MOLECULAR WEIGHT N/A 18.019 N/A ENTHALPY, KCAL/KG N/A 640.879 N/A CP, KCAL/KG-C N/A 0.387 N/A DENSITY, KG/K*M3 N/A 586.699 N/A Z (FROM DENSITY) N/A 1.0000 N/A TH COND, KCAL/HR-M-C N/A 0.02103 N/A VISCOSITY, CP N/A 0.01249 N/A -------- LIQUID -------- RATE, KG-MOL/HR 157.701 N/A 146.602 K*KG/HR 3.000 N/A 2.800 M3/HR 3.110 N/A 2.901 GAL/MIN 13.692 N/A 12.774 STD LIQ RATE, M3/HR 2.972 N/A 2.772 SPECIFIC GRAVITY (H2O=1.0) 1.0104 N/A 1.0112 MOLECULAR WEIGHT 19.023 N/A 19.099 ENTHALPY, KCAL/KG 95.909 N/A 95.708 CP, KCAL/KG-C 0.968 N/A 0.965 DENSITY, KG/M3 964.669 N/A 965.108 Z (FROM DENSITY) 1.9068E-03 N/A 6.4406E-04 SURFACE TENSION, DYNE/CM 57.7762 N/A 57.7235 THERMAL COND, KCAL/HR-M-C 0.32431 N/A 0.31661 VISCOSITY, CP 0.28169 N/A 0.28154 (1) NORMAL VAPOR VOLUME IS 22.414 M3/KG-MOLE (0 C AND 1 ATM)查看更多 2个回答 . 5人已关注

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多晶硅还是单晶硅？随着近年来成本的显著下降，拥有较高光电转换效率、却一度因成本过高而退居光伏产业边缘的单晶硅正重返行业视线中心。跻身以多晶硅片占绝对主流的中国光伏市场，单晶硅能否实现逆袭？围绕单晶硅与多晶硅的技术路线之争不断升温，热闹程度不亚于当年的晶硅与薄膜之争。单晶和多晶未来谁主沉浮？业内人士对澎湃新闻称，单晶硅与多晶硅之争本就不是一场战争，无需将两者对立。根据当时的技术发展与具体项目需求，不同的时间段、不同地区会有不同表现，同样的投资额，哪种组件发电多，市场愿意买单即可。未来两三年内，多晶硅片仍将继续占据市场主流。具体到单晶硅，由于单晶组件在装机上更节省土地空间和EPC费用，因此在土地资源更为金贵的东部地区及分布式光伏发电项目上优势更为突显。查看更多 6个回答 . 1人已关注

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是考注册化工师还是注册环保工程师呢? 今年准备报注册化工师和环保工程师，结果两个同一天考试，不知道如何是好呀，前辈们给指点一下，这两个先报哪个比较好呢，哪个比较有前途？谢谢了先！查看更多 5个回答 . 2人已关注

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CaesarⅡ2013 在win7系统安装失败？ 如题，凯撒 2软件一直安装失败，卡在removing backfile不动，有遇到过这种问题的吗？急盼回复查看更多 11个回答 . 4人已关注

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焦化吸收稳定的流程？焦化富气压缩机前是什么装置？是有个分液罐？是哪里的气体进入了富气压缩机，焦碳塔的还是分馏塔的？求吸收稳定的流程，希望焦化前辈指教！查看更多 4个回答 . 5人已关注

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关于氯碱系统冷备机的探讨？现在整个氯碱系统国产的机泵都是一开一备，需要定期倒机，并且一次投资也比较大，能否对某些设备进行冷备机，即减少投资，又没有倒机的麻烦。比如氯压机，我们是三开一备，能否只上三台，然后备一台氯压机的关键部件和一些组件，能保证维修时间很短？ hcbbs ! ! 。查看更多 6个回答 . 1人已关注

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安全漫画（4.2）？ 安全管理的关键之一就是遵守规范，做事按程序。走捷径的做法只是逞一时之快，迟早会遗憾终生查看更多 16个回答 . 3人已关注

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设备第三方检验时的设备级别如何划分? 新增设备进行第三方检验时，被划分成A,等级别，请问这种级别的划分依据是啥？查看更多 1个回答 . 2人已关注

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用电驴下了pro2 8.0 怎么没法安装呢?? 要用虚拟光驱，如daemon tools 注意虚拟时要选择所有文件查看更多 3个回答 . 4人已关注

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焦炭外观分析？ 有哪位盖德可以提供焦炭外观分析，最好配合图片加以详细综合分析。查看更多 7个回答 . 2人已关注

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安全评价师现在还允许考吗？每年的什么时候报名，什么时 ...？ 各位大侠，国家安全评价师现在还允许考吗？每年的什么时候报名，什么时候考？查看更多 3个回答 . 4人已关注

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火炬气回收装置和火炬系统安全评价？ 1. 1.1 功能介绍：火炬系统作为7万吨/年溶液丁苯橡胶联合装置工程的安全设施和环保措施，是不可缺少的组成部分。7万吨/年溶液丁苯橡胶联合装置重油制乙烯装置试车、开车、停车时，液化石油气储罐和装车栈台等产生的瓦斯气,均是易燃、易爆气体，为了防止事故发生和保护环境，保证设备和人身安全，需设置火炬系统。在正常生产和事故状态停车条件下，工艺装置排放的可燃气体(也称火炬气)被集中输入总管，用气体储罐缓冲贮存（气柜），经压缩机增压后送入燃料气管网，回收用作燃料。但在重大事故和火灾情况下，需紧急排放大量低沸点的、易燃物料及可燃气体；有时不可能全部回收，将其送火炬烧掉。 1.2. 主要工艺流程来自装置放空尾气（瓦斯）汇集到火炬气总管，经过分液罐进气柜进瓦斯增压，气柜进、出口阀采用气动蝶阀,与柜位信号联锁，当瓦斯放空量大，气柜活塞高度超过一定高度时,报警并切断进气柜阀门,放空瓦斯经过分液罐、水封罐放空管网至圆柱形地面燃烧炉（火炬）燃烧；若气柜活塞高度达到安全线以上，打开四根放散管阀门，瓦斯放大气；当气柜高度低于低位控制线时，报警并切断出气柜阀门，压缩机停机。放空尾气 ( 来自各装置区 ) 火炬总管线分离罐水封罐自动点火系统火炬 5000m3 橡胶密封干式气柜螺杆压缩机锅炉工艺流程示意图 2. 危险有害因素分析 2.1 火炬气回收装置（气柜） 2.1.1 ．火炬气的来源重油制乙烯装置试车、开车、停车时，液化石油气储罐和装车栈台等产生的放空尾气（瓦斯）易燃、易爆气体。 2.1.2 ．火炬气的组成（见表1）表1 火炬气的组成组分 H2O 氢气氮气 CO2 O2 H2S 碳一碳二碳三碳四碳五组成mol% 7.479 11.732 4.619 1.045 0.17 1.4 10.693 13.8 21.659 17.261 10.148 流量：1144.7kmol/h,25641m3N/h, 42750kg/h, 平均分子量：37.3 2.1.3 ．危险有害因素分析从本装置处理的物料物化特性（见表 2 ）可以看到火炬气成份均为火灾危险甲类的易燃气体，这些物料的爆炸下限较低，一旦泄漏或设备故障，遇空气混合能形成爆炸性混合物，遇明火、高热能引起燃烧爆炸，则可能造成火灾、爆炸事故。因此本装置的主要危险因素是火灾、爆炸。由于拟建场地位于海边，海风及水雾的腐蚀性极大。设备设施的防腐蚀设计至关重要，否则会引起泄漏，设备垮塌等，进而引发火灾、爆炸等恶性事故。表2 主要危险物料物化特性表序号名称分子量熔点（℃）沸点（℃）闪点（℃）燃点（℃）爆炸极限（ V% ）火灾危险类别上限下限 1 氢气 2.01 － 259.2 － 252.8 ＜－ 50 400 74.1 4.1 甲 2 碳一 16.04 － 182.5 －161.5 －188 538 15 5.3 甲 3 碳二 28.06 －169.4 －103.9 －136 472 36 2.7 甲 4 碳三 42.08 －191.2 －47.7 －108 455 15 1.0 甲 5 碳四 - - - -74 - 33 5 甲水封装置的液位控制系统失灵故障，会引起回火形成爆炸混合气而发生爆炸。低热值可燃气体或惰性气体排入火炬系统会破坏稳定燃烧状态或导致火炬熄火，空气窜入火炬系统会使放空管道和火炬设施内形成爆炸性气体，易导致回火引起爆炸，损坏管道或设备，酸性气体会造成管道和设备的腐蚀，从而有发生事故的可能。在火炬系统内部由于进入空气可能形成爆炸性混合气体或易燃混合物而引起爆炸或着火，当火炬气流量显著减少时会造成真空或其它现象，就有可能使空气渗入火炬气管道内形成爆炸性混合气体，流向火炬顶部遇火焰发生爆炸。气柜和火炬的高度较高，在夏天的雷雨季节，有可能遭受雷击，从而发生火灾、爆炸和设备、人员伤害事故。干式气柜的关键部位是橡胶密封膜，由于橡胶的老化和其与火炬气中的重组分会侵蚀橡胶膜，降低它的使用寿命。气柜本体就存在较大的泄漏危险。压缩机的密封由于材料磨损及介质的腐蚀性会引起泄漏，存在火灾爆炸的危险因素。在火炬系统检修期间，空气进入系统内也会导致爆炸的危险。用空气吹扫火炬系统时在没有熄灭火炬的火焰常明灯及锁闭电点火系统时存在爆炸。火炬气中含有一定量的硫化氢，在管道中可能会生成并析出硫化铁；在检修时它与空气接触可成为一种引燃源。当氨与硫化氢同时存在的条件下，特别是存在微量水分的情况下，生成自燃性化合物的可能性最大。火炬回收气体具有毒性，易发生中毒 , 储存和火炬设施的主要有害因素如下：氢气：在很高的浓度时，正常氧分压的降低，可造成窒息；在很高的分压下，可出现麻醉作用。甲烷：空气中甲烷浓度过高，能使人窒息。当空气中甲烷达25%-30%时，可此起头晕、乏力、全身不适、思想不集中、呼吸和心跳加速、精细动作障碍等，甚至因缺氧而窒息、昏迷。丙烯：属低毒类，对人的麻醉力比乙烯强。急性中毒：人吸入丙烯可引起意识丧失，当浓度为15%时，需30分钟；24%时需3分钟；35%-40%时，需20秒钟；40%以上时，仅需6秒钟，并引起呕吐。慢性影响：长期接触丙烯，可引起头昏、乏力、全身不适、思想不集中。个别人有胃肠道功能紊乱。乙烯：属低毒类，具有较强的麻醉作用。急性中毒：吸入高浓度乙烯可立即引起意识丧失。吸入75%-90%乙烯与氧的混合气体，可引起麻醉，苏醒迅速；比例为25%-45%时，可引起痛觉消失，对意识无影响。对眼、鼻、咽喉和呼吸道粘膜有轻微刺激性。慢性影响：长期接触乙烯，可引起头昏、全身不适、科学家力、思想不集中。个别人有胃肠道功能紊乱。丁烯：本品具有麻醉和刺激作用。急性中毒：轻者有头痛、头晕、恶心、咽痛、耳鸣、全身乏力、嗜睡等。重者出现酒醉状态、呼吸困难、脉速等，后转入意识丧失和抽搐，有时也可有烦躁不安、到处乱跑等精神症状。脱离接触后，迅速恢复。头痛和嗜睡有时可持续一段时间。皮肤直接接触丁二烯可发生灼伤或冻伤。慢性影响：长期接触一定浓度的丁二烯可出现头痛、头晕、全身乏力、失眠、多梦、记忆力减退、恶心、心悸等症状。偶见皮炎和多发性神经炎。还有，火炬在燃烧时产生大量的热量，特别是在工艺故障的情况下，存在辐射热对人员和周边设备存在危害的问题，另外，在需要大量排放火炬气到火炬的时候，会产生高分贝的噪音，构成对人员的伤害危害。从上述分析可以看出，火炬气属于甲类火灾危险介质，如果技术和管理上出现差错均可能导致火灾、爆炸事故。同时，火炬气具有低毒性，人接触较大的剂量时，可引起中毒，因此火炬气的泄漏，将给在场的人员造成职业危害。还存在辐射热和噪音的危害因素。 2.2 安全距离按对危险因素的分析，控制火炬的安全距离显得尤为重要，《石油化工企业设计防火规范》GB 50160-92（1999年版）没有明示封闭地面火炬的防火设计间距问题，根据《石油化工企业设计防火规范》GB 50160国家标准管理组关于地面火炬安全间距答复函和《石油天然气工程设计防火规范》GB50183-2004，本项目火炬与油罐的防火安全间距应该为40米。本项目火炬装置布置在厂区的东北角，北临金塘港，东北是规划用地和青凉山，西南偏西面46米外是罐罐组一（液化烃），符合地面火炬的距离要求。将具有明火危险的火炬远离生产装置，并布置在全年最小频率风向的上风侧，处于有利位置，符合规范要求。 3. 安全防范对策措施和建议平面布置严格执行《石油化工企业设计防火规范》GB50160-9、《石油天然气工程设计防火规范》GB50183-2004和《石油化工企业厂区总平面布置设计规范》GB50187-93的规定，应符合的有关条款。火炬的设计应按《石油化工企业燃料气系统和可燃气体排放系统规范》和《工艺系统工程设计技术规范》HG-T20570-95的《火炬系统设置》HG/T 20570.12一95执行。工艺管线、管件、法兰、阀门等按工艺要求及相关标准选用，工艺管线除法兰连接外，均采用焊接，以防止泄漏。气柜顶部设置安全放散管，作为超压保护装置。严格按防爆区域划分各建筑物、构筑物之间的距离，使其符合规范要求。本项目装置的电气、防雷和防静电应该按《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》GB50058-92、《建筑物防雷设计规范》GB50057-94、《石油与石油设施雷电安全规程》GB15599-95和《石油化工静电接地设计规范》SH3097进行设计。按规定都应进行有效的防雷防静电接地，防雷防静电接地装置的可靠与否至关重要，一旦存在缺陷或不良都有可能因雷击或静电导致火灾爆炸事故。气柜顶部的安全放散管和火炬设置独立的避雷针保护。对罐工艺管线按《化工企业静电接地设计规程》的要求作静电接地设施。在气柜和压缩机装置周围设置可燃性气体浓度报警器，并在气柜顶部设置H2检测仪。一旦气体泄露立即报警，及时处理。周围设环形消防通道，该装置系统应该按《建筑灭火器配置设计规范》防火规范配备消防水炮、消防栓、消防箱、手提式灭火器、推车式灭火器等并配有灭火报警系统。火炬气回收装置和火炬系统的环保、卫生及消防除满足国家相应标准、规范外，还满足当地相关法规及规范要求。地面封闭式焚烧炉设施运行时，防风墙外最大热辐射强度小于1.58kw/m2，噪声低于80分贝，符合国家现行安全、卫生标准和规范的要求。应该采用DCS集散控制系统对火炬气回收装置和火炬的运行进行监测、控制和生产管理。在点燃火炬前或允许空气进入火炬系统前，都必须用蒸汽吹扫火炬系统。国外某炼油厂大型球罐，虽已与火炬系统隔绝，但由于火炬点火前未用蒸汽吹扫，在点火时发生爆炸，破坏了一个新建的火炬。建立健全安全管理制度和操作规程，制定《事故应急预案》，上岗人员经培训考核合格后持证上岗查看更多 3个回答 . 1人已关注

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简介

职业：江苏诚信药业有限公司 - 机电工程师

学校：江汉大学 - 化学与环境工程学院

地区：台湾省

个人简介：万里路人于我终是海，爱你是三万里程的孤单。查看更多

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