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职场翻译之[双语职场]：卧底（54）？哇哇哇，今天这期不得了啊。54是一个吉利的数字，因为这正是一副POKER牌的数目。而54=52 （一年有52个周末）+2 （恩，每周都要2）。然而这还不是最激动人心的，今天是12月24号哦，是地球人都要欢声笑语的Christmas Eve哦。英语区的盆友们，让我们赞美即将结束的2013，期待即将走近的2014吧。 ====================================我是华丽丽的分割线================================== 卧底（54）刚去kfc，里面一个在柜台里面做东西的哥哥，不知道那个职位叫什么他做事的动作有点慢了，只听店长一声吼：你是麦当劳派来的吧，做事这么慢！笑死了好吧小笨的职场感悟——偷懒可以，别把领导惹急了 ====================================我是华丽丽的分割线=================================== 各位亲，爱，的朋友们，为了答谢各位热爱英语，长期支持外语区的热心会员，本期翻译活动，所有翻译楼均放送10点财富或1点魅力。 A：我没听错吧，这么简单的故事，翻译一下就有10点财富~ B：好像在做梦啊~ C：迫不及待了啊，亲~ 走过路过不要错过，本次活动结束后，将在当天由外语区敬爱的周版 @cjzhou2 为大家真情点评。想知道周老师会为哪位学员转身吗，拭目以待吧。翻译完的朋友请不要忘记在翻译之余猛击下方链接 ↓↓↓↓↓↓↓↓ 学好外语的同时与小伙伴们一起用母语快乐地交谈起来 https://bbs.hcbbs.com/thread-1261749-1-1.html 我们的口号是：每天一翻译，更多小乐趣~ 最后再插播一条广告，外语区诚招版主，欢迎各位推荐或者自荐，奖励丰厚查看更多 2个回答 . 3人已关注

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变压吸附装置两种生产方式比较？ 1 装置概述安庆分公司 20kt/a 变压吸附装置是 0.8Mt/a Ⅲ套加氢精制的配套装置，它由中国石化北京设计院设计，采用成都华西化工研究所专利技术，中国石化第二建筑公司施工安装的。它以化肥厂合成气及重整氢为原料，通过变压吸附获得高纯度氢气。该装置于 2001 年 11 月首次开车一次成功，通过近三年的安全运行，为Ⅰ、Ⅲ套加氢提供了高纯度的氢气，使得 I 、 III 套加氢在该装置开工正常后，循环氢纯度有显著提高，这不仅取得了较好的经济效益，还对于抑制催化剂结焦，延缓反应器床层压降上升趋势，延长装置开工周期起到了非常重要的作用。由于设计时变压吸附装置的尾气全部放火炬燃烧，这不仅浪费了能源，还对周围环境造成了一定的污染。为了进一步更为合理的开好装置，减少火炬排放，将变压吸附装置的尾气回收，作为加热炉燃料燃烧，下面根据变压吸附的特点，以及以往的生产经验，就装置常用的抽真空变压吸附（ VPSA ）和非真空变压吸附（ PSA ）生产方式 , 特别是解吸气缓冲罐在不同压力控制的效益作一计算分析，以找出最佳的生产方式，创造出更好的经济效益。 2 变压吸附的两种主要生产方式 2.1 抽真空变压吸附（ VPSA ） 8-2-5 方式 8-2-5 抽真空流程是装置的主流程，它就是 8 个吸附塔中始终有两个塔在吸附状态，总共完成 5 次均压，吸附塔抽真空可使吸附剂再生更彻底，有利于提高吸附剂的使用寿命，它具有以下的特点： ⑴均压次数多，氢气回收充分，氢气损失少； ⑵采用连续抽真空流程，再生效果好，氢气回收率高； ⑶本流程的第 5 次均压采用一个缓冲罐，避免了五次均压过程中的二次污染问题，使在同样的吸附塔数的情况下增加了一次均压次数，提高了氢气回收率。 2.2 非真空变压吸附（ PSA ） 8-2-4 方式 8-2-4 流程就是 8 个吸附塔始终有两个塔在吸附状态，总共完成 4 次均压，吸附塔不进行抽真空，它是用产品氢对吸附剂床层进行冲洗，使得较难解吸的杂质被冲洗下来，在常压下即可完成。 3 两者比较 3.1 氢气回收率影响回收率的主要因素有：（ 1 ）原料气组成吸附塔的收率与原料气组成的关系很大。原料气中氢含量越高时，吸附塔的收率越大；原料气杂质含量越高，特别是净化要求高的有害杂质含量越高时，吸附塔的收率越小。（ 2 ）原料气温度原料气温度越高，吸附剂的吸附量越小，吸附塔的收率越低。（ 3 ）吸附压力原料气的压力越高，吸附剂的吸附量越大，吸附塔的收率越高。（ 4 ）解吸压力解吸压力越低，吸附剂再生越彻底，吸附剂的动态吸附量越大，吸附塔的收率越高。（ 5 ）产品纯度要求的产品纯度越高，吸附剂的有效利用率就越低，吸附塔的收率越低。（ 6 ）吸附时间随原料气组成及原料气量的变化而变化。吸附时间过长，杂质穿透吸附床层，会造成氢纯度下降；吸附时间过短，原料气吸附不充分，会造成氢回收率下降。由此可以看出，在原料气温度一定的情况下应尽可能提高吸附压力、降低解吸压力、在满足产品质量要求的前提下尽可能降低产品纯度，从而提高氢气回收率，提高装置的经济效益。在两种方式生产中，（典型数据见表 1 ） VPSA 的 8-2-5 方式，只要吸附参数控制得当，氢回收率可以保持在 90% 以上，而在 PSA 的方式实际生产中，氢回收率最高只能到 87% ，最低只有 77% 。这主要是因为吸附剂在解吸时压力越低，吸附剂再生就越彻底。按 8-2-5 抽真空流程生产时抽真空压力较低，吸附剂再生较彻底。而按 8-2-4 非真空流程生产时，为了能多烧解吸气，控制好加热炉的燃烧情况，将解吸压力控制在 0.06MPa ，损失了一定量的氢气，使得在与抽真空相同负荷情况下氢回收率下降较多。表 1 两种方式生产典型数据时间项目方式 1 （ VPSA ）方式 2 （ PSA ） 2 月 7 日 6 月 24 日 6 月 26 日 2 月 19 日 5 月 24 日 6 月 2 日原料气流量 /m3.h-1 8950 11034 11733 9962 11211 10842 原料气压力 /MPa 1.7 1.68 1.68 1.7 1.65 1.68 吸附压力 /MPa 1.66 1.62 1.62 1.65 1.62 1.62 逆放压力 /MPa 0.04 0.06 0.08 0.06 0.04 0.08 D404 压力 /MPa 0.04 0.06 0.08 0.06 0.04 0.08 抽真空压力 /MPa -0.07 -0.05 -0.05 无无无产品氢流量 /m3.h-1 6896 6701 8611 6701 7757 7418 解吸气流量 /m3.h-1 2054 3261 3122 3261 3454 3424 原料气氢含量 /% 80.2 77.0 78.9 75.9 77.4 79.4 产品气氢含量 /% 97.3 97.3 97.1 97.8 97.3 96.8 解吸气氢含量 /% 22.8 30.2 28.7 30.9 32.7 41.7 氢回收率 /% 93.5 86.7 90.3 86.7 87.0 84.4 3.2 解吸气解吸气的组成主要为 H2 、 N2 和 C1 、 C2 、 C3 、 C4 、 C5 组分，当按两种不同方式生产时，解吸气的组成有所变化（见表 2 ），总热值 PSA 方式比 VPSA 方式增加（表中操作数据同表 1 ）。表 2 解吸气组成及热值方式 1 （ VPSA ）方式 2 （ PSA ） 2 月 7 日 6 月 24 日 6 月 26 日 2 月 19 日 5 月 24 日 6 月 2 日 H2/% 22.8 30.2 30.7 32.8 32.7 41.7 N2/% 69.1 56.8 54.3 61.5 51 42.2 C1/% 1.9 7.3 8.7 3.5 10 9.7 C2/% 4.8 3.4 3.9 1.5 4 3.8 C3/% 0.3 1.6 1.7 0.2 1.7 1.7 C4/% 0.3 0.3 0.3 0.2 0.3 0.3 C5/% 0.8 0.4 0.4 0.3 0.3 0.3 热值 /kcal.(m3.h)-1 1844.67 2459.09 2689.29 1553.06 2840.17 3016.17 解吸气量 /m3.h-1 2054 3261 3122 3862 3454 3424 总热值 /kcal.h-1 3788956 8019092 8395973 5997910 9809958 10327380 解吸气热值计算公式： H2%*2578+C1%*8539+ C2 %*15201+ C3%*21762+ C4%*28203+ C5%*26888 3.2.1 解吸气利用的效益比较 ⑴ VPSA 方式生产在此方式和现有原料气条件下，解吸气的热值按解吸气缓冲罐（ D404 ）压力 0.08MPa 、 0.06MPa 、 0.04MPa （见表 2 ）分别计算节省干气效益为： 0.04MPa 时，解吸气回收 60% （调节阀开度），按炼油厂干气热值 10000kcal/m3 计算可节省干气效益：（ 2054/22.4 ） *15* （ 1845/10000 ） *1000/1000*75%=190 元 / 小时注： 15 为解吸气的平均分子量； 1000 为厂内干气供应价格。 0.06MPa 时，计算可节省干气效益：（ 3261/22.4 ） *15* （ 2459/10000 ） *1000/1000*80%=431 元 / 小时 0.08MPa 时，计算可节省干气效益：（ 3122/22.4 ） *15* （ 2689/10000 ） *1000/1000*80%=449 元 / 小时 ⑵ PSA 方式生产停真空泵所产生效益脱氧水： 4t/h ；单价： 20.87 元 / 吨 4 × 20.87=83.48 元 / 小时电机功率 315kW ，电机实际负荷效益 70% ，单价 0.39 元 / 度 315*70%*0.36=79.38 元 / 小时停真空泵的效益为： 83.48+79.38=162.86 元 / 小时在此方式和现有原料气条件下，解吸气的热值按解吸气缓冲罐（ D404 ）压力 0.08MPa 、 0.06MPa 、 0.04MPa （见表 2 ）分别计算节省干气效益： D404 压力控制为 0.08MPa ：（ 3424/22.4 ） *15* （ 3016/10000 ） *1000/1000*80%=553 元 / 小时实际回收 80% （以调节阀开度计算） D404 压力控制为 0.06MPa ：（ 3862/22.4 ） *15* （ 1553/10000 ） *1000/1000*80%=321 元 / 小时实际回收 80% （以调节阀开度计算） D404 压力控制为 0.04MPa ：（ 3454/22.4 ） *15* （ 2840/10000 ） *1000/1000*60%=394 元 / 小时实际回收 60% （以调节阀开度计算）在此方式及装置现有负荷下，氢气的损失（与工艺卡片的上限指标 25% 相比），按纯氢价格 1 元 / 立方米计算为： D404 压力控制为 0.08MPa ： 3424* （ 41.7%-25% ） *1=271 元 / 小时 D404 压力控制为 0.06MPa ： 3826* （ 32.8%-25% ） *1=301 元 / 小时 D404 压力控制为 0.04MPa ： 3454* （ 32.7%-25% ） *1=266 元 / 小时所以，按 PSA 方式生产，解吸气所产生的热值效益和停真空泵所产生的效益为： D404 压力控制为 0.08MPa ： 553+162.86-271=444.8 元 / 小时 D404 压力控制为 0.06MPa ： 321+162.86-301=182.86 元 / 小时 D404 压力控制为 0.04MPa ： 394+162.86-266=290.86 元 / 小时表 3 不同方式的经济效益　生产方式 VPSA PSA D404 压力 /MPa 0.04 0.06 0.08 0.04 0.06 0.08 效益 / 元 .h-1 190 431 449 290.86 182.86 444.8 由上述比较可知，在现有原料和生产负荷条件下，解吸气缓冲罐（ D404 ）压力 0.04MPa 控制时，非真空（ PSA ）方式要比抽真空（ VPSA ）方式生产时有效益；按解吸气缓冲罐（ D404 ）压力 0.06MPa 和 0.08MPa 控制时，抽真空（ VPSA ）方式要比非真空（ PSA ）方式生产时有效益。 3.2.2 停真空泵（ PSA ）时不同压力比较表 4 停真空泵时 PSA 数据（ 0.06MPa ）时间加工量原料气氢纯度分析产品氢 /Nm3.h-1 解吸气 /Nm3.h-1 纯氢 /Nm3.t-1 汽油 /t.d-1 柴油 /t.d-1 混合气 /Nm3.h-1 原料气 / % 产品气 /% 解吸气 /% 4 月 25 日 351 1846 8270 73.3 96.8 39.9 4854.4 3415.6 66.2 4 月 26 日 349 1803 7082 81.6 96.6 39.2 5231.3 1850.7 64.4 4 月 27 日 361 1850 8096 81.0 98.2 38.2 5735.8 2360.2 71.2 4 月 28 日 350 1832 8750 80.2 96.2 40.0 6258.9 2491.1 77.2 平均 353 1833 8050 79.0 97.0 39.6 5525.3 2524.2 69.8 按解吸气缓冲罐（ D404 ）压力 0.06MPa 时经济效益（以 4 月 27 日为例）：解吸气的热值： 38.2%*2578+10.3%*8539+4.7%*15201+2.1%*21762+0.3%*28203+0.4%*26888=3228kcal/h 按解吸气的热值计算节省干气效益为：（ 2360/22.4 ） *15* （ 3228/10000 ） *1000/1000*80%=408 元 / 小时实际回收 80% （以调节阀开度计算）在此方式及装置现有负荷下，氢气的损失（与工艺卡片的上限指标 25% 相比），按纯氢价格 1 元 / 立方米计算为： 2360* （ 38.2%-25% ） *1=335 元 / 小时所以，解吸气所产生的热值效益和停真空泵所产生的效益为： 408-162.86-335=235 元 / 小时表 5 停真空泵时 PSA 数据（ 0.08MPa ）时间加工量原料气氢纯度分析产品氢 /Nm3.h-1 解吸气 /Nm3.h-1 纯氢 /Nm3.t-1 汽油 /t.d-1 柴油 /t.d-1 混合气 /Nm3.h-1 原料气 /% 产品气 /% 解吸气 /% 5 月 29 日 354 1898 10725 81.0 97.6 35.7 7848.8 2876.2 81.7 5 月 30 日 354 1838 10990 72.3 96.9 35.7 6572.5 4417.5 69.8 5 月 31 日 341 1815 11476 80.4 97.8 38.8 8091.6 3384.4 88.1 6 月 1 日 322 1804 10718 74.2 97.0 37.2 6631.5 4086.5 75.2 6 月 2 日 318 1820 10842 79.4 96.8 41.7 7418.2 3423.8 80.6 6 月 3 日 320 1812 10683 80.0 98.2 40.6 7307.5 3375.5 80.8 平均 335 1831 10906 77.8 97.4 38.3 7288.92 3616.78 79.4 注：从表 4 、 5 可知 0.08MPa 与 0.06MPa 相比，纯氢增加 9.6NM3/t 加工量按解吸气缓冲罐（ D404 ）压力 0.08MPa 时经济效益（以 5 月 31 日为例）：解吸气的热值： 38.8%*2578+8.8%*8539+3.9%*15201+1.7%*21762+0.3%*28203+0.4%*26888=2906kcal/h 按解吸气的热值计算节省干气效益为：（ 3384/22.4 ） *15* （ 2906/10000 ） *1000/1000*85%=559 元 / 小时实际回收 85% （以调节阀开度计算）在此方式及装置现有负荷下，氢气的损失（与工艺卡片的上限指标 25% 相比），按纯氢价格 1 元 / 立方米计算为： 3384* （ 38.8%-25% ） *1=467 元 / 小时解吸气所产生的热值效益和停真空泵所产生的效益为： 559+162.86-467=254.8 元 / 小时。从表 4 、 5 可知 0.08MPa 与 0.06MPa 相比，纯氢耗氢量增加 9.6 NM3/t 加工量，按装置加工量 90t/h ，纯氢价格 1 元 / 立方米计算， 0.08MPa 的实际相对增加经济效益为： 254.8-9.6*90=-609 元 / 小时。因此，在停真空泵的非真空生产方式和相同加工量的情况下，采用较低控制压力也是比较有经济效益的。 3.2.3 开真空泵时不同压力比较表 6 开真空泵时数据（ 0.04MPa ）时间加工量原料气氢纯度分析产品氢 /Nm3.h-1 解吸气 /Nm3.h-1 纯氢 /Nm3.t-1 汽油 /t.d-1 柴油 /t.d-1 混合气 /Nm3.h-1 原料气 /% 产品气 /% 解吸气 /% 6 月 21 日 324 1835 10100 75.7 98.0 22.6 7112.9 2987.1 85.0 6 月 22 日 299 1892 10011 78.8 97.1 23.1 7148.5 2862.5 86.4 6 月 23 日 306 1840 9668 79.8 97.2 24.0 7047.7 2620.3 86.3 平均 353 1855 9926 78.1 97.4 23.2 6932.9 2823.3 85.7 按解吸气缓冲罐（ D404 ）压力 0.04MPa 时经济效益：解吸气的热值： 22.6%*2578+9.3%*8539+3.5%*15201+0.3%*21762+0.3%*28203+0.4%*26888=2166kcal/h 按解吸气的热值计算节省干气效益为：（ 2987/22.4 ） *15* （ 2166/10000 ） *1000/1000*80%=346 元 / 小时实际回收 80% （以调节阀开度计算）所以，开真空泵时回收解吸气所产生的效益为： 346 元 / 小时表 7 开真空泵时数据（ 0.08MPa ）时间加工量原料气氢纯度分析产品氢 /Nm3.h-1 解吸气 /Nm3.h-1 纯氢 /Nm3.t-1 汽油 /t.h-1 柴油 /t.h-1 混合气 /Nm3.h-1 原料气 /% 产品气 /% 解吸气 /% 6 月 25 日 20:00 15.0 71.0 11310 77.2 97.3 28.7 7996.1 3313.9 101.5 6 月 26 日 0:00 15.0 71.0 11733 78.9 97.2 28.3 8616.7 3116.3 107.6 6 月 26 日 8:00 15.0 71.0 10963 70.9 97.1 25.1 6973.7 3989.3 90.4 6 月 26 日 16:00 15.0 71.0 11039 76.3 97.2 25.3 7830.2 3208.8 97.9 平均 15.0 71.0 11261 75.8 97.2 26.9 7835.5 3425.5 102.8 0.08MPa 时经济效益解吸气的热值： 31.1%*2578+7.0%*8539+4.2%*15201+2.0%*21762+0.4%*28203+0.5%*26888=2720kcal/h 按解吸气的热值计算节省干气效益为：（ 3317/22.4 ） *15* （ 2720/10000 ） *1000/1000*80%=483 元 / 小时实际回收 80% （以调节阀开度计算）在此方式及装置现有负荷下，氢气的损失（与工艺卡片的上限指标 25% 相比），按纯氢价格 1 元 / 立方米计算为： 3317* （ 31.1%-25% ） *1=202 元 / 小时所以，开真空泵时回收解吸气所产生的效益为： 483-202=281 元 / 小时。从表 6 、 7 可知与 0.04MPa 相比，纯氢增加 17 NM3/t 加工量，按装置加工量 90t/h ，纯氢价格 1 元 / 立方米计算， 0.08MPa 的实际相对增加经济效益为： 281-17*90=-1249 元 / 小时。因此，在抽真空方式和相同加工量的情况下，采用较低控制压力也是比较有经济效益的。 3.3 解吸气带水情况为了检验解吸气进加热炉燃烧情况，在 2002 年将变压吸附装置解吸气引至Ⅰ套常减压及Ⅲ套加氢加热炉新型低压火嘴试烧。试烧的情况较为理想，主要存在的问题就是解吸气有带水现象，如果带水过多，有可能造成加热炉火嘴熄灭，给安全生产带来隐患。解吸气带水的原因是在抽真空阶段真空泵抽吸解吸气时将泵中作为密封、冷却用的脱氧水也带进了解吸气缓冲罐（ D404 ），由于此缓冲罐内部无构件，靠自然沉降。解吸气中携带的水分离不出来，在经过管道后自然冷却，就造成了解吸气带水现象。解决办法： ⑴真空泵出口至 D404 入口的管线上增加气 / 液聚结器，使解吸气所带的水在此分离过滤。 ⑵在解吸气缓冲罐内增加破沫网，解吸气所带水在此分离过滤。 ⑶加强巡检，及时在新加的解吸气调节阀排凝阀上将水排尽。 3.4 能耗 I 、 III 套两套加氢年加工量为 1.0Mt ，年生产时间 8000h ，所以装置总能耗开真空泵时相对能耗按脱氧水： 4t/h ；电机功率： 315kW （设计值）：开真空泵时电耗增加为： 315*8000*0.3/1000000=0.756kg 标油 /t 开真空泵时脱氧水能耗增加为： 4*8000*9.2/1000000=0.295kg 标油 /t 所以，装置总能耗仅增加为 0.756+0.295 ＝ 1.05 kg 标油 /t 。 4 结论（ 1 ）以化肥合成气和重整氢为原料，利用变压吸附装置提纯高纯度的氢气是一项操作简便，提纯氢气费用较低的工艺路线，它为加氢装置提供了充足价廉的高纯度的氢气。（ 2 ）根据我厂的实际情况，在维持目前变压吸附装置 20% ～ 30% 负荷及在现有原料气条件下： ● 将解吸气缓冲罐（ D404 ）压力在 0.04MPa 压力控制时，非真空方式要比抽真空方式生产时有效益； ● 将解吸气缓冲罐（ D404 ）压力在 0.06MPa 和 0.08MPa 压力控制时，抽真空方式要比非真空方式生产时有效益。（ 3 ）在相同生产方式下，采用控制较低解吸气排放压力也是效益比较不错的生产方式，若能让常减压加热炉多烧解吸气，考虑到工艺管道的压力降， D404 压力控制在 0.06MPa 是比较合适的压力控制。查看更多 0个回答 . 3人已关注

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加氢裂化变频高压进料泵？ 各位盖德，有没有知道加氢裂化装置进料泵是用变频的，如果有请介绍一下好吗？如果没有，大家也可以聊聊为什么不适用？多谢了！查看更多 10个回答 . 2人已关注

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离心泵压力损失计算？流量Ｑ=１２.５Ｍ３/Ｈ; 管径４０ＭＭ;密度１８３６ＫＧ/Ｍ３;粘度３５ＣＰ; 这个找管道专业吧，我看了半天也不是很清楚。百度收“管道压力损失计算”。查看更多 4个回答 . 1人已关注

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SH/T3036和SHJ36；SH/T3037和SHJ37这些标准的关系？在哪里好像看到了SH3036-1991《一般炼油装置用火焰加热炉》替代了SHJ36-1991《石油化工管式炉设计规范(附条文说明) 》； SH3037-1991《炼油厂加热炉炉管壁厚计算》替代了SHJ37-1991《石油化工管式炉炉管壁厚计算方法(附条文说明) 》。但查询了工标网，显示SHJ36-1991和SHJ37-1991都是现行标准；并且有的书籍（2000年后出版的）也在引用这两个标准。求正解。 2楼答案： SH/T3036前言里写的很清楚。本标准采用ISO13705:2001.是国内加热炉两大设计院北京院洛阳院根据国际标准起草的。 SHJ36-91是纯国内标准。内容而言，前者更详尽、全面。兼顾设计、采购、制造、后者仅仅是一个设计规定，确定了加热炉设计中需要遵从的原则。 PS：SH/T3036已经更新2012版。需要可留邮箱。 5楼答案：新的标准出来了，旧标准当然就取消了，更何况是在一个体系里边。你稍微了解一下不同标准的实施日期以及相关内容，特别是标准说明第一页，就知道这些标准之间的关系了。查看更多 12个回答 . 2人已关注

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德士古气化中心氧？ 德士古气化中心氧多少合适，依据什么？查看更多 2个回答 . 5人已关注

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化学工程与工艺不属于工程经济吗? 今天报名注册安全工程师了，结果说：化学工程与工艺不属于工程经济类，要5年工作经验才行，纠结啊！是不是这样的啊？查看更多 4个回答 . 2人已关注

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寻槽罐车介绍的课件，谢谢？ 想学习一下槽罐车的安全、检验等方面的情况，请给与帮助，谢谢查看更多 5个回答 . 4人已关注

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DCS试车方案？最近公司领导要求我写一份DCS试车方案，我也是干过一个工程的了，从来就没有听说过DCS试车方案只晓得DCS调试方案，公司领导说他们以前厂里面就写过，还把模板给我看了一下，结果吓了我一大跳，这个“DCS岗位试车方案”真是包罗万象啊，什么都有包括整个工程的详细介绍工艺流程等等，但是这根仪表有半点关系吗？我深表怀疑，所以在此请教大家，一个项目的建设真的要求业主写“DCS试车方案”吗？各位大侠有谁知道，或者有谁有相应的模板啊（主要是我对领导给的那个模板表示怀疑）！查看更多 12个回答 . 5人已关注

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三级胺成丁酸盐的研究？小弟在做一个三级胺成丁酸盐的研究，对酸碱性，对溶剂EA，甲醇到丁醇，乙醚，THF，丙酮，都已经做了实验，没有现象，而且TLC检测原料点一直存在，谢谢各位大侠们指点指点。查看更多 4个回答 . 1人已关注

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蒸汽转鼓复合肥的配方？起大球有两点原因一个是一铵和尿素的用量，另外是炉温的控制还有就是造粒蒸汽的用量，从你配方上看一铵用量偏大了，适当降低一铵增加磷酸氢钙的量应该好造粒，不知道它的水分是多少呢查看更多 27个回答 . 5人已关注

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有专业案例分数查到单数的吗? 真是郁闷，案例第二天下午居然查出了一个单数分数，按道理分数都是双数的呀！有没有盖德遇到过这种情况？？查看更多 18个回答 . 5人已关注

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关于界面的问题？我现在安装的是P3版。安装完后默认的是P2的界面。我现在有点犯难，到底用哪个？P2还是P3？可以用P3为什么不用？可是网上的资料都是用的P2的界面。我担心我换成P3的界面后，学习CATIA过程中会碰到一些找不到按钮之类的问题。大家应该差不多都是P3吧，你们用P2的界面还是P3的啊？查看更多 0个回答 . 1人已关注

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单位量程转换？ 氧分析表现在显示摩尔百分数，现在表头显示0.046MOL%,量程是0-1.5，现在需要改成体积百分数？0-100%的量程，怎么设量程或需要换算呢？查看更多 0个回答 . 5人已关注

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一般压力容器设计年限取20年可以吗？ 取20年是可以的。腐蚀裕量÷腐蚀速率≥20才可。查看更多 8个回答 . 1人已关注

#压力容器设计

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简介

职业：山东鸿基换热技术有限公司 - 化工研发

学校：郑州大学 - 化工学院

地区：黑龙江省

个人简介：最成功的说谎者是那些使最少量的谎言发挥最大的作用的人。查看更多

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