德芙少女社.--盖德问答-化工人互助问答社区

德芙少女社.

影响力0.00

经验值0.00

粉丝13

化工研发

关注已关注 私信

他的提问 2355 他的回答 13792

焦炉煤气脱硫制甲醇、乙二醇工艺，脱硫工艺选择！？ 焦炉煤气制甲醇、乙二醇工艺，脱硫工序为何不选择低温甲醇洗！！！查看更多 2个回答 . 4人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

纳米四氧化三铁负载金属镍问题？ Ferrite magnetic nanoparticlesFe3O4 (2 g) and NiCl2·6H2O (10 wt% of nickel on ferrite) were stirred atroom temperature in aqueous solution for 1 h. After impregnation, thesuspension was adjusted to pH 12 by adding sodium hydroxide (0.5m)and stirred for 10 to 12 h. The solid was washed by distilled water (510 mL). The obtained metal precursors were reduced by adding an aqueoussolution of 0.2m NaBH4 dropwise under gentle stirring in an ice–water bath for 30 min until no bubbles were observed in the solution.The resulting Fe3O4Ni MNPs were ultrasonicated for 10 min and thenwashed with distilled water and subsequently with ethanol. The synthesizedFe3O4Ni MNPs were characterized by several techniques such asXRD, ICP-AES, TEM, and FEG-SEM-EDS.，请问这里面的硼氢化钠应该怎么处理？我直接配制的硼氢化钠溶液加到溶液中去，没有得到理想效果。查看更多 7个回答 . 3人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

水力学计算结果看不懂。？ aspen经过水力学计算得到的结果中有四个参数没看懂。都是什么意思呀？其中，Foaming index是发泡因子吗？怎么觉得单位怪怪的。查看更多 6个回答 . 4人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

常减压装置中转油线形状有何要求？ 常减压装置中转油线形状有什么要求，正常几种形式啊查看更多 5个回答 . 1人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

三相异步电机的堵转转矩和启动转矩？ 堵转转矩高于额定转矩，堵转电流跟启动电流不是一回事 查看更多 3个回答 . 4人已关注

#三相异步电机

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

溴化锂吸收式制冷机的维护保养？溴化锂制冷系统在使用方面常存在一些问题。近几年来在运行维护方面做了一些工作。为了促进溴化锂制冷机在中央空调中发挥更好作用,特提出几点意见,供同道人员参考。一、运行中可能发生的主要问题及监察溴化锂制冷机的基本原理,主要是利用喷淋水在真空状态(压力872Pa)蒸发器中蒸发吸热使冷媒水冷却到7℃,所以溴化锂机组主要部件都在真空状态下运行,保持设备一定真空度,不使空气漏入是运行中首要问题;同时用作吸收剂的溴化锂具有极大的吸收水蒸汽的能力,所以要保证溴化锂溶液有一定的浓度,从而达到不发生结晶,不堵塞管道等要求,溴化锂对金属有腐蚀性,有空气存在时更为严重,因此要保持经常抽气,同时添加一定量缓蚀剂。只有这样才能保持正常运行。在运行中要做到定期检查。 1 定期检查在溴化锂吸收式制冷机使用期间,应进行定期检查,以保证安全运转。定期检查的项目有: 1.1 真空泵的检查 a.油的污浊与乳化;b.抽真空性能;c.传送皮带的松紧;d.电动机的绝缘电阻。 1.2 溶液泵与冷剂泵的检查 a.有无异常的声音;b.电动机的电流是否正常;c.润滑管路是否堵塞;d.电机的绝缘性能如何;e.定期拆检叶轮和清洗润滑管;f.轴承的磨损程度。 1.3 溶液的检查 a.溶液的浓度;b.溶液脏污的情况;c.溶液pH值与缓蚀剂的浓度。 1.4 其它项目的检查 a.冷剂水比重的测定,检查冷剂水中是否含溴化锂;b.管子、管板的检查,检查它们的腐蚀情况及结垢情况;c.检查自动控制健电器动作是否正常;d.检查隔膜式真空阀的气密性,橡皮隔膜的老化程度;e.定期检查机器的密封性能,看是否有漏气的地方。根据以上的检查项目,每日应填写运行记录,并与标准参数比较,发现问题,随时排除。机组的真空度是运转中极需注意的问题,不管有无空气漏入,每周都应运转真空泵一次,抽除不凝气体。添加辛醇是提高机组制冷量的有效措施,但辛醇最易集聚在蒸发器冷剂水表面,积聚后其作用逐渐衰减,制冷量随之而降低,因此,发现冷剂水含有大量辛醇时,应将冷剂水旁通至吸收器中,使辛醇再循环。 2 溴化锂溶液的再生溴化锂吸收水蒸汽成为溴化锂溶液进入发生器后再使用,溴化锂本身含有一定杂质,微量的杂质根据规定是允许的,但不能污染。污浊后的溴化锂溶液,可能引起吸收器喷嘴与屏蔽泵润滑管路堵塞、热交换管外表的污垢增加及机组性能降低等现象。因此,不管运转是否正常,每年都应进行一次溴化锂溶液的检查,测定与分析pH值、添加剂量、不纯物量、色度等。若溶涂中有沉淀物,颜色由淡黄色变为暗黄、黑色或青色,则需进行溶液再生。溶深再生主要有沉淀法和过滤法两种,但无论采用哪种方法,处理后的再生溶液均应保存在密封的容器内,因为溶液长期暴露在空气中会与空气中的CO2反应,产生Li2CO3沉淀。 3 水质管理与管子清洗溴化锂机组中流动的流体主要是溴化锂水溶液和水,搞好水质管理也是管理好制冷机的根本保证。 3.1 水质管理运转中应特别注意水质的管理,定期进行水质分析。水质对传热管的腐蚀与结垢影响甚大。腐蚀严重将导致传热管破损,产生漏水等事故;结垢则增加热阻,使机器动转恶化,性能降低。因此,水质管理应严格按照国家的有关空调用水水质标准执行。除了用于溴化锂溶液的水和冷媒水以外,还有大量的用于冷却和冷凝用的冷却水,为了节约用水,溴化锂吸收式制冷机中广泛采用冷却塔。但在冷却塔中随着有害离子的累积,设备的腐蚀与结垢均增加。为克服此缺陷,除冷却塔中冷却水不断溢流并补充适量的新鲜水外,还应根据分析与试验结果,采取水质稳定措施。水质稳定措施一般包括下列三方面的内容:a.防止设备与管道腐蚀;b.防止热交换管内结垢;c.防止形成生物污染。 3.2 管子清洗机组运转一段时期后,污垢粘附在管壁上,导致传热性能下降。为此,每隔一定时间,应清洗传热管簇。管子清洗间隔期至少每年一次,清洗次数取决于水质与污垢生成的状况。清洗时主要用软质钢丝刷洗刷,方法与清洗一般热交换器相同。污垢坚硬而又无清洗空间时,也可进行酸洗,但酸洗对机体有损伤,不宜多用。二、停机保养 1 短期停机的保养所谓短期停机,是指停机时间约1—2周而言,此时的保养工作如下:一方面将机器内的溴化锂溶液充分稀释;另一方面注意保持机器内的真空度,若真空度降低,应随时启动真空泵,抽除空气。如检修屏蔽泵(溶液泵与冷剂水泵)、清洗喷淋管或更换隔膜阀隔膜时,切忌机器长时间敞开于大气中,为此要迅速完成修理工作。若修理工作当天无法完成,则在不修理时,应采取临时措施,将与大气相通的部位密封,以使机器保持真空状态。 2 长期停机的保养长期停机时,应将蒸发器冷剂水全部旁通至吸收器,使溶液均匀稀释,以防止在环境温度下结晶。为减少溶液对机器的腐蚀,最好将机器内的溶液放至贮液器中,然后在机器内充以0.02MPa氮气。若无贮液器时,溶液可储存于机器中,但也应充以0.02MPa的氮气。此外,还应将发生器,冷凝器、蒸发器和吸收器封头箱内的积水排净,所有的电气设备和自动化仪表应注意防止受潮。三、机器的清洗溴化锂机组经过长期运行后需要停机的首先应该清洗,众所周知,碳钢在有溴化锂电解膜存在的条件下,长期接触氧气时,会受到严重的腐蚀。为此,对已经运转而又要较长时间敞开于大气的机器,必须进行较彻底的清洗,除去附着在金属表面的溴化锂溶液,然后再暴露于大气,以减少金属材料的腐蚀。清洗分水洗与酸洗两种: 1 水洗将溴化锂水溶液排出,用水冲洗机器至无溴离子为止。为此,可用0.1N硝酸银(AgNO3)检验,并与自来水对照。同时测定排出水的pH值,看其是否已到中性(pH=7)。上述二项要求达到后,用水注满机器,并通过泵循环0.5～1小时,然后排出循环水,如此反复2～3次。然后,进行钝化,所谓钝化是在水洗结束后,加入0.5%氢氧化钠和0.3% 磷酸三钠 ,并用干燥氮气吹干。新机器投入运行前,亦可采用同样方法,以消除油污和杂质。 2 酸洗机器腐蚀严重,影响到正常运转时,可根据具体情况进行除锈。由于机器内部结构紧凑,机械清洗几乎无法进行,比较实用的方法则是化学除锈清洗,即所谓酸洗。酸洗工作液种类很多,酸洗方案和操作步骤的选择,应根据腐蚀产物的成分、数量、机器的材料及结构型式等因素确定。一般情况可按下述方法进行: 2.1 酸洗液成分 4～6%盐酸+0.3%乌洛托品+0.05～0.1%硫脲。硫脲量增多,缓蚀效率提高,但析出胶体硫亦多。 2.2 操作温度酸洗温度高,清洗效率提高,但缓蚀剂在过高温度下的缓蚀效果较差,通常以50～60℃为宜,不应超过65℃。 2.3 酸洗时间一般酸洗时间为6～8小时,但最终应根据挂有试样的酸洗液中Fe2+离子浓度的变化情况来决定。 3 操作步骤 3.1 水洗用自来水冲洗,取样分析,直至无溴离子为止,并同时检验酸洗循环系统有无泄漏。 3.2 酸洗在贮液槽内配置酸洗液,并加热到60℃,用酸碱泵将酸洗液打入到机器内,并不断循环,按分析数据适当添加盐酸及相应的缓蚀剂,时间约6～8小时,分析挂有试样的酸洗液中Fe2+离子的浓度,当Fe2+离子的浓度无明显变化时,停止循环,用自来水排酸,当pH=4时,用含水合肼20～40PPM的自来水排酸至中性,最后用蒸馏水排酸。用盐酸作酸洗剂具有效率高、价格低廉等优点,但其腐蚀性较强,使用不当时对人和设备都有较强的腐蚀作用,因而不仅要谨慎操作,而且要有安全措施。腐蚀严重的机器经酸洗后仍有一定数量的残渣需人工取出,在不能使用强酸和人工取渣的地方,可用以强络合剂为主的清洗液,如柠檬酸、EDTA等清洗。查看更多 0个回答 . 1人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

离心式压缩机基础知识.doc？第六章离心式压缩机基础知识第一节概述一、离心式压缩机的应用离心式压缩机是一种叶片旋转式压缩机(即透平式压缩机)。在离心式压缩机中，高速旋转的叶轮给予气体的离心力作用，以及在扩压通道中给予气体的扩压作用，使气体压力得到提高。早期，由于这种压缩机只适于低，中压力、大流量的场合，而不为人们所注意。但近来，由于化学工业的发展，各种大型化工厂，炼油厂的建立，离心式压缩机就成为压缩和输送化工生产中各种气体的关键机器，而占有极其重要的地位。随着气体动力学研究的成就使离心压缩机的效率不断提高，又由于高压密封，小流量窄叶轮的加工，多油楔轴承等技术关键的研制成功，解决了离心压缩机向高压力，宽流量范围发展的一系列问题，使离心式压缩机的应用范围大为扩展，以致在很多场合可取代往复压缩机，而大大地扩大了应用范围。工业用高压离心压缩机的压力有（150~350）×105Pa的，海上油田注气用的离心压缩机压力有高达700×105Pa的。作为高炉鼓风用的离心式鼓风机的流量有大至7000m3/min，功率大的有52900KW的，转速一般在10000r/min以上。有些化工基础原料，如丙烯，乙烯，丁二烯，苯等，可加工成塑料，纤维，橡胶等重要化工产品。在生产这种基础原料的石油化工厂中，离心式压缩机也占有重要地位，是关键设备之一。除此之外，其他如石油精炼，制冷等行业中，离心式压缩机也是极为关键的设备。离心式压缩机之所以能获得这样广泛的应用，主要是比活塞式压缩机有以下一些优点。 1、离心式压缩机的气量大，结构筒单紧凑，重量轻，机组尺寸小，占地面积小。 2、运转平衡，操作可靠，运转率高，摩擦件少，因之备件需用量少，维护费用及人员少。 3、在化工流程中，离心式压缩机对化工介质可以做到绝对无油的压缩过程。 4、离心式压缩机为一种回转运动的机器，它适宜于工业汽轮机或燃汽轮机直接拖动。对一般大型化工厂，常用副产蒸汽驱动工业汽轮机作动力，为热能综合利用提供了可能。但是，离心式压缩机也还存在一些缺点。 1、离心式压缩机目前还不适用于气量太小及压比过高的场合。 2、离心式压缩机的稳定工况区较窄，其气量调节虽较方便，但经济性较差。 3、目前离心式压缩机效率一般比活塞式压缩机低。我国在五十年代已能制造离心式压缩机，从七十年代初开始又以石油化工厂，大型化肥厂为主，引进了一系列高性能的中、高压力的离心式压缩机，取得了丰富的使用经验，并在对引进技术进行消化、吸收的基础上大大增强了自己的研究、设计和制造能力。二、离心压缩机的种类离心压缩机的种类繁多，根据其性能、结构特点，可按如下几方面进行分类。分类名称说明按排气压力分低压压缩机排气压力在3~10Kg/cm2 中压压缩机排气压力在10~100Kg/cm2 高压压缩机排气压力在100~1000Kg/cm2 超高压压缩机排气压力＞1000Kg/cm2 按功率分微型压缩机轴功率小于10KW 小型压缩机轴功率处于10~100KW 中型压缩机轴功率处于100~1000KW 大型压缩机轴功率处于1000KW以上按吸入气体的流量分小流量压缩机流量小于100Nm3/min 中流量压缩机流量处于100~1000Nm3/min 大流量压缩机流量大于1000Nm3/min 按结构特点分水平剖分型垂直剖分型第二节离心压缩机的工作原理及结构一、工作原理汽轮机（或电动机）带动压缩机主轴叶轮转动，在离心力作用下，气体被甩到工作轮后面的扩压器中去。而在工作轮中间形成稀薄地带，前面的气体从工作轮中间的进汽部份进入叶轮，由于工作轮不断旋转，气体能连续不断地被甩出去，从而保持了气压机中气体的连续流动。气体因离心作用增加了压力，还可以很大的速度离开工作轮，气体经扩压器逐渐降低了速度，动能转变为静压能，进一步增加了压力。如果一个工作叶轮得到的压力还不够，可通过使多级叶轮串联起来工作的办法来达到对出口压力的要求。级间的串联通过弯通，回流器来实现。这就是离心式压缩机的工作原理。二、基本结构离心式压缩机由转子及定子两大部分组成，结构如图6-1所示。转子包括转轴，固定在轴上的叶轮、轴套、平衡盘、推力盘及联轴节等零部件。定子则有气缸，定位于缸体上的各种隔板以及轴承等零部件。在转子与定子之间需要密封气体之处还设有密封元件。各个部件的作用介绍如下。 1、叶轮叶轮是离心式压缩机中最重要的一个部件，驱动机的机械功即通过此高速回转的叶轮对气体作功而使气体获得能量，它是压缩机中唯一的作功部件，亦称工作轮。叶轮一般是由轮盖、轮盘和叶片组成的闭式叶轮，也有没有轮盖的半开式叶轮。 2、主轴主轴是起支持旋转零件及传递扭矩作用的。根据其结构形式。有阶梯轴及光轴两种，光轴有形状简单，加工方便的特点。 3、平衡盘在多级离心式压缩机中因每级叶轮两侧的气体作用力大小不等，使转子受到一个指向低压端的合力，这个合力即称为轴向力。轴向力对于压缩机的正常运行是有害的，容易引起止推轴承损坏，使转子向一端窜动，导致动件偏移与固定元件之间失去正确的相对位置，情况严重时，转子可能与固定部件碰撞造成事故。平衡盘是利用它两边气体压力差来平衡轴向力的零件。它的一侧压力是末级叶轮盘侧间隙中的压力，另一侧通向大气或进气管，通常平衡盘只平衡一部分轴向力，剩余轴向力由止推轴承承受，在平衡盘的外缘需安装气封，用来防止气体漏出，保持两侧的差压。轴向力的平衡也可以通过叶轮的两面进气和叶轮反向安装来平衡。 4、推力盘由于平衡盘只平衡部分轴向力，其余轴向力通过推力盘传给止推轴承上的止推块，构成力的平衡，推力盘与推力块的接触表面，应做得很光滑，在两者的间隙内要充满合适的润滑油，在正常操作下推力块不致磨损，在离心压缩机起动时，转子会向另一端窜动，为保证转子应有的正常位置，转子需要两面止推定位，其原因是压缩机起动时，各级的气体还未建立，平衡盘二侧的压差还不存在，只要气体流动，转子便会沿着与正常轴向力相反的方向窜动，因此要求转子双面止推，以防止造成事故。 5、联轴器由于离心压缩机具有高速回转、大功率以及运转时难免有一定振动的特点，所用的联轴器既要能够传递大扭矩，又要允许径向及轴向有少许位移，联轴器分齿型联轴器和膜片联轴器，目前常用的都是膜片式联轴器，该联轴器不需要润滑剂，制造容易。 6、机壳机壳也称气缸，对中低压离心式压缩机，一般采用水平中分面机壳，利于装配，上下机壳由定位销定位，即用螺栓连接。对于高压离心式压缩机，则采用圆筒形锻钢机壳，以承受高压。这种结构的端盖是用螺栓和筒型机壳连接的。 7、扩压器气体从叶轮流出时，它仍具有较高的流动速度。为了充分利用这部分速度能，以提高气体的压力，在叶轮后面设置了流通面积逐渐扩大的扩压器。扩压器一般有无叶、叶片、直壁形扩压器等多种形式。 8、弯道在多级离心式压缩机中级与级之间，气体必须拐弯，就采用弯道，弯道是由机壳和隔板构成的弯环形空间。 9、回流器在弯道后面连接的通道就是回流器，回流器的作用是使气流按所需的方向均匀地进入下一级，它由隔板和导流叶片组成。导流叶片通常是圆弧的，可以和气缸铸成一体也可以分开制造，然后用螺栓连接在一起。 10、蜗壳蜗壳的主要目的，是把扩压器后，或叶轮后流出的气体汇集起来引出机器，蜗壳的截面形状有圆形、犁形、梯形和矩形。 11、密封为了减少通过转子与固定元件间的间隙的漏气量，常装有密封。密封分内密封，外密封两种。内密封的作用是防止气体在级间倒流，如轮盖处的轮盖密封，隔板和转子间的隔板密封。外密封是为了减少和杜绝机器内部的气体向外泄露，或外界空气窜入机器内部而设置的，如机器端的密封。离心压缩机中密封种类很多，常用的有以下几种： 1）迷宫密封迷宫密封目前是离心压缩机用得较为普遍的密封装置，用于压缩机的外密封和内密封。迷宫密封的气体流动(见图6-2) ，当气体流过梳齿形迷宫密封片的间隙时，气体经历了一个膨胀过程，压力从P1降至右端的P2，这种膨胀过程是逐步完成的，当气体从密封片的间隙进入密封腔时，由于截面积的突然扩大，气流形成很强的旋涡，使得速度几乎完全消失，密封面两侧的气体存在着压差，密封腔内的压力和间隙处的压力一样，按照气体膨胀的规律来看，随着气体压力的下降，速度应该增加，温度应该下降，但是由于气体在狭小缝隙内的流动是属于节流性质的，此时气体由于压降而获得的动能在密封腔中完全损失掉，而转化为无用的热能，这部分热能转过来又加热气体，从而使得瞬间刚刚随着压力降落下去的温度又上升起来，恢复到压力没有降低时的温度，气流经过随后的每一个密封片和空腔就重复一次上面的过程，一直到压力P2为止。由此可见迷宫密封是利用节流原理，当气体每经过一个齿片，压力就有一次下降，经过一定数量的齿片后就有较大的压降，实质上迷宫密封就是给气体的流动以压差阻力，从而减小气体的通过量。常用的迷宫密封用的较多的有以下几种。平滑形见图6-3，轴作成光轴，密封体上车有梳齿或者镶嵌有齿片，结构简单。图6-3 平滑形迷宫密封曲折形见图6-4，为了增加每个齿片的节流降压效果，发展了曲折型的迷宫密封，密封效果比平滑形好。图6-4 曲折形迷宫密封台阶形见图6-5，这种型式的密封效果也优于平滑形，常用于叶轮轮盖的密封，一般有3~5个密封齿。 2）油膜密封，即浮环密封浮环密封的原理是靠高压密封在浮环与轴套间形成的膜，产生节流降压，阻止高压侧气体流向低压侧，浮环密封既能在环与轴的间隙中形成油膜，环本身又能自由径向浮动。靠高压侧的环叫高压环，低压侧的环叫低压环，这些环可以自由沿径向浮动，但不能转动，密封油压力通常比工艺气压力高0.5Kg/cm2 左右进入密封室，一路经高压环和轴之间的间隙流向高压侧，在间隙中形成油膜，将高压气封住，另一路则由低压环与轴之间的间隙流出，回到油箱，通常低压环有好几只，从而达到密封的目的。浮环密封用钢制成，端面镀锡青铜，环的内侧浇有巴氏合金，以防轴与油环的短时间的接触，巴氏合金作为耐磨材料。浮环密封可以做到完全不泄露，被广泛地用作压缩机的轴封装置。 3）机械密封机械密封装置有时用于小型压缩机轴封上，压缩机用的机械密封与一般泵用的机械密封的不同点，主要是转速高，线速度大，PV值高，摩擦热大和动平衡要求高等。因此，在结构上一般将弹簧及其加荷装置设计成静止式而且转动零件的几何形状力求对称，传动方式不用销子、链等，以减少不平衡质量所引起的离心力的影响，同时从摩擦件和端面比压来看，尽可能采取双端面部分平衡型，其端面宽度要小，摩擦副材料的摩擦系数低，同时还应加强冷却和润滑，以便迅速导出密封面的摩擦热。 4）干气密封随着流体动压机械密封技术的不断完善和发展，其重要的一种密封型式螺旋槽面气体动压密封即干气密封在石化行业得到了广泛的应用。相对于封油浮环密封干气密封具有较多的优点：运行稳定可靠易操作，辅助系统少，大大降低了操作人员维护的工作量，密封消耗的只是少量的氮气，既节能又环保。图6-6所示为螺旋槽面干气密封的示意图。它由动环1、静环2、弹簧4、O形环3、5、8，组装套7及轴6组成。图6-7所示为动环表面精加工出螺纹槽而后研磨、抛光的密封面。一般来讲螺旋槽深度约2.5~10μm，密封环表面平行度要求很高，需小于1μm，螺旋槽形状近似对数螺旋线。如图6-7示，当动环旋转时将密封用的氮气周向吸入螺旋槽内，由外径朝向中心，径向方向朝着密封堰流动，而密封堰起着阻挡气体流向中心的作用，于是气体被压缩引起压力升高，此气体膜层压力企图推开密封，形成要求的气膜。此平衡间隙或膜厚h典型值为3μm。这样，被密封气体压力和弹簧力与气体膜层压力配合好，使气膜具有良好的弹性既气膜刚度高，形成稳定的运转并防止密封面相互接触，同时具有良好刚度的氮气膜可有效的阻止被介质的泄漏。干气密封作用力情况见图6-8在正常运转条件下该密封的闭合力（弹簧和气体作用力）等于开启力（气膜作用力），当受到外力干扰，间隙减小，则气体剪切率增大，螺旋槽开启间隙的效能增加，开启力大于闭合力，恢复到原间隙，若受到外扰间隙增大，则间隙内膜压下降，开启力小于闭合力，密封面合拢恢复到原间隙。 12、轴承离心式压缩机有径向轴承和推力轴承。径向轴承为滑动轴承，它的作用是支持转子使之高速运转，止推轴承则承受转子上剩余轴向力，限制转子的轴向窜动，保持转子在气缸中的轴向位置。 (1)径向轴承径向轴承主要有轴承座、轴承盖、上下两半轴瓦等组成。轴承座：是用来放置轴瓦的，可以与气缸铸在一起，也可以单独铸成后支持在机座上，转子加给轴承的作用力最终都要通过它直接或间接地传给机座和基础。轴承盖：盖在轴瓦上，并与轴瓦保持一定的紧力，以防止轴承跳动，轴承盖用螺栓紧固在轴承座上。轴瓦：用来直接支承轴颈，轴瓦圆表面浇巴氏合金，由于其减摩性好，塑性高，易于浇注和跑合，在离心压缩机中广泛采用。在实际中，为了装卸方便，轴瓦通常是制成上下两半，并用螺栓紧固，目前使用巴氏合金厚度通常在1~2mm。轴瓦在轴承座中的放置有两种：一种是轴瓦固定不动，另一种是活动的，即在轴瓦背面有一个球面，可以在运动中随着主轴挠度的变化自动调节轴瓦的位置，使轴瓦沿整个长度方向受力均匀。润滑油从轴承侧表面的油孔进入轴承，在进入轴承的油路上，安装一个节流孔板，借助于节流孔板直径的改变，就可以调节进入轴承油量的多少，在轴瓦的上半部内有环状油槽，这样使得润滑油能更好地循环，并对轴颈进行冷却。 (2)推力轴承推力轴承与径向轴承一样，也是分上下两半，中分面有定位销，并用螺栓连接，球面壳体与球面座间用定位套筒，防止相对转动，由于是球面支承或可根据轴挠曲程度而自动调节，推力轴承与推力盘一起作用，安装在轴上的推力盘随着轴转动，把轴传来的推力压在若干块静止的推力块上，在推力块工作面上也浇铸一层巴氏合金，推力块厚度误差小于0.01~0.02mm。离心压缩机中广泛采用米切尔式推力轴承和金斯泊雷式轴承离心压缩机在正常工作时，轴向力总是指向低压端，承受这个轴向力的推力块称为主推力块。在压缩机起动时，由于气流的冲力方向指向高压端，这个力使轴向高压端窜动，为了防止轴向高压端窜动，设置了另外的推力块，这种推力块在主推力块的对面，称为副推力块。推力盘与推力块之间留有一定的间隙，以利于油膜的形成，此间隙一般在0.25~0.35mm以内,最主要的是间隙的最大值应当小于固定元件与转动元件之间的最小轴向间隙,这样才能避免动、静件相碰。润滑油从球面下部进油口进入球面壳体，再分两路，一路经中分面进入径向轴承，另一路经两组斜孔通向推力轴承，进推力轴承的油一部分进入主推力块，另一部分进入副推力块。第三节离心压缩机的调节离心式压缩机的工况点都表现在其特性曲线上，而且压力与流量是一一对应的。但究竟将稳定在哪一工况点工作，则要与压缩机的管网系统联合决定。压缩机在一定的管网状态下有一定的稳定工况点，而当管网状态改变，压缩机的工况也将随之改变。一、管网特性曲线所谓管网，一般是指与压缩机连接的进气管路，排气管路以及这些管路上的附件及设备的总称。但对离心式压缩机来说，管网只是指压缩机后面的管路及全部装置。因为这样规定后，在研究压缩机与其管网的关系时就可以避开压缩机的进气条件将随工况变化的问题，使问题得到简化。图5-6-8表示压缩机与排气系统中第一个设备相连的示意图，排气管上有调整阀门。为了把气体送入内压力为Pr的设备去，管网始端的压力（称为压缩机出口的背压）Pe为： Pe=Pr＋△P=Pr＋AQ2 （1）式中△P包括管网中的摩擦损失和局部阻力损失，A为总阻力损失的计算系数。 Q 图6-9 管网性能曲线将式（1）表示在图6-9上，即为一条二次曲线，它是管网端压与进气量的关系曲线，称为管网性能曲线。管网性能曲线实际上相当于管网的阻力曲线，此曲线的形状与容器的压力及通过管路的阻力有关。当从压缩机到容器的管网很短、阀门全开，因而阻力损失很小时，管网特性曲线几乎是一水平线如线1。当管路很长或阀门关小时，阻力损失增大，管网性能曲线的斜率增加，于是变成线2所示。阀门开度愈小，曲线变得愈陡，如线3。如果容器中压力下降，则管网性能曲线将向下平移；当Pr为常压时，管网性能曲线就是线4，可见管网的性能曲线是随管网的压力和阻力的变化而变化的，二、离心压缩机的工作点当离心压缩机向管网中输送气体时，如果气体流量和排出压力都相当稳定（即波动甚小），这就是表明压缩机和管网的性能协调，处于稳定操作状态。这个稳定工作点具有两个条件：一是压缩机的排气量等于管网的进气量；二是压缩机提供的排压等于管网需要的端压。所以这个稳定工作点一定是压缩机性能曲线和管网性能曲线交点，因为这个交点符合上述两个相关条件。为了便于说明，把容积流量折算为质量流量G。图6-10中线1为压缩机性能曲线，线2为管网性能曲线，两者的交点为A点。假设压缩机不是在A点而是在某点A1工况下工作，由于在这种情况下，压缩机的流量G1大于A点工况下的G0，在流量为G1的情况下管网要求端压为PB1，比压缩机能提供的压力PA1还大△P，这时压缩机只能自动减量（减小气体的动能，以弥补压能的不足）；随着气量的减小，其排气压力逐渐上升，直到回到A工况点。假设不是回到工况点A而是达到工况点A2，这时压缩机提供的排气压力大于管网需要的压力，压缩机流量将会自动增加，同时排气压力则随之降低，直到和管网压力相等才稳定，这就证明只有两曲线的交点A才是压缩机的稳定工况点。图6-10 离心压缩机的稳定工况点三、最大流量工况及喘振工况 1、最大流量工况当压缩机流量达到最大时的工况为最大流量工况。造成这种工况有两种可能：一是级中流道中某喉部处气流达到临界状态，这时气体的容积流量已是最大值，任凭压缩机背压再降低，流量也不可能再增加，这种情况称为“阻塞”工况。另一种情况是流道内并未达到临界状态，即尚未出现“阻塞”工况，但压缩机在偌大的流量下，机内流动损失很大，所能提供的排气压力很小，几乎接近零能头，仅够用来克服排气管的流动阻力以维持这样大的流量，这也是压缩机的最大流量工况。 2、喘振工况离心压缩机最小流量时的工况为喘振工况。如图6-10所示，线1为带驼峰形的离心压缩机P-G特性曲线，A3点为峰值点，当离心式气压机的流量减少到使气压机工作于特性曲线A3点时，如果因某种原因压缩机的流量进一步下降，就会使气压机的出口压力下降，但是管路与系统的容积较大，而且气体有可压缩性，故管网中的压力不能立即下降，仍大于压缩机的排压，就会出现气体倒流入机器内。气压机由于补充了流量，又使出口压力升高，直到出口压力高于管网压力后，就又排出气体到系统中。这样气压机工作在A3点左侧时造成气体在机内反复流动振荡，造成流量和出口压力强烈波动，即所谓的喘振现象。当压缩机发生喘振时，排出压力大幅度脉动，气体忽进忽出，出现周期性的吼声以及机器的强烈振动。如不及时采取措施加以解决，压缩机的轴承及密封必将首先遭到破坏，严重时甚至发生转子与固定元件相互碰擦，造成恶性事故。A3点所对应的工况就是压缩机的最小流量工况。出现喘振的原因是压缩机的流量过小，小于压缩机的最小流量，管网的压力高于压缩机所提供的排压，造成气体倒流，产生大幅度的气流脉动。防喘振的原理就是针对着引起喘振的原因，在喘振将要发生时，立即设法把压缩机的流量加大。 3、喘振实例分析当压缩机的性能曲线与管网性能曲线两者或两者之一发生变化时，交点就要变动，也就是说压缩机的工况将有变化，从而出现变工况操作。离心压缩机的特性曲线（ε-Q）与压缩机的转速、介质的性质及进气状态有关。性能曲线的变化如图5-6-11所示。图6-11 性能曲线的变化离心压缩机的变工况有时并不是在人们有意识的直接控制下（例如调节阀门等）发生的，而是间接地接受到生产系统乃至驱动机的意外干扰而发生。化工厂离心式压缩机经常发生意料之外的喘振。举例如下。图6-12 离心压缩机性能变化造成喘振的情况 a、某压缩机原来进气温度为20℃，工作点在A点（见图6-12a），因生产中冷却器出了故障，使来气温度剧增到60℃，这时压缩机突然出现了喘振。究其原因，就是因为进气温度升高，使压缩机的性能曲线下移，由线1下降为1’，而管网性能曲线未变，压缩机的工作点变到A’点，此点如果落在喘振限上，就会出现喘振。 b、某压缩机原在图6-12b所示的A点正常运行，后来由于某种原因，进气管被异物堵塞而出现了喘振。分析其原因就是因为进气管被堵，压缩机进气压力从Pj下降为Pj’使机器性能曲线下降到1’线，管网性能曲线无变化，于是工作点变到A’，落入喘振限所致。 c、某压缩机原在转速为n1下正常运行，工况点为A点（见图6-12C）。后来因为生产中高压蒸汽供应不足，作为驱动机的蒸汽轮机的转速下降到n2，这时压缩机的工作点A’落到喘振区，因此产生喘振。此外，还有因为气体分子量改变而导致喘振的事例。以上几种情况都是因压缩机性能曲线下移而导致喘振的，管网性能并未改变。有时候则是因为管网性能曲线发生变化（例如曲线上移或变陡）而造成喘振。图6-13 管网性能变化造成喘振的情况某压缩机原在A’点工作(见图6-13),后来因为生产系统出现不稳定,管网中压力大幅度上升，管网性能曲线由2上移到线2’（此时压缩机的性能曲线未变），于是压缩机出现了喘振。还有一种类似情况就是当把排气管阀门关得太小时，管网性能曲线变陡，一旦使压缩机的工作点落入喘振区，喘振就突然发生。当某种原因使压缩机和管网的性能都发生变化时，只要最终结果是两曲线的交点落在喘振区内，就会突然出现喘振。譬如说在离心压缩机开车过程（升速和升压）和停车过程（降速和降压）中，两种性能曲线都在逐渐变化，改变转速就是改变压缩机性能曲线，使系统中升压或降压就是改变管网性能曲线。在操作中必须随时注意使两者协调变化，才能保证压缩机总在稳定工况区内工作。四、离心压缩机的工况的调节压缩机调节的实质就是改变压缩机的工况点，所用的方法从原理上讲就是设法改变压缩机的性能曲线或者改变管网性能曲线两种。具体地说有以下几种调节方式： a、出口节流调节，即在压缩机出口安装调节阀，通过调节调节阀的开度，来改变管路性能曲线，改变压缩机的工作点，进行流量调节。出口节流的调节方法是人为的增加出口阻力来调节流量，是不经济的方法，尤其当压缩机性能曲线较陡而且调节的流量（或者压力）又较大时，这种调节方法的缺点更为突出，目前除了风机及小型鼓风机使用外，压缩机很少采用这种调节方法。 b、进口节流调节，既在压缩机进口管上安装调节阀，通过入口调节阀来调节进气压力。进气压力的降低直接影响到压缩机排气压力，使压缩机性能曲线下移，所以进口调节的结果实际上是改变了压缩机的性能曲线，达到调节流量的目的。和出口节流法相比，进口节流调节的经济性较好，据有关资料介绍，对某压缩机进行测试表明：在流量变化为60～80 %的范围内，进口节流比出口节流节省功率约为4～5%。所以这是一种比较简单而常用的调节方法。但也还是存在一定的节流损失以及工况改变后对压缩机本身效率有些影响。进口节流法还有个优点就是：关小进口阀，会使压缩机性能曲线向小流量区移动，因而可使压缩机在更小的流量工况下工作，不易造成喘振。 c、改变转速调节。当压缩机转速改变时，其性能曲线也有相应的改变，所以可用这个方法来改变工况点，以满足生产上的调节要求。离心压缩机的能量头近似正比于n2，所以用转速调节方法可以得到相当大的调节范围。变转速调节并不引起其他附加损失，只是调节后的新工况点不一定是最高效率点导致效率有些降低而已。所以从节能角度考虑，这是一种经济的调节方法。改变转速调节法不需要改变压缩机本身的结构，只是要考虑到增加转速后转子的强度、临界转速以及轴承的寿命等问题。但是这种方法要求驱动机必须是可调速的。第四节离心式压缩机组的开停车一、压缩机组运行前的准备与检查 1、驱动机及齿轮变速器应进行单独试车和串联试车，并经验收合格达到完好备用状态。装好驱动机、齿轮变速器和压缩机之间的联轴器，并复测转子之间的对中，使之完全符合要求。 2、机组油系统清洗调整已合格，油质化验合乎要求，储油量适中。检查主油箱、油过滤器、油冷却器，油箱油位不足则应加油。检查油温若低于24℃，则应使用加热器，使油温达到24℃以上。油冷却器和油过滤器也应充满油，放出空气，油冷却器与过滤器的切换位置应切换到需要投用的一侧。检查主油泵和辅助油泵，确认工作正常，转向正确。油温度计、压力表应当齐全，量程合格，工作正常。用干燥的氮气充入蓄压器中，使蓄压器内气体压力保持在规定数值之内。调整油路系统各处油压，达到设计要求。检查油系统各种联锁装置运行正常，确保机组的安全。 3、压缩机各入口滤网应干净无损坏，入口过滤器滤件已换新，过滤器合格。 4、压缩机缸体及管道排液阀门已打开，排尽冷凝后关小，待充气后关闭。 5、压缩机各段中间冷却器引水建立冷却水循环，排尽空气并投入运行。 6、工艺管道系统应完好，盲板已全部拆除并已复位，不允许由于管路的膨胀收缩和振动以后重量影响到气缸本体。 7、将工艺气体管道上的阀门按起动要求调到一定的位置，一般压缩机的进出口阀门应关闭，防喘振用的回流阀或放空阀应全开，通工艺系统的出口阀也应全闭。各类阀门的开关应灵活准确，无卡涩。 8、确认压缩机管道及附属设备上的安全阀和防爆板已装备齐全，安全阀调校整定，符合要求，防爆板规格符合要求。 9、压缩机及其附属机械上的仪表装设齐全，量程、温度、压力及精确度等级均符合要求，重要仪表应有校验合格证明书。检查电气线路和仪表空气系统是否完好。仪表阀门应灵活准确，自动控制保安系统经检验合格，确保动作准确无误。 10、机组所有联锁已进行试验调整，各整定值皆已符合要求。防喘振保护控制系统已调校试验合格，各放空阀、防喘回流阀应开关迅速，无卡涩。 11、根据分析确认压缩机出入阀门前后的工艺系统内的气体成分已符合设计要求或用氮气置换合格。 12、盘车检查机组转子能否顺利转动，不得有摩擦和卡涩现象。二、汽轮机驱动机组的开停车汽轮机驱动离心式压缩机组的系统结构较为复杂，汽轮机又是一种高温高速运转的热力机械，其起动开停车及操作较为复杂而缓慢，机组安装和检修完毕后也需要进行试运转，按专业规程的规定首先进行汽轮机的单体试运，进行必要的凋整与试验。验收合格后再与齿轮变速器相联，进行串联空负荷运转。完成试运项目并验收合格后才能与压缩机串联在—起进行试运和开停车正常运行，该类机组的开停车运行要点如下。 1、油系统的起动压缩机的起动与其他动力装置相仿，主机末开，辅机先行，在接通各种外来能源后(如电、仪表空气、冷却水和蒸汽等）先让油系统投入运行。—般油系统已完全准备好，处于随时能够起动开车的状态。油温若低则应加热直到合格为止。油系统投入运行后，把各部分油压调整到规定值，然后进行如下操作：检查辅助油泵的自动起动情况；检查轴承回油情况，看油流是否正常；检查油过滤器的油压降，灌满润滑油油箱；检查高位油箱油位，应在液位控制器控制的最高液位和最低液位之间。 2、气体置换被压缩介质为易燃、易爆气体时，油系统正常运行后，开车之前必须进行气体置换，首先用氮气将压缩机系统设备管道内的空气置换出去。然后再用压缩介质将氮气置换干净，使之符合设计所要求的气体组分，这种两步置换的主要程序是： ①关闭压缩机出、入口阀，通过压缩机的管道、分液罐、缓冲罐和压缩机缸体的排放接头，充入压力一般为0.3～0.6MPa(表)的氮气，如果条件许可，必要时可开启压缩机入口阀，使压缩机和工艺系统同时置换。 ②待压缩机系统已充满氮气并有一定压力时，打开压缩机管道和缸体排放阀排放氮气卸压，此时必须保证系统内压力始终大于大气压力，以免空气漏入系统。然后再关排放阀向系统内充入氮气，如此反复进行，直到系统内各处采样分析气体含氧量小于0.5％为止。 ③氮气压力稳定后，在引入压缩介质前应及时投入密封系统，并正常运行。 ④检查工艺系统置换情况，合格后验收。气体置换时必须注意： ①在正式引入工艺气体之前，压缩机油系统联锁调试工作应全部完成，各项试验结果均应符合设计要求。 ②对入口气体压力较高的压缩机，开启入口阀置换时应特别缓慢，严禁气体流动使转子旋转。 ③压缩机干气密封不漏气，各系统管道不漏，如发现泄漏要及时查明原因并设法消除。 3、压缩机的起动离心式压缩机组做好一切准备，并经检查验收合格之后，才能按规程规定的程序开车。对汽轮机驱动的离心式压缩机来讲，起动后转速是由低到高逐步上升的，不存在电动机驱动的那样由于升速过快而产生超负荷问题，所以一般是将入口阀全开，防喘振用的回流阀或放空阀全开。按照有关工艺的要求进行准备后，全部仪表、联锁投入使用，中间冷却器通水畅通。一切准备就绪之后，首先按照汽轮机运行规程的规定进行暖管、盘车、冲动转子和暖机。在500～1000r／min下暖机稳定运行半小时，全面检查机组，包括润滑油系统的油温、油压，特别是轴承油温度；检查调节动力油系统、真空系统、汽轮机汽封系统、蒸汽系统以及压缩机各段进、出口气体的温度、压力，有无异常声响。如一切正常，汽轮机暖机达到要求，润滑油油箱油温已达到32℃以上时，则可以开始升速。油温达到40℃时，可停止给油加热，并使油冷器通冷却水。机组按规定的升速曲线升速。升速过程中，要注意不得在靠近任何一个转子的临界转速的±10％转速范围内停留。通过临界转速时升速要快，一般以每分钟升高设计转速的20％左右为宜。通过临界转速时，要严密注意机组的振动情况。在离开临界转速范围之后可按每分钟升高设计转速的7％进行。从低速的500～1000r／min到正常运行转速，中间应分阶段作适当的停留，以避免因蒸汽负荷变化太快而使蒸汽管网压力波动，同时还便于对机组运行情况进行俭查，一切正常时才可继续升速，直到调速器起作用的最低转速(一般为设计转速的85％左右)。 4、压缩机的升压压缩机在运转后，压缩机的排气进行放空或打回流，此时排气压力很低，并且没有向工艺管网输送气体，转速也不高。这时压缩机处于空负荷，或者确切点说，是属于低负荷运行。长时间轻负荷运行，无论对汽轮机和压缩机都是不利的。对汽轮机组来说，长时间低负荷运行，会加速汽轮机调节汽阀的磨损；低转速时汽轮机可以达到很高的扭矩。如果流经压缩机重量流量很大，机组的轴可能产生过大的应力；此外，长时间低压运行也影响压缩机的效率，对密封系统也有不利影响。因此在机组稳定、正常运行后，适时地进行升压加负荷是非常必要的。升压一般应当在汽轮机调速器已投入工作，达到正常转速后开始。压缩机升压(加负荷)可以通过增加转速和关小直到关死放空阀或旁通回流阀门来达到，但是这种操作必须小心谨慎，不能操作过快、过急，以免发生喘振。压缩机升压时需要注意几个问题： ①压缩机的升压，有的先采用关闭放空阀来达到，有的采用关闭旁通阀来达到，有的机组放空阀还不止一个。压缩机在起动时这些放空阀或旁通阀是开着的，为了提高出口压力，可以逐渐关闭放空阀或旁通阀。关阀升压过程中要密切注意喘振，发现喘振迹象时，要及时开大阀门，出口放空阀门全关后，逐渐打开流量控制阀，此时流量主要由流量控制阀来控制。当放空阀全关后，使防喘振流量控制阀投入自动控制。逐渐关小流量控制阀，压缩机出口压力升到规定值。关阀过程中，同样需要注意避免喘振。如果通过阀门调节，压力不能达到预定数值，则需将汽轮机升速，升速不可太猛过快，以防止发生压缩机的喘振。 ②升压的操作程序的总原则是在每一级压缩机内，避免出口压力低于进口压力，并防止运行点落入喘振区。对各机组应当确定关闭各放空阀和旁路阀的正确顺序和操作的渐变度。压缩机的出口阀只有在正常转速下，压缩机管路的压力等于或稍高于管网系统内的压力时才可以打开，向管网输送气体。 ③升压时要注意控制中间冷却器的水量，使各段入口气温保持在规定数值。 ④升压后将防喘振自动控制阀拨到“自动”位置。要特别注意压缩机绝对不允许在喘振的状态下运行，压缩机的喘振迹象可以从压缩机发生强烈振动、吼声以及出口的压力和流量的严重的波动中看出来。如果发现喘振迹象应当打开放空阀或旁通阀，直到压力和流量达到稳定为止。 5、压缩机防喘振试验为了安全起见，在压缩机并入工艺管网之前，对防喘振自动装置应当进行试验，检查其动作是否可靠，尤其是第一次起动时必须进行这种试验。在试验之前，应研究—下压缩机的特性线，查看—下正在运行的转速下，该压缩机的喘振流量是多少，目前正在运转的流量是多少。压缩机没有发生喘振，当然输送的流量是大于喘振流量。然后改变防喘振流量控制阀的整定值，将流量控制整定值调整到正在运行的流量，这时防喘自动放空阀或回流阀应当自动打开。如果未能打开，则说明自动防喘系统发生故障，要及时检查排除。在试验时千万要注意，不要使压缩机发生喘振。 6、压缩机的保压与并网送气当汽轮机达到调速器工作转速后，压缩机升压将出口压力调整到规定压力，压缩机组通过检查确认一切正常，工作平稳，这时可通知主控制室，准备向系统进行导气，即工艺部门压缩机出口管线高压气体导入到各用气部位。当压缩机出口压力大于工艺系统压力，并接到导气指令后，才可逐步缓慢地打开压缩机出口阀向系统送气，以免因系统无压或压力太大而使压缩机运转状况发生突然变化。当各用气部位将压缩机出口管线中气体导入各工艺系统时，随着导气量的增加，势必引起压缩机出口压力的降低。因此在导气的同时，压缩机必须进行“保压”，即通过流量调节，保持出口压力的稳定。导气和保压调整流量时，必须注意防止喘振。在调整之前，应当记住喘振流量，使调整流量不要靠近喘振流量；调整过程中应注意机组动静，当发现有喘振迹象时，应及时加大放空流量或回流流量，防止喘振。如果通过流量调节还不能达到规定出口压力时，此时汽轮机必须升速。在工艺系统正常供气的运行条件下，所有防喘振用的回流阀或放空阀应全关。只有当减量生产而又要维持原来的压强时，在不得已情况下才允许稍开一点回流阀或放空阀，以保持压缩机的功率消耗控制在最低水平。进入正常生产后，一切手控操作应切换到自动控制，同时应按时对机组各部分的运行情况进行检查，特别要注意轴承的温度或轴承回油温度，如有不正常应及时处理。要经常注意压缩机出口、入口气体参数的变化，并对机组加以相应的调节，以避免发生喘振。 7、运行中例行检查机组在正常运行时，对机器要进行定期的检查，一些非仪表自动记录的数据操作者应在机器数据记录纸上记上，以便掌握机器在运行过程中的全部情况，对比分析，帮助了解性能，发现问题及时处理。压缩机组在正常速度下运行时，—般要作如下的检查： ①汽轮机进汽压力和温度； ②抽汽流量、温度和压力； ③冷凝器真空度； ④油箱油位； ⑤油温在规定范围内； ⑥油压(包括油泵出口油压、过滤器的油压力降、滑油总管油压、轴承油压、以及干气密封的氮气压力)； ⑦回油管内的油流情况(定期从主油箱中取样进行分析)； ⑧压缩机的轴向推力、转子的轴向位移和机组的振动水平； ⑨压缩机各段进口和出口气体的温度和压力以及冷却器进出口水温。 8、压缩机的停机压缩机组的停机有两种，—种是计划停机，即正常停机，由手动操作停机；另一种是紧急停机，即事故停机，是由于保安系统动作而自动停机，或者手动“打闸”进行紧急停机。计划停机的操作要点及程序是： ①接到停机通知后，将流量自动控制阀拨到“手动”位置，利用主控制室控制系统或现场打开各段旁通阀或放空阀，关闭出口阀，使压缩机与工艺系统切断，全部进行自我循环。 ②从主控制室或者在现场使汽轮机减速，直到调速器的最低转速。在降低负荷的同时进行缓慢降速，避免压缩机喘振。 ③根据汽轮机停机要求和程序，进行汽轮机的停机。 ④润滑油泵和密封油泵，应在机组完全停运并冷却之后停运。 ⑤根据规程的规定可以关闭压缩机的进口阀门，则应关上；如果需要阀门开着，并且处在压力状态下，则密封系统务必保持运转。 ⑥润滑油泵和密封油泵必须维持运转，直到压缩机机壳出口端温度降到20℃以下。检查润滑油温度，调整油冷器水量，使出口油温保持在50℃左右。 ⑦停车后将压缩机机壳及中间冷却器排放阀门打开，关闭中间冷器进水阀门。压缩机机壳上的所有排放阀或丝堵在停机后都应打开，以排除冷凝液，直到下次开车之前再关上。 ⑧如果压缩机停机后，压缩机内仍存留部分剩余压力的话，密封系统要继续维持运转，密封油油箱加热盘管应继续加热，高位油槽和密封油收集器应当保持稳定。如果周围环境温度降到5℃以下时，某些管路系统，应对系统的伴管进行供热保温。三、压缩机的防反转压缩机停车后要严禁发生反转。当压缩机转子静止后，此时管路当中尚残存很大容量的工艺气体，并具有一定的压力，而此时压缩机转子停止转动，压缩机内压力低于管路压力。这时如果压缩机出口管路上没有安装逆止阀门或者逆止阀门距压缩机出口很远的话，管路中的气体便会倒流，使压缩机发生反转，同时也带动汽轮机或电动机及齿轮变速器等转子反转。压缩机组转子发生反转会破坏轴承的正常润滑，使止推轴承受力状况发生改变，甚至会造成止推轴承的损失，干气密封也会因为压缩机的倒转而损坏。为了避免压缩机发生反转，应当注意几个问题： ①压缩机出口管路上一定要设置逆止阀门，并且尽可能安装在靠近出口法兰的地方，使逆止阀距离压缩机出口距离尽量减小，从而使这段管路中气体容量减到最小，不致造成反转。 ②根据各机组情况，安设放空阀、排气阀或再循环管线，在停机时要及时打开这些阀门，将压缩机出口高压气体排除，以减少管路中贮存的气体容量。 ③系统内的气体在压缩机停机时可能发生倒灌，高压、高温气体倒灌回压缩机，不仅能引起压缩机倒转，而且还会烧坏轴承和密封。由于气体倒灌在国内造成事故较多，非常值得注意！为了切实防止上述事故的发生，在降速、停机之前必须做好下列各项工作： ①打开放空阀或回流阀，使气体放空或者回流。 ②切实关好系统管路的逆止阀。做好上述工作后，进行逐渐降速、停机。四、压缩机在封闭回路下的操作由于压缩机的某种特殊需要，可能在封闭回路下进行操作。在封闭回路下用空气、氧气和含氧气的气体进行操作时是危险的，很容易引起爆炸。因此不允许利用这些气体做为介质在封闭回路中操作。气体燃烧、爆炸，一般需要具备三个条件，即燃料、助燃剂和热量。热量的产生是气体经过压缩后，随着压力的升高而温度显著升高；对气体所加的压缩功转换成热量，蕴藏在气体之中，这是不可避免的。光有热量没有燃料和助燃剂也不会引起燃烧、爆炸。如果压缩介质是空气、氧气或含有氧的气体，这就提供了助燃条件。燃料一般是油，即漏入汽缸与介质接触的润滑油、密封油或安装、检修时残留的油质。这些因素凑在一起就很容易引起燃烧、爆炸。为了避免燃烧、爆炸必须将构成燃烧、爆炸三因素---氧、油和热量因素中设法消除一个因素，而热量是不可能消除的，所以只好设法消除油和氧了。为了防止爆炸，决不允许用空气或其他含有氧的气体在压缩机封闭网路内进行操作。如果由于某种需要(例如检查、试车等)，确实必须采用封闭回路运行的活，应当根据需要的分子量采用惰性气体(如氦)、氮或二氧化碳等。防止油进入压缩机与气体接触，也是防止爆炸的重要措施。要保证压缩机内部零件和联结管线的清洁，确保无油是很重要的。这对压缩含氧的气体介质尤其重要。压缩机密封系统投入运转之前，润滑油不要通过轴承；在密封系统停运之前，应先停润滑油泵；密封系统压力不足时，压缩机应当自动停车。以上只是概要介绍，有关具体注意事项应遵照有关专门规定。五、压缩机的喘振与防喘振离心式压缩机运行中一个特殊现象就是喘振，防止喘振是压缩机运行中极其重要的问题，许多事实证明，压缩机的大量事故都与喘振有关。喘振所以能造成极大的危害，是因为在喘振时气流产生强烈的往复脉冲，来回冲击压缩机转子及其他部件；气流强烈的无规律的振荡引起机组强烈振动，从而造成各种严重后果。喘振曾经造成转子大轴弯曲；密封损坏，造成严重的漏气、漏油；喘振使轴向推力增大，烧毁止推轴承；破坏对中与安装质量，使振动加剧；强烈的振动可造成仪表失灵；严重持久的喘振可使转子与静止部分相撞、主轴和隔板断裂，甚至整个压缩机报废，这在国外已经发生过，喘振在运行中是必须时刻提防的问题。 1、喘振的迹象在运行中，压缩机发生喘振的迹象，一般是首先流量大幅度下降，压缩机排气量显著降低，出口压力波动，压力表的指针来回摆动，机组发生强烈振动并伴有间断的低沉的吼声，好象人在干咳一般。判断喘振除凭人的感觉之外，还可以根据仪表和运行参数配合性能曲线查出。 2、喘振发生的条件根据喘振的原理可知，喘振在下述条件下发生： ①在流量减小时，流量降到该转速下的喘振流量时发生。压缩机特性决定了在转速一定的条件下，一定的流量对应于—定的出口压力或升压比，并且在一定的转速下存在一个极限流量——喘振流量。当压缩机运行中实际流量低于这个喘振流量时压缩机便不能稳定运行，发生喘振。这些流量、出口压力、转速和喘振流量的综合关系构成压缩机的特性线，也叫性能曲线。在一定转速下使流量大于喘振流量就不会发生喘振。 ②管网系统内气体的压力大于一定转速下对应的最高压力时，发生喘振。如果压缩机与系统管网联合运行，当系统压力大大高出压缩机在该转速下运行对应的极限压力时，系统内高压气体便在压缩机出口形成很高的“背压”，使压缩机出口阻塞，流量减少，甚至管网气体倒流；入口气源减少或切断，如压缩机当供气不足，压缩机没有补充气源等。所有这些情况如不及时发现并及时调节，压缩机都可能发生喘振。 ③机械部件损坏脱落时可能发生喘振。机械密封、平衡盘密封、O形环等部件安装不全，安装位置不准或者脱落，会形成各级之间或各段之间串气，可能引起喘振；过滤器阻力太大，逆止阀失效或破坏，也都会引起喘振。 ④操作中，升速升压过快，降速之前未能首先降压可能导致喘振。升速、升压要缓慢均匀，降速之前应先采取卸压措施，如放空、回流等，以免转速降低后，气流倒灌。 ⑤工况改变，运行点落入喘振区。工况变化，如改变转速、流量、压力之前，未查看特性曲线，使压缩机运行点落入喘振区。 ⑥正常运行时，防喘系统未投自动。当外界因素变化时，如蒸汽压力下降或汽量波动；汽轮机转速下降而防喘系统来不及手动调节；或来气中断等；由于未用自动防喘装置可能造成喘振。 ⑦介质状态变化。喘振发生的可能与气体介质状态有很大关系，因为气体的状态影响流量，从而也影响喘振流量，当然影响喘振，例如进气温度、进气压力、气体成分即分子量等对喘振都有影响。当转速不变，出口压力不变时，气体入口温度增加容易发生喘振；当转速一定，进气压力越高则喘振流量也越大，当进气压力一定，出口压力一定，转速不变，气体分子量减少很多时，容易发生喘振。 3、在运行中造成喘振的原因 ①系统压力超高。造成这种情况的原因有压缩机的紧急停机，气体未进行放空或回流；出口管路上单向逆止阀门动作不灵或关闭不严；或者单向阀门距离压缩机出口太远，阀门前气体容量很大，系统突然减量，压缩机来不及调节，防喘系统未投自动等。 ②吸入流量不足。由于外界原因使吸入量减少到喘振流量以下。而转速未变，使压缩机进入喘振区引起喘振，压缩机入口过滤器阻塞，阻力太大，而压缩机转速未能调节；滤芯过脏，或冬天结冰时都可能发生这种情况。 4、防止与消除喘振的方法防止与消除喘振的根本措施是设法增加压缩机的入口气体流量，对一般无毒、不危险气体如空气、二氧化碳等可采用放空；对天然气、合成气和氨气等气体可采取回流循环。采用上述方法后可使流经压缩机的气体流量增加，消除喘振；但压力随之降低，造成功率浪费，经济性下降。如果系统需要维持等压的话，放空或回流之后应提升转速，使排出压力达到原有水平。在升压前和降速、停机前，应当将放空阀或回流阀预先打开，以降低背压，增加流量，防止喘振。还应根据压缩机性能曲线，控制防喘裕度，防喘系统在正常运行时应当投入自动。升速、升压之前一定要事先查好性能曲线，选好下一步的运行工况点，根据防喘振安全裕度来控制升压、升速。防喘安全裕度就是在一定工作转速下，正常工作流量与该转速下喘振流量之比值，一般正常工作流量应比喘振流量大1．05～1．3倍。裕度太大，虽然不易喘振，但压力下降很多，浪费很大，经济性下降。在实际运行中，最好将防喘阀门(回流控制阀门)的整定值，根据防喘裕度来整定，太大则不经济，太小又不安全。防喘系统根据安全裕度整定好以后，在正常运行时防喘阀门应当关闭，并投入自动，这样既安全又经济。有的机组防喘振装置不投自动，而用手动，恐怕发生喘振而不敢关严防喘振阀门，正常运行时有大量气体回流或放空，这既不经济又不安全，因为发生喘振时用手动操作是来不及的，结果不能防止喘振。在升压和变速时，要强调“升压必先升速，降速必先降压”的原则。压缩机升压时应当在汽轮机调速器投入工作后进行；升压之前查好性能曲线，确定应该达到的转速，升到该转速后再提升压力；压缩机降速应当在防喘阀门安排妥当后再开始；升速、升压不能过猛过快；降速降压也应缓慢、均匀。防喘振阀门开启和关闭必须缓慢、交替，操作不要太猛，避免轴位移过大，轴向推力和振动加剧。如果压缩机组有两个以上的防喘振阀门，在开或关时应当交替进行，以使各缸的压力均匀变化，这对各缸受力、防喘和密封系统的协调都有好处。第五节离心压缩机的事故处理离心式压缩机的性能受吸入压力、吸入温度、吸入流量，进气分子量组成和原动机的转速和控制特性的影响。一般多种原因相互影响发生故障或事故的情况最为常见，现将常见的故障可能的原因和处理措施，列于下面表中。 1、压缩机性能达不到要求可能的原因处理措施 ①设计错误审查原始设计，检查技术参数是否符合要求，发现问题应与卖方和制造厂家交涉，采取补救措施 ②制造错误检查原设计及制造工艺要求，检查材质及其加工精度，发现问题及时与卖方和制造厂家交涉 ③气体性能差异检查气体的各种性能参数，如与原设计的气体性能相差太大，必然影响压缩机的性能指标 ④运行条件变化应查明变化原因 ⑤沉积夹杂物检查在气体流道和叶轮以及气缸中是否有夹杂物、如有则应清除 ⑥间隙过大检查各部间隙，不符合要求者必须调整 2、压缩机流量和排出压力不足可能的原因处理措施 ①通流量有问题将排气压力与流量同压缩机特性曲线相比较、研究，看是否符合，以便发现问题 ②压缩机逆转检查旋转方向，应与压缩机壳体上的箭头标志方向相一致 ③吸气压力低和说明书对照，查明原因 ④分子量不符检查实际气体的分子量和化学成分的组成，和说明书的规定数值对照，如果实际分子量比规定值为小，则排气压力就不足 ⑤运行转速低检查运行转速，与说明书对照。如转速低，应提升原动机转速 ⑥自排气侧向吸气侧的循环量增大检查循环气量，检查外部配管，检查循环气阀开度，循环量太大时应调整 ⑦压力计或流量计故障检查各计量仪表，发现问题应进行调校、修理或更换 3、排出压力波动可能的原因处理措施 ①流量过小增大流量，必要时在排出管安上旁通管补充流量 ②流量调节阀有病检查流量调节阀，发现问题及时解决 4、压缩机起动时流量、压力为零可能的原因处理措施 ①转动系统有毛病，如叶轮键、连结轴等装错或未装拆开检查，并修复有关部件 ②吸气阀和排气阀关闭检查阀门，并正确打开到适当位置 5、流量降低可能的原因．处理措施 ①进口导叶位置不当检查进口导叶及其定位器是否正常，特别是检查进口导叶的实际位置是否与指示器读数一致，如有不当，应重新调整进口导叶和定位器 ②防喘阀及放空阀不正常检查防喘振的传感器及放空阀是否正常，如有不当应校正调整，使之工作平稳，无振动摆振，防止漏气 ③压缩机喘振检查压缩机是否喘振，流量是否足以使压缩机脱离喘振区，特别是要使每级进口温度都正常 ④密封间隙过大按规定调整密封间隙或更换密封 ⑤进口过滤器堵塞检查进口压力，注意气体过滤器是否堵塞，清洗过滤器 6、气体温度高可能的原因处理措施 ①冷却水量不足检查冷却水流量、压力和温度是否正常，重新调整水压、水温 ②冷却器冷却能力下降检查冷却水量，要与冷却器管中的水流速应小于2m／s ③冷却管表面积污垢检查冷却器温差，看冷却管是否由于结垢而使冷却效果下降，清洗冷却器管子 ④冷却管破裂或管子与管板间的配合松动堵塞已损坏管子的两端或用胀管器将松动的管端胀紧 ⑤冷却器水侧通道积有气泡检查冷却器水侧通道是否有气泡产生，打开放气阀把气体排出 ⑥运行点过分偏离设计点检查实际运行点是否过分偏离规定的操作点，调整运行工况 7、压缩机的异常振动和异常噪音可能的原因处理措施 ①机组找正精度被破坏，不对中检查机组振动情况，轴向振幅大，振动频率与转速相同，有时为其2倍、3倍……卸下联轴器，使原动机单独转动，如果原动机无异常振动，则可能为不对中，应重新找正 ②转子不平衡检查振动情况，若径向振幅大，振动频率为n，振幅与不平衡量及n2成正比；此时应检查转子，看是否有污垢或破损，必要时转子重新动平衡 ③转子叶轮摩擦与损坏检查转子叶轮，看有无摩擦和损坏，必要时进行修复与更换 ④主轴弯曲检查主轴是否弯曲，必要时进行校正直轴 ⑤联轴器的故障或不于衡检查联轴器并拆下，检查动平衡情况，并加以修复 ⑥轴承不正常检查轴承径向间隙，并进行调整，检查轴承盖与轴承瓦背之间的过盈量，如过小则应加大；若轴承合金损坏，则换瓦 ⑦密封不良密封片摩擦，振动图线不规律，起动或停机时能听到金属摩擦声。修复或更换密封环 ⑧齿轮增速器齿轮啮合不良检查齿轮增速器齿轮啮合情况，若振动较小，但振动频率高，是齿数的倍数，噪音有节奏地变化，则应重新校正啮合齿轮之间的不平行度 ⑨地脚螺栓松动，地基不坚固修补地基，把紧地脚螺栓 ⑩油压、油温不正常检查各油系统的油压、油温和工作情况，发现异常进行调整；若油温低则加热润滑油 ⑾油中有污垢，不清洁，使轴承发生磨损检查油质，加强过滤，定期换油。检查轴承，必要时给以更换 ⑿机内侵入或附着夹杂物检查转子和气缸气流通道，清除杂物 ⒀机内浸入冷凝水检查压缩机内部，清除冷凝水 ⒁压缩机喘振检查压缩机运行时是否远离喘振点．防喘裕度是否足够，按规定的性能曲线改变运行工况点，加大吸入量检查防喘振装置是否正常工作 ⒂气体管道对机壳有附加应力气体管路应很好固定，防止有过大的应力作用在压缩机气缸上；管路应有足够的弹性补偿，以应付热膨胀 ⒃压缩机附近有机器工作将它的基础、基座互相分离，并增加连结管的弹性 ⒄压缩机负荷急剧变化调节节流阀开度 ⒅部件松动紧固零部件，增加防松设施 8、压缩机喘振可能的原因．处理措施 ①运行工况点落入喘振区或距离喘振边界太近检查压缩机运行工况点在特性曲线上的位置，如距喘振边界太近或落入喘振区，应及时脱离并消除喘振 ②防喘裕度设定不够预先设定好的各种工况下的防喘裕度应控制在1.03～1.50左右，不可过小 ③吸入流量不足进气阀开度不够，滤芯太脏或结冰，进气通道阻塞，入口气源减少或切断，应查出原因并采取相应措施 ④压缩机出口气体系统压力超间压缩机减速或停机时气体未放空或未回流，出口逆止阀失灵或不严，气体倒灌，应查明原因，采取相应措施 ⑤工况变化时放空阀或回流阀未及时打开进口流量减少或转速下降，或转速急速升高时，应查明特性线，及时打开防喘的放空阀或回流阀 ⑥防喘装置未投自动正常运行时防喘装置应投自动 ⑦防喘装置或机构工作失准或失灵定期检查防喘装置的工作情况，发现失灵、失准或卡涩，动作不灵，应及时修理调整 ⑧防喘整定值不准严格整定防喘数值，并定期试验，发现数值不准及时校正 ⑨升速、升压过快运行工况变化，升速、升压不可过猛、过快，应当缓慢均匀 ⑩降速未先降压降速之前应先降压，合理操作才能避免发生喘振 ⑾气体性质改变或气体状态严重改变当气体性质或状态发生改变之前，应换算特性曲线，根据改变后的特性线整定防喘振值 ⑿压缩机部件破损脱落级间密封、平衡盘密封和“O”型环破损、脱落，会诱发喘振，应经常检查，使之处于完好状态 ⒀压缩机气体出口管线上逆止阀不灵经常检查压缩机出口气体管线上的逆止阀，保持动作灵活、可靠、以免发生转速降低或停机时气体的倒灌 9、机器声音异常可能的原因处理措施 ①机器损坏停机检查修理 ②机器运转不稳调节工艺参数，若即时调不过来，可请示停机检查 ③轴承、密封件摩擦检查轴承、密封件，进行修理或更换 ④吸入异物停机检查清除 10、压缩机漏气可能的原因处理措施 ①密封系统工作不良检查密封系统元件，查出问题立即修理 ②“O”型密封环不良检查各“O”型环，发现不良或变质应更换 ③气缸或管接头漏气检查气缸接合面和各法兰接头，发现漏气及时采取措施 ④密封胶失效检查气缸中分面和其他部位的密封胶及填料，发现失效应更换 ⑤密封浮座太软，不能动发现部件腐蚀时，应更换材料，发现密封部分和密封弹簧内部有固体物质时，应分析气体成分 ⑥运行不正常检查运行操作是否正确，发现问题及时解决 ⑦密封件破损、断裂、腐蚀、磨损检查各密封环，发现断裂、破损、磨损和腐蚀应查明原因，并采取措施解决 11、轴承故障可能的原因处理措施 ①润滑不正常确保使用合格的润滑油，定期检查，不应有水和污垢进入油中 ②不对中检查对中情况，必要时应进行校正和调整 ③轴承间隙不符一合要求检查间隙，必要时应进行调整或更换轴承 ④压缩机或联轴节不平衡检查压缩机和联轴器，看是否有污物附着或零件缺损，必要时应重新找平衡 12、止推轴承故障可能的原因处理措施 ①轴向推力过大查看联轴器是否清洁，装配时禁止将过大的轴向推力通过原动机联轴器传递到压缩机上 ②润滑不正常检查油泵、油过滤器和油冷却器，检查油温、油压和油量，检查油的品质，凡不合要求者及时处理 13．轴承温度升高可能的原因处理措施 ①油管不通畅，过滤网堵塞、油量小检查清洗油管路和过滤器，加大给油量 ②轴承进油温度高增加油冷却器的水量 ③轴承间隙太小或不均匀刮研轴瓦，调整瓦量 ④润滑油带水或变质分析化验油质，更换新油 ⑤轴承侵入灰尘或杂质清洗轴承 ⑥油冷却器堵塞，效率低清洗油冷却器 ⑦机组的剧烈振动消除振动的原因 ⑧止推轴承油楔刮小或刮反更换轴瓦块 ⑨轴承的进油口节流阀孔径太小，进油量不足适当加大节流圈直径 ⑩冷油器的冷却水量不足，进油温度过高调节冷油器冷却水的进水量 ⑾轴衬巴氏合金牌号不对或浇铸有缺陷按图纸规定的巴氏合金牌号重新浇铸 ⑿轴衬存油沟太小适当加深加大存油沟 14、轴位移增大报警可能的原因处理措施 ①轴向位移仪表失灵检查仪表故障进行处理 ②止推轴承损坏修理或更换瓦块 ③机器操作不稳定查明原因，予以排除 ④安装不良检查轴向位移系统，进行检修和调整 ⑤油管堵塞，轴瓦进油量小检查清洗油路 ⑥机器振动，轴瓦温度上升紧急停车，检查修理 15、油密封环和密封环故障可能的原因处理措施 ①不对中和振动参阅振动部分 ②油中有污物检查油过滤器，更换附有污物的滤芯，检查管路清洁度 ③密封环间隙有偏差检查间隙，必要时应调整或更换密封环 ④油压不足检查参比气压力，不得低于最小极限值 16、密封系统工作不稳、不正常可能的原因处理措施 ①密封环精度不够检查密封环，必要时应修理或更换 ②密封油品质或油温不符合要求检查密封油质，指标不符合要求应更换；检查密封油温，并进行调节 ③油、气压差系统工作不良检查参比气压力及线路，并调整到规定值；检查压差系统各元件工作情况 ④密封部分磨损或损坏拆下密封后重新组装，按规定进行修理或更换 ⑤密封环磨损不一应轻轻研磨轴套、叶轮轮毂等和密封的接触面，并修正成直角 ⑥浮座的端面有缺口或密封面磨损消除吸入损伤，减少磨损，必要时更换新的 ⑦浮座的接触不是同样磨损应研磨、修正接触面或更换新的 ⑧密封环断裂或破坏组装时注意勿损伤，尽量减少空负荷，不能修复时应更换 ⑨密封面、密封件、“O”型环被腐蚀分析气体性质，更换材质或零件 ⑩低温操作密封部分结冰如有可能消除结冰，或用干燥氮气净化密封大气 ⑾计量仪表工作误差检查系统的测量仪表，发现失准应检修或更换 17、压缩机叶轮破损可能的原因处理措施 ①材质不合格，强度不够重新审查原设计和制造所用的材质，如材质不合格应更换叶轮 ②工作条件不良造成强度下降工作条件不符合要求，由于条件恶劣，造成强度降低，应改善工作条件，使之符合设计要求 ③负荷过大，强度降低因转速过高或流量、压比太大，使叶轮强度降低造成破坏；禁止严重超负荷或超速运行 ④异常振动，动、静部分碰撞振动过大，造成转动部分与静止部分接触、碰撞，形成破损，严禁振值过大强行运转；消除异常振动 ⑤落入夹杂物压缩机内进入夹杂物打坏叶轮或其他部件；严禁夹杂物进入压缩机，进气应过滤 ⑥浸入冷凝水冷凝水浸入或气体中含水分在机内冷凝，可能造成水击和腐蚀，必须防止进水和积水 ⑦沉积夹杂物保持气体纯洁，通流部分和气缸内有沉积物应及时清除 (8)应力腐蚀和化学腐蚀防止发生应力集中；防止有害成分进入压缩机；做好压缩机的防腐蚀措施 18、齿轮增速器声音不正常可能的原因处理措施 ①由于过载或冲击载荷使齿轮突然断裂(疲劳断裂或载荷集中断裂) 修理或更换齿轮；起动时要平稳、缓慢，运行要稳定 ②齿轮齿面的疲劳点蚀、胶合窘损或塑性变形修理、调整齿轮，严重的更换齿轮 ③齿轮工作面啮合不良重新安装调整齿轮的啮合 ④齿轮间隙不适宜重新调整间隙 19、齿轮振动加剧可能的原因处理措施 ①齿轮磨损或损坏调整啮合间隙、或更换齿轮 ②齿面接触精度差提高加工精度，修整齿面 ③中心线对中不良重新安装找正 ④轴瓦间隙太小刮瓦调整 ⑤润滑不良查明原因予以排除 ⑥由驱动机或压缩机的振动引起查明原因，消除振源 20．齿轮润滑不良可能的原因处理措施 ①油变质、带水或含有杂质对油进行化学分析，查明原因，换油 ②供油系统堵塞检查油路系统，进行清洗 21．润滑油压力降，可能的原因处理措施 ①主油泵故障切换检查，修理油泵 ②油管破裂或连接处漏油检查修理或更换管段 ③油路或油过滤器堵塞切换，清洗 ④油箱油位过低加油 ⑤油路控制系统机构不良检查调整 ⑥油压自控或压力表失灵检查修理或更换压力表 ⑦轴承温度突然升高停机检查巴氏合金表面 22、油压波动剧烈可能的原因处理措施 ①油路中混入空气或其他杂质打开放气阀，清除杂质 ②油压调节阀失灵调接油压调节阀或更换 ③油压表不良检查、修理或更换 ④油泵或管路振动剧烈查明原因排除振源 23、油冷却器后油温高可能的原因处理措施 ①冷却水量不足增加冷却循环水量 ②冷却器结垢，效率低清除污垢 ③润滑油变质换油 ④冷却水压力低，水温高增加冷却水压力，加大水量 ⑤管路故障，冷却水中断检查管路排除故障 24、主油泵振动发热或产生噪音可能的原因处理措施 ①油泵组装不良重新按图组装 ②油泵与电动机轴不同心重新找正对中 ③地脚螺栓松动紧固地脚螺栓 ④轴瓦间隙大调整轴瓦间隙 ⑤管路脉振紧固或加管卡 ⑥零件磨损或损坏修理零件或更换 ⑦溢流阀或安全阀不稳定调整阀门或更换阀门 25、油温升高可能的原因处理措施 ①出口水温高增加冷却循环水量 ②冷却水量不足增加冷却循环水流量 ③润滑油系统内有气泡，变质放出油系统中的气体，换油 ④油冷却器积垢使冷却效果下降检查油冷却器，清除积垢 26、润滑油变质可能的原因处理措施 ①水和压缩机的气体混入润滑油使油混浊或变色检查压缩机的机械密封，查看渗漏是否扩大；检查轴套的“O”型环，发现问题及时解决 ②油位过高，油发泡停机检查油位，油质不良更换 27、润滑油量突然减少可能的原因处理措施 ①油泵发生故障检查主油泵是否运转；主油泵切换时，辅助油泵是否运转 ②油泵输入轴处油封漏油检查输入轴处漏油量，必要时更换油封 ③齿轮箱机械密封处漏油检查机械密封，有问题及时解决 28、原动机超负荷可能的原因处理措施 ①气体分子量比规定值大检查实际分子量，与说明书进行比较 ②原动机电气方面有毛病检查断路器的热容量和动作状况，检查电压是否降低，检查各相电流差是否在3％以内，发现问题及时解决 ③原动机、齿轮箱、压缩机等机械缺陷，零件相碰卸开原动机，检查原动机和齿轮箱等设备的轴是否自由，轻快转动；研究润滑油的排出状况，查看有无金属磨损粉末；拆开压缩机体，查看有无接触、刮碰现象 ④与叶轮相邻的扩压器表面腐蚀，扩压度降低拆机检查．检查扩压器各流道，如有腐蚀应改善材质或提高表面硬度；清扫表面(用金钢砂布擦)，使表面光滑；如叶轮与扩压器相碰，或扩压器变形，应更换 ⑤叶轮或扩压器变形叶轮或扩压器变形应修复或更换 ⑥转动部分与静止部分相碰拆开原动机、压缩机和齿轮箱，检查各部间隙并与说明书对照，发现问题及时解决 ⑦吸入压力高吸入压力高，则重量流量大，功率消耗大，与说明书对照，找出原因并解决查看更多 3个回答 . 1人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

输配电电杆基坑及拉线坑深度要求？ 如题，相关要求在哪些规范有具体体现？求指教。查看更多 0个回答 . 4人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

催化沉降器里的旋风分离器停工清焦问题？ 催化停工后，沉降器的旋风分离器里面如何清焦，主要清什么部位，注意些什么问题，望老师指教。查看更多 17个回答 . 4人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

请问工业萘蒸馏时，管式炉出口向初馏塔或精馏塔的物料 ...？炉出口温度在250-256℃，精塔进料物料初点214℃，炉出口温度高于塔釜内循环液初馏点。液体在出了管式炉后不汽化？个人观点应该是气液两相，不过是气相占比比较小罢了。查看更多 10个回答 . 4人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

群里有中海油东方石化的朋友吗? 有的吗请联系我，有事请教！谢谢查看更多 0个回答 . 3人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

职称英语考试？ 职称英语考试A B C都有啥区别啊查看更多 36个回答 . 2人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

注册化工专业考试能否带资料？ 注册化工工程师专业考试能否带资料进场，是第二天能还是两天的上下午都可以？谢谢，请有经验的帮忙解答下查看更多 2个回答 . 5人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

带夹套的压力容器？ 带夹套的压力容器夹套封闭件设计时，何时可选用不带圆弧过渡的锥形封闭件？在哪里有规定？查看更多 3个回答 . 4人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

甲醇市场价格周报？欧盟峰会达成的协议使宏观的不确定性锐减，但目前整体来时经济依旧不景气，国内外银行降息，刺激市场经济流通，但短期内效果难现。本周国内甲醇市场价格以稳中窄幅上扬走势为主，下游需求持续疲软，整体交投情况欠佳。港口价格小幅上涨，港口行情欠佳，询盘较少，成交一般。期货方面：期货价格在国际原油上涨因素影响下，本周震荡上行。供应方面：国内甲醇主要企业装置检修情况较为普遍，整体开工率较低，供应量不足，有力支撑甲醇价格。国际甲醇价格走势偏弱，且近期上游原料煤炭、原油价格持续下探，且行情低迷，预计短期内甲醇市场以稳中小幅震荡为主。华东地区：华东地区甲醇市场行情稳中小幅上行走势为主，该地主流出厂价格集中在2820-2930元/吨，周涨幅在50-70元/吨，市场行情需求平淡，出货情况一般。另外，由于本周甲醇期货行情呈稳中上行走势，港口华东甲醇价格震荡上行，周涨幅在70-80元/吨左右，其中，江苏市场出罐报价在2840-2880元/吨，上涨30元/吨；目前太仓地区报价在2830元/吨左右，江阴地区报价在2840元/吨，略低有出货，港口行情平淡，询盘较少，交投欠佳；宁波地区报价在2960-2980元/吨，周涨幅在60-80元/吨；市场需求短期难回暖，甲醇涨动力不足，出货平淡。山东地区：山东地区甲醇市场行情较上周回暖，该地市场收于2590-2680元/吨，较上周上涨70元/吨，其中，南部南部地区出货价在2640元/吨，上涨60元/吨左右，临沂及周边不带票接货价涨至2630元/吨；中部主要企业出货价格在2610-2700，涨幅在50-70元/吨；贸易商对淄博周边送到暂在2600-2620元/吨；兖矿装置部分检修，场内整理供货量减少，支撑本周价格上行。华中地区：华中地区甲醇市场行情延续上周小涨态势，目前该地区主流报价在2500-2850元/吨。其中，河南地区甲醇现汇价格集中在2550-2580元/吨，周涨幅达70-80元/吨，中原大化装置停车检修，濮阳龙源出货量不大，市场行情疲软，整体出货欠佳；湖北地区报价在2700-2780元/吨，周涨幅在50-60元/吨，出货平淡；湖南市场甲醇报价集中在2700-2850元/吨，主发安徽、江西等地，走货不理想。华南地区：华南地区甲醇市场行情震荡上行，主流报价在2800-2820元/吨，其中，广东地区主流出罐报价在2800-2830元/吨，较上周上涨70元/吨左右，场内气氛一般；福建地区现汇报价集中在2900-2950元/吨，承兑在2950-3000元/吨，市场走势低迷，受港口影响明显，出货情况一般。华北地区：华北地区甲醇市场维持稳中小涨走势，主流报价集中在2400-2550元/吨，涨幅在50元/吨左右，成交情况尚可。其中，山西地区甲醇主流报价在2400-2550元/吨，周涨幅在50元/吨左右，库存量低位，走货平淡；河北地区主流出货区间维持2530-2560元/吨，小涨10-30元/吨，由于市场需求疲软，场内交投气氛一般。西南地区：西南地区甲醇市场价格维持稳定，拉涨困难，主流报价集中在2350-2700元/吨。其中，##地区主流报价在2750-2850元/吨，市场需求不旺，出货一般；云南地区主流出厂报价在2600-2700元/吨，实际成交可根据订单有不同优惠，下游市场疲软，走货一般，短期稳定为主。西北地区：西北地区甲醇价格小幅上涨，目前该地区主流报价集中在2200-2500元/吨，上调50-70元/吨。其中，陕西地区主流出货区间在2280-2500元/吨，上涨70-80元/吨，行情走势平淡，出货欠佳；内蒙古地区报价集中在2200-2280元/吨，涨幅在20-30元/吨，市场行情走势低迷，当地企业挺价出货，走货一般。宁夏地区报价在2100元/吨左右；青海地区甲醇报价多集中在2000-2100元/吨，外销为主，出货尚可。东北地区：东北地区甲醇市场行情稳中小幅走高，目前该地区主流报价集中在2350-2650元/吨，上涨20-50元/吨。其中，黑龙江地区甲醇主流出厂价在2200-2550元/吨，部分厂商表示短期内价格稳定为主，下行可能性不大，场内交投气氛一般。参考：阔途化工网chem.kuotu.com 查看更多 3个回答 . 3人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

为什们经常会腐蚀? 我们单位的一台冷却设备，经常坏，最多使用2年，短时用1年。该设备的材质为碳钢，换热部件是管束。气体为甲烷化净化气，进口温度120度左右，出口温度45度左右。冷却介质是循环水，PH7.5，氯离子浓度350mg/l,进口水温24度，出口32度。最容易坏的地方就是靠近气体进口位置的列管出现腐蚀性的泄漏。一直找不到原因，请高手指点。查看更多 12个回答 . 1人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

温度系数K均、K安中的A机、A焦的说法好几种，哪种对? 温度均匀系数里： 1）A机：机侧测温火道昼夜各次测量的温度偏差超过其昼夜平均温度 ±20℃ （边炉 ±30℃ ）的火道个数，（如5#机侧标准火道昼夜测量4次，4次昼夜平均温度为M，A机就是这4次各次测量的温度与平均温度M相差 ±20℃个数） 2）A机：机侧测温火道昼夜平均温度与全炉昼夜平均温度相差 ±20℃的火道个数（即：平均温度M与全炉平均温度M均（M1、M2……M50加和除以2）相差 ±20℃的火道个数，这里的M1、M2……M50指单个燃烧室4次测量昼夜平均温度） 3）A机：机侧测温火道温度与机侧平均温度相差 ±20℃的火道个数以上3种说法都有，但哪种正确呢？望帮忙解答！！！！！！！！！！！温度安定系数里： 1）A机：机侧平均温度与加热制度所规定的标准温度相差超过 ±7℃ 的次数请问这里的机侧平均温度是指全天平均温度、班平均温度、每次测量后全炉的平均温度这三种中的哪一种？望帮忙！！！！！！查看更多 6个回答 . 4人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

尾气吸收塔循环泵打不出料？我司有两套酯类生产装置，每套装置各有一台尾气吸收塔，是玻璃钢材质，两个塔共用一个DN200的放空出口。塔的直径是500mm，高度是3.5米，里面是散堆填料，我们用的尾气循环泵扬程是12米，流量是5立方/小时，泵本身的进口是DN40的，出口是DN25的，配管进口是DN80，出口是DN65的。但是现在出现一个问题：泵出口的料打不到塔上面，我们的物料是酯和水的混合物，密度在0.93kg/cm3。泵是磁力泵，泵的进出口管道很烫，估计有70度。气相进尾气塔的温度有45度左右，夏天天气热有时候超过50度。我们自己分析的原因主要有以下几个原因：1、循环液温度过高，气化了导致泵气蚀，打不出料；2、泵出口管道偏大，泵做功做不到，出口管道需要变小。3、泵的功率达不到，偏小。4、尾气吸收塔很小，里面的物料基本是死料，磁力泵是靠物料来冷却机封的，很快把塔内的物料加热了。泵刚开始运行的时候是有一点料可以打到塔里面的，塔的进口管道由冷变热，泵出口也有0.1MPA的压力，但是打一会就不行了，出口压力为0了。请各位专家分析下到底是哪种原因导致的这个结果，谢谢！查看更多 8个回答 . 2人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

电渗析中离子交换膜的问题求解？ 我是做电渗析的，想问各位朋友们一下，离子交换膜是不是分正反面的，如果分的话，怎么区分，如何安装？？？跪谢啦。。。。查看更多 7个回答 . 3人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答

湿式流量计能测高压气体吗? 各位盖德，请教大家：资料上说，湿式流量计测量气体流量时，测量值与气体密度无关，那么： 1、湿式流量计能测高压气体？ 2、被测气体为氮气，压力为10MPa，进入湿式流量计，出口对外放空，测量值准确吗？谢谢！查看更多 1个回答 . 5人已关注

关注问题已关注 回答

登录后参与回答