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日常监测如何做到符合国法?
《职业病防治法》 第二十四条 用人单位应当实施由专人负责的职业病危害因素 日常监测 ,并确保监测系统处于正常运行状态。 用人单位应当按照国务院卫生行政部门的规定,定期对工作场所进行职业病危害因素检测、评价。检测、评价结果存入用人单位职业卫生档案,定期向所在地卫生行政部门报告并向劳动者公布。 职业病危害因素检测、评价由依法设立的取得省级以上人民政府卫生行政部门资质认证的职业卫生技术服务机构进行。职业卫生技术服务机构所作检测、评价应当客观、真实。 发现工作场所职业病危害因素不符合国家职业卫生标准和卫生要求时,用人单位应当立即采取相应治理措施,仍然达不到国家职业卫生标准和卫生要求的,必须停止存在职业病危害因素的作业;职业病危害因素经治理后,符合国家职业卫生标准和卫生要求的,方可重新作业。
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大家好,请问用UV2550测TiO2固体粉末的吸收光谱,怎么制样呢?谢谢啦。?
大家好,请问用UV2550测TiO2固体粉末的吸收光谱,怎么制样呢?(样品少不能用压片法,要用涂覆法但没有 石英 基板怎么办呢?)谢谢啦。
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HYSYS在模拟固液多相流方面行么?
HYSYS在模拟固液多相流方面行么?
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以甲乙醇为溶剂的反应釜尾气引风机材质能否用PP的?
在做安评项目时,报告编制方提出,由于 反应釜 内是以甲醇或者 乙醇 作为溶剂的,故反应釜尾气 引风机 (流量为3500—6000m3/hr)的材质为PP不符合安全要求,建议改为碳钢。 确实是这样么?请大大们帮忙
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CECA GC1-2015 建设项目投资估算编审规程?
CECA GC1-2015 建设项目投资估算编审规程
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雷蒙磨可以磨煤沥青吗?
雷蒙磨 可以磨 煤沥青 吗?会不会在磨粉的过程中,煤沥青发软磨辊被抱住啊?期待大家的回复
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基土钎探施工方案?
基土钎探施工方案 1.1 本工艺标准适用于建筑物或构筑物的基础、坑(槽)底基土质量钎探检查。 2.1 材料及主要机具 2.1.1 砂:一般中砂。 2.1.2 主要机具: 2.1.2.1 人工打钎:一般钢钎,用直径 22~25mm的钢筋制成,钎头呈60°尖 锥形状,钎长1.8~2.0m;8~10磅大锤。 2.2.2.2 机械打钎:轻便触探器(北京地区规定必用)。 2.2.2.3 其他:麻绳或铅丝、梯子(凳子)、手推车、撬棍(拔钢钎用)和 钢卷尺等。 2.2 作业条件: 2.2.1 基土已挖至基坑(槽)底设计标高,表面应平整,轴线及坑(槽)宽、 长均符合设计图纸要求。 2.2.2 根据设计图纸绘制钎探孔位平面布置图。如设计无特殊规定时,可按 表l-6执行。 2.2.3 夜间施工时,应有足够的照明设施,并要合理地安排钎探顺序,防止 错打或漏打。 2.2.4 钎杆上预先划好30cm横线。 3.1 工艺流程: 放钎点线 → 就位打钎 拔钎 灌砂 ↓ ↓ 记录锤击数 检查孔深 3.2 按钎探孔位置平面布置图放线;孔位钉上小木桩或洒上白灰点。 3.3 就位打钎 3.3.1 人工打钎:将钎尖对准孔位,一人扶正钢钎,一人站在操作凳子上, 用大锤打钢钎的顶端;锤举高度一般为50~70crn,将钎垂直打入土层中。 3.3.2 机械打钎:将触探杆尖对准孔位,再把穿心锤会在钎杆上,扶正钎杆, 拉起穿心锤,使其自由下落,锤距为50cm,把触探杆垂直打入土层中。 3.4 记录锤击数。钎杆每打入土层30cm时,记录一吹锤击数。钎探深度如设 计无规定时,一般按表l-6执行。 3.5 拔钎:用麻绳或铅丝将钎杆绑好,留出活套,套内插入撬棍或铁管,利 用杠杆原理,将钎拔出。每拔出一段将绳套往下移一段,依此类推,直至完全拔出 为止。 3.6 移位:将钎杆或触探器搬到下一孔位,以便继续打钎。 3.7 灌砂:打完的钎孔,经过质量检查人员和有关工长检查孔深与记录无误 后,即可进行灌砂。灌砂时,每填入30cm左右可用木棍或钢筋棒捣实一次。灌砂有 两种形式,一种是每孔打完或几孔打完后及时灌砂;另一种是每天打完后,统一灌 砂一次。 钎探孔排列方式 表1 -6 槽宽 (cm) 间距 (m) 深度 (m) 小于80 中心一排 1.5 1.5 80~200 两排错开 1.5 1.5 大于200 梅花型 1.5 2.0 柱基 梅花型 1.5~2.0 1.5,并 不浅于 短边 3.8 整理记录:按钎孔顺序编号,将锤击数填入统一表格内。字迹要清楚, 再经过打钎人员和技术员签字后归档。 3.9 冬、雨期施工: 3.9.1 基土受雨后,不得进行钎探。 3.9.2 基土在冬季钎探时,每打几孔后及时掀盖保温材料一次,不得大面积 掀盖,以免基土受冻。 4.1 保证项目: 钎探深度必须符合要求,锤击数记录准确,不得作假。 4.2 基本项目 4.2.1 钎位基本准确,探孔不得遗漏。 4.2.2 钎孔灌砂应密实。 5.1 钎探完成后,应作好标记,保护好钎孔,未经质量检查人员和有关工长复验, 不得堵塞或灌砂。 6.1 遇钢钎打不下去时,应请示有关工长或技术员:取消钎孔或移位打钎。不得 不打,任意填写锤数。 6.2 记录和平面布置图的探孔位置填错: 6.2.1 将钎孔平面布置图上的钎孔与记录表上的钎孔先行对照,有无错误。 发现错误及时修改或补打。 6.2.2 在记录表上用色铅笔或符号将不同的钎孔(锤击数的大小)分开。 6.2.3 在钎孔平面布置图上,注明过硬或过软的孔号的位置,把枯井或坟墓 等尺寸画上,以便设计勘察人员或有关部门验槽时分析处理。 本工艺标准应具备以下质量记录: 工程地质勘察报告。
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小伙伴们有做过aspen煤制合成气甲烷化反应器模拟的吗, ...?
我模拟了一个 反应器 ,总是说进出口流量质量不守恒咋回事啊,。
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Sump/base 中文是什么?
Flare Sump (火炬开车所需的公用工程之一) flare base ( 氮气 吹扫涉及到的) Open natural gas (pilot gas) block valve at retractable pilot base. 长明灯座? [ ]
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紧急求助,液相色谱C18柱基线不平,出现鬼峰?
之前一直用一个方法检测EGCG的含量,出了出峰时间随着测量次数增加逐渐延长以外也没出现别的什么问题;但是自7月入夏后,再用这种方法检测EGCG含量,基线就不再平了,一直出现鬼峰,如下图:之前的图谱4月时:6月时:我的方法是B相:0.1% 甲酸 -甲醇,C相:0.1% 磷酸 -水, 柱温30度;样品槽25度。 梯度洗脱0到2min,18%B、82%C;2到10min,由18%B、82%C变为50%B、50%C;10到11分半,维持50%B、50%C;11分半到13min,由50%B、50%C18变为%B、82%C,维持2min,结束。之后用初始 流动相 比例跑基线卸柱。想问下为何7月后会出现鬼峰,最近2天在跑基线,但是怎么也跑不平,波动很大,已经跑了2天了仍旧是这个样子,想问下这究竟是温度的原因,还是柱效已经不行了,或者是柱子太脏,继续冲会好吗???求大神相教,谢谢各位帮助!
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造气油压波动影响因素探讨?
造气油压波动影响因素探讨 陆 军(淮化集团合成氨一厂,安徽淮南 232038) 2007-08-06 1 油压系统工作原理和组成 油压系统的组成为油箱、油泵、蓄能器、 电磁换向阀 及油缸。油泵在电机带动下经滤油器从油箱吸油,泵提供的压力油通过主油管至各炉换向阀站进入各电磁换向 阀,通过换向阀的A口或B口分别进入相应油缸的有杆腔或无杆腔。电磁换向阀根据电信号有无,控制压力油和回油流向的改变,各 化工阀门 即可按造气工艺程序的 设定要求做到开启或关闭。由于阀门只允许有全开和全闭两个极端位置,油缸的正反向运动的控制只采用两位换向阀。1个完整的油压系统主要由动力装置(油 泵)、各类油缸、控制调节装置(压力、流量、方向)、辅助装置(管路、接头、油箱、蓄能器、过滤器)和不同标号的压力油组成。 2 压力波动常见原因及排除方法 由于油压系统具有效率高、功耗低、体积小、动作灵敏、时间准确、系统自润滑等优点,微机油压程控系统在中小型企业得到广泛运用。系统使用初期,由于元件 新、油液净,蓄能器蓄满油后,系统至少可保压8 h以上。随着使用时间的增长,系统保压时间越来越短,逐渐出现油压波动大和系统掉压的现象。情况严重时,即使溢流阀全部关闭,油压仍处于低限水平,部分工 艺阀门无法按设定程序开启,煤气炉供气受到影响,生产被迫降低负荷。虽然操作中可采取开双泵的措施,但效果并不理想,因为此时大部分功率因泄漏变成热能而 使油温升高,油液黏度下降,许多橡胶(或聚脂)密封件的老化速度加快,运动元件也由于油液黏度下降而产生急速磨损。这些因素直接影响到系统的工作性能和效 率,最终导致整个系统无法工作。因此,必须了解和掌握油压系统压力波动的常见原因及排除方法,详见表1。 3 压力波动的主要影响因素 3.1 系统内泄漏 油液通过非正常工作通道由高压腔流到低压腔现象,称为内泄漏。设备完全没有泄漏是不可能的,一般只是把泄漏量限定在一个允许的范围内。造成泄漏的主要原因 有3个方面:①油液黏度过低;②系统压力过高;③局部部位的结构不合理。油压系统各组成部分的故障均可引起内泄漏并导致压力波动。 (1) 油泵 零件加工尺寸、形状、位置误差、装配不当,磨损形成的内部径向、轴向间隙,引起泵内油液自高压区到低压区内泄;密封件磨损造成密封失效或泵体内部零件损坏而破坏相应部位的密封,引起内泄漏。 (2) 油缸 ①活塞杆有挠曲现象;②偏载引起的密封件磨损;③活塞密封部分止头螺钉松动;④安装螺钉松动;⑤油缸被污物卡阻,油缸活塞拉伤;⑥油缸与活塞配合间隙过大;⑦活塞与油缸同轴度差而产生倾斜,在活塞处引起的高压腔向低压腔的内泄漏。 (3) 电磁换向阀 ①电磁线圈绝缘不良,电信号电压不足;②阀体孔与阀芯配合间隙过大或过小,阀芯拉伤或卡死,致使阀芯在阀体孔内位移不到位,高低压腔之间密封环带密封作用 不好而引起的内泄漏;③电磁阀长期使用后由于油质不佳,黏度下降,电磁阀磨损或被拉伤,换向速度减慢,油缸尚能动作,但内部漏损太大,引起压力波动。 (4) 蓄能器 齿轮泵输出的压力油存在脉动,当蓄能器内皮囊破损后,氮气进入油中,蓄能器失去储能、吸收压力脉动及缓和压力冲击作用,系统压力波动增大。 齿轮油泵、电磁换向阀内漏检测的车间实施尚存在一定难度,定期检查皮囊充气压力可排除蓄能器对油压波动的影响。油缸内漏检测可采用以下简易方法:①关闭受 测油缸进回油考克油阀,拆除回油管连接接头,打开进油阀,稳压1 min,若回油管内泄漏量大于0.1 1/min,则需将油缸打开,检查密封件是否损坏,根据检查结果酌情更换密封件或油缸。差压接法之油缸检测方法同上。 3.2 油液混入空气 在常温和大气压下,气体在液压油中是有一定溶解度的。油泵工作时,吸油管阻力很大(滤油器堵塞,管道长、管径细等原因),油来不及充满吸油腔,造成局部真 空。当压力低于空气分离压时,溶解于油中的空气便大量分离出来,气泡的存在,使原来充满在管道或元件中的液体成为不连续状态。随着泵的运转,气泡被液体带 到高压区后,气泡受高压而缩小、破裂和溃灭,形成局部的压力冲击和高温。因此含有气泡的油液在受到压缩后,系统虽可建立起一定的压力,但油压极不稳定。 空气侵入油压系统所造成的不良后果有两方面:①破坏系统工作平稳性,使系统产生噪声,振动和运动部件爬行。②容易使油液氧化变质,降低油液使用寿命。 系统管线充油时,管线末端滞留少许空气。油缸的通油口布置在缸筒两端的最高处,其目的是使缸中的空气可以随油液的流动而排走,所以此类油压系统不设专门的 排气装置,通常是使油缸以最大行程快速运动数次(通过电磁阀)强行排除空气。若油压管线过长,可适当采用人工辅助排气法排除缸内或管内的余气。 若油中混入空气可观测到以下情况:①油箱内出现大量气泡和泡沫,油箱油面出现翻浪现象;②压力表指针出现大幅摆动;③进回油管、油缸筒壁手感温度过高。 3.3 油液污染 油液污染包括:①固体杂质、水分和空气的混入;②系统中运行部件及密封件的磨损产生的固体颗粒;③滤油器中脱离下来的颗粒纤维;④油液变质产生的黏度及酸值的变化。 油液存在吸水性,当水分占一定比例时,透明度变坏,呈混浊状,其后果是腐蚀金属表面,油液乳浊化,润滑性能下降。停车数天的煤气炉再次开启时,阀站电磁阀 几乎全数被卡,清理检查发现,阀芯与阀体发生黏附,黏附物为铁锈。由于各种压力损失加上现场环境的影响,过高的油温会导致油液酸值增加并生成黏胶性质且不 溶于油的渣状沉淀物。 油压系统所使用的油泵、控制阀等,其相对运动零件之间都有良好的配合表面并带有阻尼孔和缝隙式控制阀口。如果油液混入固体杂质,就会堵塞阻尼孔和缝隙,使 元件不能工作。如果杂质进入配合表面,其精度和粗糙度就会遭到破坏,使泄漏增加。在油压系统常见故障中,很大部分比例是由油液污染引起,因此防止油液污染 十分重要。 固定周期换油法(大修)在实际工作中虽被广泛采用,但既不科学也不经济,不能及时发现油液的异常污染。定期取样化验法定期测定必要的理化性能,可连续监控 油液的变质情况,并根据检测结果决定换油时机。这种方法准确、可靠,符合换油原则,但实力一般的企业实施起来难度较大,因采用此法需配备专业人员和仪器, 且操作方法异常复杂。 良好维护和认真管理则是防止油液污染的有效方法,可采取以下措施。 (1) 油液贮存环境保持清洁,所用的机油用具,如油桶、漏斗应保持干净。 (2) 油箱周围环境保持清洁,油箱应加盖密封并为油箱呼吸装设高效 空气滤清器 。 (3) 油液要严格过滤,滤油器应及时检查清洗。 (4) 维护油压系统时,严格执行清洁操作规程,防止杂物带入系统。 3.4 压力损失 压力损失过大,不但造成系统功率消耗过大,压力效率降低,而且压损的绝大部分转变为热能,造成油温升高,黏度下降,效率增加,影响系统工作性能。引起压力损失过大的主要原因有以下几个方面。 (1) 管路过长,内表面粗糙。 (2) 管路弯曲次数和使用接头数量多,尤其是阀站至各油缸间的管路,弯曲半径过小,弯曲部分管路断面被压扁,造成流通面积过小,油液在该处流动速度过高。 (3) 单向阀内弹簧过硬,弹簧对阀芯压力大,使阀的开启压力增大。 (4) 橡胶软管在压力作用下的变形,吸收部分压力能,导致系统升压缓慢。 4 结语 (1) 油压系统同一故障引起的原因可能有多个,而且这些原因又常常互相影响,如压力达不到要求,其产生的原因可能是泵引起的,也可能是溢流阀引起的,另外油液的黏度是否合适以及系统的内漏都可能引起系统压力不足。 (2) 系统中同一原因所引起的故障现象也可能是多种多样的,如同样是系统吸入空气,轻时会引起流量、压力的波动,造成油缸严重爬行,严重时则油泵打不上压。 (3) 系统出现的故障,通常是几个故障同时出现,系统压力不稳定,经常和振动、噪声故障同时出现,而系统压力达不到要求,又经常和动作故障联系在一起。 (4) 由于油压系统是依靠在密闭管道内并具有一定压力能的油液来进行工作,系统所采用的元件内部结构及工作状况不能从外表进行直接观察,当系统出现故障 后,必须对故障进行认真地检查、分析、判断,一旦找到原因后,处理和解决就比较容易,有的甚至经过清洗即可排除故障。
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技术求助:污水处理厂调试运行问题,怎么处理?
AmOn工艺:表面上看污泥膨胀,SVI=150左右,15沉降比污泥浓度才900mg/l多,有点像过氧,有点像污泥中毒 颜色黄褐色偏暗,集盖虫变异,很大肉眼看得到池面漂浮乳白色 胶团,筷子头那么大小,还有种微生物镜检数量很多,不认识,镜检丝状菌没看到,水温15度左右,沉降有时候不到30分钟泥上浮了,镜检飘的污泥还是有很多微生物, 想请各位帮忙分析下原因
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中石化新型柴油脱硫催化剂国外生产投用?
由中国石化抚顺 石油化工 研究院开发的FHUDS-5柴油超深度 加氢脱硫催化剂 ,成为中石化首次应用于国外低硫柴油生产的柴油深度加氢脱硫催化剂。 抚顺石化院针对未来清洁柴油硫含量的特殊要求,在成功开发FHUDS-3催化剂的基础上,开发出FHUDS-5新一代柴油超深度加氢脱硫催化剂。该催化剂以具有更多直通形孔道的特种氧化铝材料为载体,堆积密度比FHUDS-3催化剂降低近10%,具有孔容大、比表面积高、加氢脱硫和加氢脱氮活性好、原料适应性强、氢耗低等特点。FHUDS-5催化剂脱硫活性比FHUDS-3催化剂提高210%,加氢脱氮活性提高93%,反应温度低10℃以上,是炼油企业生产清洁柴油的理想催化剂。 2010年,抚顺石化院根据印度IOCL公司询价书中对生产低硫柴油的要求,为IOCL公司提供了FHUDS-5催化剂样品,得到用户的充分肯定。抚顺石化院同时还与中国 石化催化剂 分公司合作,以具有竞争优势的商务报价成功中标,签下57吨的催化剂订单约。此后,抚顺石化院携FHUDS-5催化剂又参加了捷克Paramo(帕拉莫)公司超低硫柴油加氢处理催化剂的项目竞标。Paramo公司所使用的原油为俄罗斯混合原油,装置进料中有部分加氢未转化油,其中含有难以转化的硫化物。在这种苛刻条件下,加氢脱硫深度要达到欧V排放标准,难度大大超出预期。参与竞争的多家国外公司的催化剂均未达到用户要求。经过反复试验,抚顺石化院FHUDS-5催化剂完全达到生产要求,成功中标,催化剂订单总量约55吨。 目前,应用在印度IOCL公司的FHUDS-5催化剂装置开工准备工作已就绪,装置将于2011年2月投产。用于捷克Paramo公司的FHUDS-5催化剂也将于近期运抵。
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天然气锅炉管道仪表阀门总图?
20T天然气锅炉的图纸。
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磷化镍纳米粒子可为制氢反应提速?
据美国每日科学网站近日报道,美国宾夕法尼亚州立大学化学教授雷蒙德·萨克领导的研究团队发现,由储量丰富且廉价的磷和镍构成的 磷化镍 纳米粒子可以成为制氢反应的 催化剂 ,为该反应提速,最新研究将让更廉价的清洁能源技术成为可能,相关论文将发表在《美国化学会志》上。 为了制造出磷化镍纳米粒子,研究团队使用经济上可行的金属盐进行试验。他们让这些金属盐在溶剂中溶解,并朝其中添加了另外一些化学元素,然后加热溶液,最终得到了一种准球形的纳米粒子——其并非完美的球形,因为拥有一些平的暴露的边角。萨克解释道:“纳米粒子个头小,但表面积很大,而且,暴露的边缘上有大量的点可以为制氢反应提速。” 接下来,加州理工学院化学系教授内森·刘易斯领导的科研团队对这种纳米粒子在反应中的催化表现进行了测试。研究人员首先将该纳米粒子放在一块钛金属薄片上,并将薄片没入 硫酸溶液 中,随后施加电压并对生成的电流进行了测试。结果表明,化学反应不仅按照他们所希望的那样发生了,效率也非常高。 萨克解释道,磷化镍纳米粒子的主要作用是帮助人们从水中制造出氢气,这一反应对很多能源生产技术,包括 燃料电池 和 太阳能 电池来说都很重要。水是一种理想的燃料,因为其廉价且丰富,但我们需要将氢气从中提取出来。氢气的能量密度很高且是很好的载能体,但产生氢气会耗费能量。 科学家们一直在寻找廉价的催化剂以便让水制氢反应更加实用且高效。萨克表示:“铂可以很好地完成这件事,但铂昂贵且稀少。我们一直在寻找替代铂的材料。此前有科学家预测,磷化镍会是好的‘替身’,我们的研究结果也表明,在制氢反应中,磷化镍纳米粒子的表现的确可以和目前铂的效果相媲美。” 萨克说:“纳米粒子技术有望让我们获得更廉价且更环保的能源。接下来,我们打算进一步改进这些纳米粒子的性能并厘清其工作原理。最新技术有望启发我们发现其他也由储量丰富的元素组成的催化剂,甚至其他更好的催化剂。”
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怎么样学会看PID图呢?
学会看PID图,可以说是学好化工的关键,但是我觉得,每一套图都有所不同,在这里的符号到那里又都不是这个意思了!有时有点摸不着头绪!很烦。请朋友们指点指点我,给我发个初级的图,谢谢了!
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酸洗净化酸过滤后,加入干吸塔后,酸变浑浊怎么处理?
净化稀酸处理后加入干吸工段回收利用,典型的资源综合利用与环保问题, 硫酸 行业一直在努力,但一直未能解决。
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装置的操作规程由谁来编写比较好呢?
装置的操作规程是由谁来编写的呢? 我们新建的装置操作规程是由新来的大学生编写的,大家都觉得有点好笑 因为都没有在装置上上过几天班,根本就没有搬几个阀门 大家的意见如何呢?
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应力腐蚀和晶间腐蚀的区别?
应力腐蚀裂纹 一、应力腐蚀概述 金属或合金在应力,特别是拉伸应力的作用下,又处在特定的腐蚀环境中,材料虽然在外观上没有多大变化,如未产生全面腐蚀或明显变形,但却产生了裂纹。这种现象称作应力腐蚀裂纹。因此,在全面腐蚀较严重的情形下,不易产生应力腐蚀裂纹。应力腐蚀外观无变化,裂纹发展迅速且预测困难,因而更具危险性。 应力腐蚀裂纹是应力和腐蚀环境相结合造成的。所以,只要消除应力和腐蚀环境两者中的任何一个因素,便可以防止裂纹的产生。实际上既无法完全消除装置在制造时的残余应力,又无法使装置完全摆脱腐蚀性环境。采用上述方法防止应力腐蚀几乎是不可能的。因此,一般是通过改变材料的方法解决这个问题。此外,焊缝部位由于热应变作用会产生很大的残余应力,而加热冷却的热循环过程,也会使材质发生变化。所以对于焊缝部分要比对于焊接本体更加注意,认真查看是否发生了应力腐蚀裂纹。 由于金属材料和腐蚀环境结合的情况有所不同,应力腐蚀裂纹也各不相同。根据材料的微观组织,可以鉴别裂纹的特征。有的是沿晶粒边缘产生的裂纹,有的是伸展到晶粒内部而又有显著分枝的裂纹,有的则是与晶粒边缘、晶粒内部无关的裂纹。 广义的应力腐蚀裂纹有时又区分为狭义的应力腐蚀裂纹和氢脆裂纹。应力腐蚀裂纹和氢脆裂纹虽然同属广义的应力腐蚀裂纹,但两者之间实质上有很大区别。应力腐蚀裂纹指的是,金属材料在特定的腐蚀环境中,受到应力作用,沿着金属内微观径路在有限范围内发生腐蚀而出现裂纹的现象。而氢脆裂纹指的则是,金属材料受到应力作用,由于腐蚀反应产物氢被金属吸收,产生氢蚀脆化,出现裂纹的现象。 应力腐蚀裂纹和氢脆裂纹,两者可以用腐蚀环境和应力再现的方法或电化学方法进行鉴别。近些年来,又开发出了音响鉴别方法。这种方法是考虑到氢脆裂纹是机械性破坏,所以产生裂纹时会发生音响。而应力腐蚀裂纹是金属溶解造成的破坏,不会发生音响。在实际装置中,应力腐蚀裂纹非常复杂,在大多数情况下对两者不加区别,一律看做广义的应力腐蚀裂纹。 金属材料并不是在所有的腐蚀环境中都能产生应力腐蚀裂纹。不同金属材料的应力腐蚀都需要特定的腐蚀环境。随着各种金属材料应用范围的不断扩大,腐蚀环境的种类也出现增多的趋势。 化学工业中的应力腐蚀,是由于原材料中所含的杂质或在各工序中经过分解、合成等过程生成的腐蚀性成分造成的。能造成应力腐蚀的原材料中的杂质有硫、硫化物、氯化钠和氯化锰等无机盐、脂环酸、氮化合物等。另外,为了防止腐蚀所加入的碱,再生重整等过程中使用的催化剂,也是能引起应力腐蚀裂纹的物质。 二、应力腐蚀的机理与特征 应力腐蚀机理比较成熟的有机械化学效应、闭塞电池理论、表面膜理论、氢脆理论四种学说。下面简单介绍这四种理论。 机械化学效应理论认为,金属材料在应力作用下在应力集中处迅速变形屈服成为腐蚀电池阳极区,与金属表面腐蚀电池的阴极区构成小阳极大阴极的腐蚀电池。使金属沿特定的狭窄区域迅速溶解开裂。 闭塞电池理论认为,某些几何因素使金属裂纹引发点处电解液流动不畅形成闭塞电池。该处为阳极,其他处为阴极,闭塞区内的金属溶解。之后的自催化作用使金属溶解加速,发展成裂纹。 表面膜理论认为,金属表面膜在应力作用下受到破坏露出新表面,新表面因与有保护膜部分存在电位差异而构成腐蚀电池阳极,发生溶解形成裂纹源。应力集中,使裂纹进一步发展。 氢脆理论认为,在应力作用下,金属腐蚀生成的氢被金属吸收,产生氢应变铁素体或高活化氢化物,使金属材料脆化而出现裂纹,并沿氢脆部位向前扩展,导致破裂。 应力腐蚀与全面腐蚀、缝隙腐蚀、孔蚀不同,有自己的显著特征。产生应力腐蚀的金属材料主要是合金,纯金属较少。引起应力腐蚀裂纹的主要是拉应力,压应力虽能引起应力腐蚀,但并不明显。应力腐蚀裂纹呈枯枝状、锯齿状,其走向垂直于应力方向。应力腐蚀裂纹,根据金属材料所处的腐蚀环境,可以是晶间型、穿晶型或混合型。 三、应力腐蚀的影响因素 1.不锈钢应力腐蚀 (1)氯化物 工艺介质中的氯化物和冷却水中的氯离子是产生应力腐蚀裂纹的重要原因。实验研究结果表明,氯化物的浓度越高,产生应力腐蚀裂纹的时间越短。即使氯离子含量只有十万分之一,也会在短时间内产生裂纹。腐蚀温度对应力腐蚀裂纹的影响很大。随着温度的上升,裂纹的敏感性显著增加,产生裂纹的时间大大缩短,裂纹成长的速度明显增大。 在100~350℃的食盐水中进行的应力腐蚀裂纹实验显示,如果温度在300℃以上,不易产生裂纹,这是因为大量的点腐蚀迅速导致全面腐蚀,因而观察不到腐蚀裂纹。水中的溶氧对氯化物形成的应力腐蚀裂纹起促进作用。只要水中有溶氧,氯离子的含量只有百万分之一就会产生应力腐蚀裂纹。 (2)碱 从使用烧碱的纯碱工业的腐蚀实例和事故调查中知道,由碱液引起的应力腐蚀裂纹较少。实际上,因为碱与氯离子同时存在,很难断定哪一个是应力腐蚀的主要影响因素。但是,在 高温锅炉 一类的容器中,即使没有氯离子存在也会产生裂纹。如果有氧和氧化剂的存在,则会加速裂纹的生成。由碱引起的应力腐蚀裂纹,过去说是锅炉水质问题,其实都可以归结为氢氧化钠的原因。在石油炼制中,氯化物分解生成氯化氢,为了抑制氯化氢的腐蚀作用,采用添加氢氧化钠的方法。但是由于加入过量的氢氧化钠,又产生了应力腐蚀裂纹的问题。在 制氢装置 中,采用钾系催化剂,可形成氢氧化钾,也会造成应力腐蚀裂纹。 (3)硫化物 加氢脱硫装置发生的应力腐蚀为晶间型裂纹,这是因硫化物,更确切地说是因连多硫酸所致。不锈钢中夹杂的铁的硫化物,可与空气中的水分和氧反应生成连多硫酸或亚硫酸,导致产生裂纹。在实验室中,敏化的不锈钢,即使是亚硫酸或低pH值的硫化氢溶液,也能使其产生应力腐蚀裂纹。 由硫化物引起的应力腐蚀裂纹与材质有密切关系。不锈钢经过敏化处理,会析出碳化铬,使结晶晶间铬含量减少,材质的耐腐蚀性降低,易产生晶间裂纹。硫化物与氯化物共存的精馏塔顶馏分与为提高精馏效果所用的蒸汽相结合,构成了产生应力腐蚀裂纹的典型恶劣环境。对这种环境下的各种不锈钢装置的检验表明,在80℃以上,裂纹发生率急剧增加,即使是耐应力腐蚀的不锈钢也变得无效。 2.碳钢、低合金钢应力腐蚀 (1)硫化氢 石油工业中 液化石油气 的储存,过去多采用高强钢制球形储罐,其储存物从中间产品到半成品、成品。这种罐使用两三个月后就出现漏气事故。开罐检查,发现裂纹。调查结果查明,液化石油气中所含的硫化氢在有水分存在的条件下,会引起应力腐蚀裂纹。 (2)碱 碳钢由于碱作用引起应力腐蚀裂纹早已为人所知。早在19世纪初,人们已经注意到,蒸汽锅炉的损坏是由于碱的脆化作用所致。对于铆接结构装置,往往在应力集中的铆钉孔处发生裂纹,铆钉孔处的氢氧化钠浓度一般在30%以上。对于碳钢,碱液浓度在10%~75%之间容易发生裂纹,但即使浓度在1%左右也会发生裂纹。对于低合金钢,在其焊接区容易发生应力腐蚀裂纹,材质不同,裂纹的敏感性也不尽相同。 碱引起的应力腐蚀裂纹在330℃以上的高温时,随着温度的上升,裂纹生长速度加快;但当温度降低至30℃以下时,裂纹不再生长。碱引起的应力腐蚀裂纹需要有非常高的应力,所以在残余应力较高的焊缝部位容易产生裂纹。 (3)CO-CO2混合气 在湿性CO-CO2混合气的环境中,会产生应力腐蚀裂纹。英国城市煤气装置(含CH4 35%、H2 45%、CO2 15%、CO 5%及微量残余O2)和美国油井管道都证实了这种裂纹。混合气中CO、CO2单独存在时不会产生裂纹,仅在共存时才产生裂纹。混合气中CO的分压越高,产生裂纹的极限应力就越低,裂纹生长的速度也越快。 碳钢必须在高应力条件下才会发生CO-CO2的应力腐蚀裂纹。在湿性CO-CO2的条件下,即使是高铬钢也会产生裂纹。如果使混合气体保持干性,即在其露点以上,就可以防止裂纹。 (4)硝酸盐 在有硝酸盐存在的碳钢建筑物或装置中,会产生应力腐蚀裂纹。在硝酸盐中,硝酸铵最容易产生裂纹,而且随着硝酸铵的浓度增大,裂纹的敏感性增强。腐蚀温度越高,越容易产生裂纹。碳钢仅在屈服点附近高压力下,才会产生应力腐蚀裂纹,而在焊接区一类的微观组织中,存在着容易产生裂纹的部分。 (5)液氨 对于储存液氨的高强钢球形储罐,每次开罐检查时,都发现大量的裂纹。美国一个装置试验委员会报告,大约有3%的储罐平均三年内就会发生裂纹。这些裂纹主要发生在冷加工的封头或筒体的焊接部分附近。而且,越是高强材料,冷加工或焊接条件越是恶劣,越容易发生裂纹。由于液氨的应力腐蚀裂纹很难在实验室模拟再现,而且发生裂纹的时间很长,在这方面的研究成果报道不多。
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