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催化分馏岗位轻柴汽提塔咕咕响？我们催化分馏岗位的轻柴汽提塔一直在咕咕的发出响声，个人感觉是汽提蒸汽分布不均造成的，敢问各位盖德，你们的催化轻柴汽提塔也这样吗？查看更多 17个回答 . 3人已关注

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VOCs挥发性有机物治理技术及系统装备求助？该项目寻求合作： 1、该项目技术包括：活性炭吸附法、等离子除臭法、光催化法、微生物降解法等治理技术，以及其他一体化治理技术。 2、可实现工程化运用的成熟技术及系统装备，并达标排放。查看更多 0个回答 . 5人已关注

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哪种污水处理工艺效果好? 目前,哪一种污水处理工艺，效果好？查看更多 3个回答 . 2人已关注

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关于HPLC色谱柱的问题？因实验需要，最近想买美国伯乐的Aminex Bio-Rad HPX-87H column，问了几个代理商，价格差异很大。不知哪位兄弟用过，能给个准价格或可信的代理商。还有这个柱子可以接岛津的LC-6A吗？查看更多 3个回答 . 1人已关注

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有关聚苯硫醚的资料？有关聚苯硫醚合成纤维级的一些文献,谁能提供一下呢,最近要写工程硕士论文,自已找课题,实在是头都大了!不像在学校,老师给指路,现在要自已找,跪求这方面的资料!查看更多 0个回答 . 5人已关注

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请问pyronene是何物质？ 在化工生产过程中，我们发现一种物质叫beta-pyronene，它的分子式是C10H16，请问：这种物质是何物质，中文名称叫什么？谢谢查看更多 2个回答 . 2人已关注

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关于离心机离心含丙酮的物料问题？去一个工厂参观了下，他们那里的离心机使用比较广泛，据厂里的生产人员介绍说，他们那含有丙酮的物料都用离心机离心，请教各位，在离心过程如何保证安全性？从离心机、静电、离心液处理等方面分析下查看更多 9个回答 . 1人已关注

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在ASPEN里找不到的物质怎么办? 我在做 aspen 模拟时，发现其中的物质无法找到，请问该怎么办？我的物质是马来酸单甲酯，分子式C5H6O4,CAS号为3052-50-4.请高人帮我指点一下，万分感激！另外我没有找到这个物质的物性，哪位仁兄知道，或者知道在哪里能查到的话，请留言。谢谢！个人能想的办法已经想了，实在是找不到这些数据，才向各位求助。查看更多 10个回答 . 1人已关注

#PEN

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塔设备保温棉厚度对风和地震计算有没有影响? 塔设备保温棉厚度对风和地震计算有没有影响？如果考虑保温棉厚度200mm，计算风弯矩，地震力等有没有影响？如果有影响，改怎么计算？查看更多 8个回答 . 3人已关注

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尿素知识问答】一日一问2010.04.03？ 蒸发岗位如何配合总控一吸塔的操作？请隐藏回答游客，如果您要查看本帖隐藏内容请回复查看更多 0个回答 . 4人已关注

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技术问答：水处理知识新手入门？水处理知识新手入门让一个新手能够最快、最准的了解污水处理相关知识。 1 、活性污泥法主要工艺分类？答：普通活性污泥法（传统、硝化、 A/O 脱氮、 A/O 除磷、 A2/O 同步脱氮除磷、 AB 法）氧化沟（卡鲁塞尔、双沟、三沟、奥贝尔、一体化氧化沟） SBR （传统 SBR 、 ICEAS 、 CAST 、 DAT-IAT 、 UNITANK ）接触氧化法（生物转盘？）厌氧（ UASB 、水解酸化） 2 、传统活性污泥法？答：没啥好说的吧，扫盲贴之一已经讲解了，这里说一下设计时注意的问题 ~ ⑴泥龄短，停留时间短，曝气池缓冲能力差，设计流量取最大日最大时流量进行计算。 ⑵生化反应速率随水温变化。水温高，反应速率快，所需泥龄短；水温低，反应速率下降，所需泥龄长。 ⑶需氧量随水温变化，水温高，需氧量增大，设计时按最不利的最热月平均水温计算。 ⑷鼓风机风量要考虑高程的影响。 3 、硝化工艺？为什么有此工艺？答：现代污水处理中有好多只要求氨氮指标，而并未要求总氮指标，也就是说，可以只硝化不脱氮的工艺。硝化需要碱度！设计计算要点： ⑴硝化工艺泥龄长，水力停留时间长，设计流量按高日流量计算。 ⑵需氧量按最热月平均水温计算。 ⑶对碱度要核算，如不够，需加碱或反硝化措施。 ⑷若污水属于容易发生污泥膨胀的水质，可在生物反应池前端设置生物选择池，以抵制丝状菌的繁殖。 4 、 A/O 脱氮工艺？答：脱氮说白了就是反硝化嘛，硝酸盐反硝化产生 N2 而去除。反硝化需要缺氧环境（ DO<=0.5mg/L ，所需碳源物质）反硝化率用回流比控制： Fde= （ R+r ） / （ R+r+1 ），其中 r 为内回流比当缺氧和厌氧污泥总量大于好氧污泥量，活性污泥的沉降性能就恶化，故实际中缺 + 厌 <= 好生物脱氮是通过缺氧污泥进行的，当 C ： N 低时，反耠化速率下降。需要的缺氧污泥量大。 C:N 过低，且计算的缺 > 好时，采取污水不进初沉提高 C:N 比或外加碳源，或降低脱氮要求。 5 、 A/O 除磷工艺？答：生物除磷的原理即：好氧状态下吸收磷，厌氧状态下释放磷，通过排泥而实现生物除磷。厌氧条件下释放越充分，好氧吸收越好，除 P 越高。厌氧环境（ DO=0 ，硝酸盐浓度＝ 0 ，造就了与脱氮刚好相反的环境，因此脱氮与除磷永远是冤家 ^_^ ）设计计算要点：厌氧池容积要有足够的水力停留时间，实践得出厌氧池最小实际水力停留时间（包括回流污泥在内）不小于 0.75h ⑴厌氧池停留时间长，有利于生物除磷。但过长，投资加大，故一般 <=2h 。 ⑵厌氧池须处于绝对厌氧状态，即 DO=0 、硝态氮＝ 0 ，也即好氧池不能产生硝化，好氧池泥龄不能达到硝化泥龄 ⑶生物除磷有一定的限度，当进水 C/P 过低，或出水磷浓度要求很低时，需补充化学除磷。 ⑷出水中磷有两种形态：溶解态和含于活性污泥中的固态。曝气生物滤池与接触氧化池的区别曝气生物滤池工艺机理主要利用微生物吸附、氧化作用和滤料的过滤作用去除污染物系统组成必须有初沉池，一般不需二沉池，可进行模块化设计填（滤）料一般应用陶粒等粒状滤料，粒径在 3—8mm 系统运行需进行反冲洗，可进行自控管理污泥产量较多优缺点 1. 出水水质好（尤其 NH3-N 去除较高） 2. 能抗日常冲击负荷 3. 动力消耗较大（反冲洗）生物接触氧化工艺机理主要利用微生物吸附、氧化分解作用去除污染物系统组成可有初沉池，必须有二沉池，一般常采用接触沉淀，处理城市污水的应用二段式居多填（滤）料可应用碎石、炉渣、塑料等粒状填料，也可应用波纹板、软性纤维、蜂窝等填料系统运行一般不需进行反冲洗污泥产量较少优缺点 1. 动力消耗较少 2. 出水水质好 3. 抗冲击能力差生物接触氧化主要利用微生物吸附、氧化分解作用去除污染物，必须有二沉池；生物滤池除了具有这个作用还有过滤作用，因此不需要二沉池，但是生物滤池需要反冲，施工和操作比较麻烦，自动化程度要求高。 SBR 工艺的总结摘要：序批式活性污泥法（ SBR —Sequencing Batch Reactor ）是早在 1914 年就由英国学者 Ardern 和 Locket 发明了的水处理工艺。 70 年代初，美国 Natre Dame 大学的 R.Irvine 教授采用实验室规模对 SBR 工艺进行了系统深入的研究，并于 1980 年在美国环保局（ EPA ）的资助下，在印第安那州的 Culwer 城改建并投产了世界上第一个 SBR 法污水处理厂。 SBR 工艺的过程是按时序来运行的，一个操作过程分五个阶段：进水、反应、沉淀、滗水、闲置。关键词： SBR 工艺序批式活性污泥法（ SBR —Sequencing Batch Reactor ）是早在 1914 年就由英国学者 Ardern 和 Locket 发明了的水处理工艺。 70 年代初，美国 Natre Dame 大学的 R.Irvine 教授采用实验室规模对 SBR 工艺进行了系统深入的研究，并于 1980 年在美国环保局（ EPA ）的资助下，在印第安那州的 Culwer 城改建并投产了世界上第一个 SBR 法污水处理厂。 SBR 工艺的过程是按时序来运行的，一个操作过程分五个阶段：进水、反应、沉淀、滗水、闲置。由于 SBR 在运行过程中，各阶段的运行时间、反应器内混合液体积的变化以及运行状态等都可以根据具体污水的性质、出水水质、出水质量与运行功能要求等灵活变化。对于 SBR 反应器来说，只是时序控制，无空间控制障碍，所以可以灵活控制。因此， SBR 工艺发展速度极快，并衍生出许多种新型 SBR 处理工艺。间歇式循环延时曝气活性污泥法（ ICEAS—Intermittent Cyclic Extended System ）是在 1968 年由澳大利亚新威尔士大学与美国 ABJ 公司合作开发的。 1976 年世界上第一座 ICEAS 工艺污水厂投产运行。 ICEAS 与传统 SBR 相比，最大特点是：在反应器进水端设一个预反应区，整个处理过程连续进水，间歇排水 , 无明显的反应阶段和闲置阶段，因此处理费用比传统 SBR 低。由于全过程连续进水，沉淀阶段泥水分离差，限制了进水量。好氧间歇曝气系统（ DAT-IAT—Demand Aeration Tank-Intermittent Tank ）是由天津市政工程设计研究院提出的一种 SBR 新工艺。主体构筑物是由需氧池 DAT 池和间歇曝气池 IAT 池组成， DAT 池连续进水连续曝气，其出水从中间墙进入 IAT 池， IAT 池连续进水间歇排水。同时， IAT 池污泥回流 DAT 池。它具有抗冲击能力强的特点，并有除磷脱氮功能。循环式活性污泥法 (CASS—Cyclic Activated Sludge System) 是 Gotonszy 教授在 ICEAS 工艺的基础上开发出来的 , 是 SBR 工艺的一种新形式。将 ICEAS 的预反应区用容积更小，设计更加合理优化的生物选择器代替。通常 CASS 池分三个反应区：生物选择器、缺氧区和好氧区，容积比一般为 1 ： 5 ： 30 。整个过程间歇运行，进水同时曝气并污泥回流。该处理系统具有除氮脱磷功能。 UNITANK 单元水池活性污泥处理系统是比利时 SEGHERS 公司提出的，它是 SBR 工艺的又一种变形。它集合了 SBR 工艺和氧化沟工艺的特点，一体化设计使整个系统连续进水连续出水，而单个池子相对为间歇进水间歇排水。此系统可以灵活的进行时间和空间控制，适当的增大水力停留时间，可以实现污水的脱氮除磷。改良式序列间歇反应器（ M SBR —Modified Sequencing Batch Reactor ）是 C,Y.Yang 等人根据 SBR 技术特点结合 A2-O 工艺，研究开发的一种更为理想的污水处理系统。采用单池多方格方式，在恒定水位下连续运行。通常 M SBR 池分为主曝气池、序批池 1 、序批池 2 、厌氧池 A 、厌氧池 B 、缺氧池、泥水分离池。每个周期分为 6 个时段，每 3 个时段为一个半周期。一个半周期的运行状况：污水首先进入厌氧池 A 脱氮，再进入厌氧池 B 除磷，进入主曝气池好氧处理，然后进入序批池，两个序批池交替运行（缺氧 — 好氧 / 沉淀 — 出水）。脱氮除磷能力更强。 SBR 工艺优点 1 、理想的推流过程使生化反应推动力增大，效率提高，池内厌氧、好氧处于交替状态，净化效果好。 2 、运行效果稳定，污水在理想的静止状态下沉淀，需要时间短、效率高，出水水质好。 3 、耐冲击负荷，池内有滞留的处理水，对污水有稀释、缓冲作用，有效抵抗水量和有机污物的冲击。 4 、工艺过程中的各工序可根据水质、水量进行调整，运行灵活。 5 、处理设备少，构造简单，便于操作和维护管理。 6 、反应池内存在 DO 、 BOD5 浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀。 7 、 SBR 法系统本身也适合于组合式构造方法，利于废水处理厂的扩建和改造。 8 、脱氮除磷，适当控制运行方式，实现好氧、缺氧、厌氧状态交替，具有良好的脱氮除磷效果。 9 、工艺流程简单、造价低。主体设备只有一个序批式间歇反应器，无二沉池、污泥回流系统，调节池、初沉池也可省略，布置紧凑、占地面积省。 SBR 系统的适用范围由于上述技术特点， SBR 系统进一步拓宽了活性污泥法的使用范围。就近期的技术条件， SBR 系统更适合以下情况： 1) 中小城镇生活污水和厂矿企业的工业废水，尤其是间歇排放和流量变化较大的地方。 2) 需要较高出水水质的地方，如风景游览区、湖泊和港湾等，不但要去除有机物，还要求出水中除磷脱氮，防止河湖富营养化。 3) 水资源紧缺的地方。 SBR 系统可在生物处理后进行物化处理，不需要增加设施，便于水的回收利用。 4) 用地紧张的地方。 5) 对已建连续流污水处理厂的改造等。 6) 非常适合处理小水量，间歇排放的工业废水与分散点源污染的治理。 SBR 设计要点、主要参数 SBR 设计要点 1 、运行周期（ T ）的确定 SBR 的运行周期由充水时间、反应时间、沉淀时间、排水排泥时间和闲置时间来确定。充水时间（ tv ）应有一个最优值。如上所述，充水时间应根据具体的水质及运行过程中所采用的曝气方式来确定。当采用限量曝气方式及进水中污染物的浓度较高时，充水时间应适当取长一些；当采用非限量曝气方式及进水中污染物的浓度较低时，充水时间可适当取短一些。充水时间一般取 1 ～ 4 ｈ。反应时间（ tR ）是确定 SBR 反应器容积的一个非常主要的工艺设计参数，其数值的确定同样取决于运行过程中污水的性质、反应器中污泥的浓度及曝气方式等因素。对于生活污水类易处理废水，反应时间可以取短一些，反之对含有难降解物质或有毒物质的废水，反应时间可适当取长一些。一般在 2 ～ 8h 。沉淀排水时间（ tS+D ）一般按 2 ～ 4h 设计。闲置时间（ tE ）一般按 2h 设计。一个周期所需时间 tC≥tR ﹢ tS ﹢ tD ，周期数 n ﹦ 24 ／ tC 2 、反应池容积的计算假设每个系列的污水量为 q ，则在每个周期进入各反应池的污水量为 q/n·N 。各反应池的容积为： V: 各反应池的容量 1/m ：排出比 n ：周期数（周期 /d ） N: 每一系列的反应池数量 q ：每一系列的污水进水量（设计最大日污水量）（ m3/d ） 3 、曝气系统序批式活性污泥法中，曝气装置的能力应是在规定的曝气时间内能供给的需氧量，在设计中，高负荷运行时每单位进水 BOD 为 0.5 ～ 1.5kgO2/kgBOD ，低负荷运行时为 1.5 ～ 2.5kgO2/kgBOD 。在序批式活性污泥法中，由于在同一反应池内进行活性污泥的曝气和沉淀，曝气装置必须是不易堵塞的，同时考虑反应池的搅拌性能。常用的曝气系统有气液混合喷射式、机械搅拌式、穿孔曝气管、微孔曝气器，一般选射流曝气，因其在不曝气时尚有混合作用，同时避免堵塞。 4 、排水系统 ⑴上清液排除出装置应能在设定的排水时间内，活性污泥不发生上浮的情况下排出上清液，排出方式有重力排出和水泵排出。 ⑵为预防上清液排出装置的故障，应设置事故用排水装置。 ⑶在上清液排出装置中，应设有防浮渣流出的机构。序批式活性污泥的排出装置在沉淀排水期，应排出与活性污泥分离的上清液，并且具备以下的特征： 1) 应能既不扰动沉淀的污泥，又不会使污泥上浮，按规定的流量排出上清液。（定量排水） 2) 为获得分离后清澄的处理水，集水机构应尽量 * 近水面，并可随上清液排出后的水位变化而进行排水。（追随水位的性能） 3) 排水及停止排水的动作应平稳进行，动作准确，持久可 * 。（可 * 性）排水装置的结构形式，根据升降的方式的不同，有浮子式、机械式和不作升降的固定式。 5 、排泥设备设计污泥干固体量 = 设计污水量 × 设计进水 SS 浓度 × 污泥产率／ 1000 ，在高负荷运行（ 0.1 ～ 0.4 kg-BOD/kg-ss·d ）时污泥产量以每流入 1 kgSS 产生 1 kg 计算，在低负荷运行（ 0.03 ～ 0.1 kg-BOD/kg-ss·d ）时以每流入 1 kgSS 产生 0.75 kg 计算。在反应池中设置简易的污泥浓缩槽，能够获得 2 ～ 3% 的浓缩污泥。由于序批式活性污泥法不设初沉池，易流入较多的杂物，污泥泵应采用不易堵塞的泵型。 SBR 设计主要参数序批式活性污泥法的设计参数，必须考虑处理厂的地域特性和设计条件（用地面积、维护管理、处理水质指标等）适当的确定。用于设施设计的设计参数应以下值为准：项目参数 BOD-SS 负荷 (kg-BOD/kg-ss·d) 0.03 ～ 0.4 MLSS(mg/l) 1500 ～ 5000 排出比 (1/m) 1/2 ～ 1/6 安全高度 ε(cm)( 活性污泥界面以上的最小水深 ) 50 以上序批式活性污泥法是一种根据有机负荷的不同而从低负荷（相当于氧化沟法）到高负荷（相当于标准活性污泥法）的范围内都可以运行的方法。序批式活性污泥法的 BOD-SS 负荷，由于将曝气时间作为反应时间来考虑，定义公式如下： QS ：污水进水量（ m3/d ） CS ：进水的平均 BOD5(mg/l) CA ：曝气池内混合液平均 MLSS 浓度 (mg/l) V ：曝气池容积 e ：曝气时间比 e=n·TA/24 n: 周期数 TA: 一个周期的曝气时间序批式活性污泥法的负荷条件是根据每个周期内，反应池容积对污水进水量之比和每日的周期数来决定，此外，在序批式活性污泥法中，因池内容易保持较好的 MLSS 浓度，所以通过 MLSS 浓度的变化，也可调节有机物负荷。进一步说，由于曝气时间容易调节，故通过改变曝气时间，也可调节有机物负荷。在脱氮和脱硫为对象时，除了有机物负荷之外，还必须对排出比、周期数、每日曝气时间等进行研究。在用地面积受限制的设施中，适宜于高负荷运行，进水流量小负荷变化大的小规模设施中，最好是低负荷运行。因此，有效的方式是在投产初期按低负荷运行，而随着水量的增加，也可按高负荷运行。不同负荷条件下的特征有机物负荷条件（进水条件）高负荷运行低负荷运行间歇进水间歇进水、连续运行条件 BOD-SS 负荷（ kg-BOD/kg-ss·d ） 0.1 ～ 0.4 0.03 ～ 0.1 周期数大（ 3 ～ 4 ）小（ 2 ～ 3 ）排出比大小处理特性有机物去除处理水 BOD<20mg/l 去除率比较高脱氮较低高脱磷高较低污泥产量多少维护管理抗负荷变化性能比低负荷差对负荷变化的适应性强，运行的灵活性强用地面积反应池容积小，省地反应池容积较大适用范围能有效地处理中等规模以上的污水，适用于处理规模约为 2000m3/d 以上的设施适用于小型污水处理厂，处理规模约为 2000m3/d 以下，适用于不需要脱氮的设施 SBR 设计需特别注意的问题（一）主要设施与设备 1 、设施的组成本法原则上不设初次沉淀池，本法应用于小型污水处理厂的主要原因是设施较简单和维护管理较为集中。为适应流量的变化，反应池的容积应留有余量或采用设定运行周期等方法。但是，对于游览地等流量变化很大的场合，应根据维护管理和经济条件，研究流量调节池的设置。 2 、反应池反应池的形式为完全混合型，反应池十分紧凑，占地很少。形状以矩形为准，池宽与池长之比大约为 1 ： 1 ～ 1 ： 2 ，水深 4 ～ 6 米。反应池水深过深，基于以下理由是不经济的：①如果反应池的水深大，排出水的深度相应增大，则固液分离所需的沉淀时间就会增加。②专用的上清液排出装置受到结构上的限制，上清液排出水的深度不能过深。反应池水深过浅，基于以下理由是不希望的：①在排水期间，由于受到活性污泥界面以上的最小水深限制，上清液排出的深度不能过深。②与其他相同 BOD—SS 负荷的处理方式相比，其优点是用地面积较少。反应池的数量，考虑清洗和检修等情况，原则上设 2 个以上。在规模较小或投产初期污水量较小时，也可建一个池。 3 、排水装置排水系统是 SBR 处理工艺设计的重要内容，也是其设计中最具特色和关系到系统运行成败的关键部分。目前，国内外报道的 SBR 排水装置大致可归纳为以下几种：⑴潜水泵单点或多点排水。这种方式电耗大且容易吸出沉淀污泥；⑵池端（侧）多点固定阀门排水，由上自下开启阀门。缺点操作不方便，排水容易带泥；⑶专用设备滗水器。滗水器是是一种能随水位变化而调节的出水堰，排水口淹没在水面下一定深度，可防止浮渣进入。理想的排水装置应满足以下几个条件：①单位时间内出水量大，流速小，不会使沉淀污泥重新翻起；②集水口随水位下降，排水期间始终保持反应当中的静止沉淀状态；③排水设备坚固耐用且排水量可无级调控，自动化程度高。在设定一个周期的排水时间时，必须注意以下项目： ①上清液排出装置的溢流负荷 —— 确定需要的设备数量； ②活性污泥界面上的最小水深 —— 主要是为了防止污泥上浮，由上清液排出装置和溢流负荷确定，性能方面，水深要尽可能小； ③随着上清液排出装置的溢流负荷的增加，单位时间的处理水排出量增大，可缩短排水时间，相应的后续处理构筑物容量须扩大； ④ 在排水期，沉淀的活性污泥上浮是发生在排水即将结束的时候，从沉淀工序的中期就开始排水符合 SBR 法的运行原理。 SBR 工艺的需氧与供氧 SBR 工艺有机物的降解规律与推流式曝气池类似，推流式曝气池是空间（长度）上的推流，而 SBR 反应池是时间意义上的推流。由于 SBR 工艺有机物浓度是逐渐变化的，在反应初期，池内有机物浓度较高，如果供氧速率小于耗氧速率，则混合液中的溶解氧为零，对单一的微生物而言，氧气的得到可能是间断的，供氧速率决定了有机物的降解速率。随着好氧进程的深入，有机物浓度降低，供氧速率开始大于耗氧速率，溶解氧开始出现，微生物开始可以得到充足的氧气供应，有机物浓度的高低成为影响有机物降解速率的一个重要因素。从耗氧与供氧的关系来看，在反应初期 SBR 反应池保持充足的供氧，可以提高有机物的降解速度，随着溶解氧的出现，逐渐减少供氧量，可以节约运行费用，缩短反应时间。 SBR 反应池通过曝气系统的设计，采用渐减曝气更经济、合理一些。 SBR 工艺排出比（ 1/m ）的选择 SBR 工艺排出比（ 1/m ）的大小决定了 SBR 工艺反应初期有机物浓度的高低。排出比小，初始有机物浓度低，反之则高。根据微生物降解有机物的规律，当有机物浓度高时，有机物降解速率大，曝气时间可以减少。但是，当有机物浓度高时，耗氧速率也大，供氧与耗氧的矛盾可能更大。此外，不同的废水活性污泥的沉降性能也不同。污泥沉降性能好，沉淀后上清液就多，宜选用较小的排出比，反之则宜采用较大的排出比。排出比的选择还与设计选用的污泥负荷率、混合液污泥浓度等有关。 SBR 反应池混合液污泥浓度根据活性污泥法的基本原理，混合液污泥浓度的大小决定了生化反应器容积的大小。 SBR 工艺也同样如此，当混合液污泥浓度高时，所需曝气反应时间就短， SBR 反应池池容就小，反之 SBR 反应池池容则大。但是，当混合液污泥浓度高时，生化反应初期耗氧速率增大，供氧与耗氧的矛盾更大。此外，池内混合液污泥浓度的大小还决定了沉淀时间。污泥浓度高需要的沉淀时间长，反之则短。当污泥的沉降性能好，排出比小，有机物浓度低，供氧速率高，可以选用较大的数值，反之则宜选用较小的数值。 SBR 工艺混合液污泥浓度的选择应综合多方面的因素来考虑。关于污泥负荷率的选择污泥负荷率是影响曝气反应时间的主要参数，污泥负荷率的大小关系到 SBR 反应池最终出水有机物浓度的高低。当要求的出水有机物浓度低时，污泥负荷率宜选用低值；当废水易于生物降解时，污泥负荷率随着增大。污泥负荷率的选择应根据废水的可生化性以及要求的出水水质来确定。 SBR 工艺与调节、水解酸化工艺的结合 SBR 工艺采用间歇进水、间歇排水， SBR 反应池有一定的调节功能，可以在一定程度上起到均衡水质、水量的作用。通过供气系统、搅拌系统的设计，自动控制方式的设计，闲置期时间的选择，可以将 SBR 工艺与调节、水解酸化工艺结合起来，使三者合建在一起，从而节约投资与运行管理费用。在进水期采用水下搅拌器进行搅拌，进水电动阀的关闭采用液位控制，根据水解酸化需要的时间确定开始曝气时刻，将调节、水解酸化工艺与 SBR 工艺有机的结合在一起。反应池进水开始作为闲置期的结束则可以使整个系统能正常运行。具体操作方式如下所述：进水开始既为闲置结束，通过上一组 SBR 池进水结束时间来控制；进水结束通过液位控制，整个进水时间可能是变化的。水解酸化时间由进水开始至曝气反应开始，包括进水期，这段时间可以根据水量的变化情况与需要的水解酸化时间来确定，不小于在最小流量下充满 SBR 反应池所需的时间。曝气反应开始既为水解酸化搅拌结束，曝气反应时间可根据计算得出。沉淀时间根据污泥沉降性能及混合液污泥浓度决定，它的开始即为曝气反应的结束。排水时间由滗水器的性能决定，滗水结束可以通过液位控制。闲置期的时间选择是调节、水解酸化及 SBR 工艺结合好坏的关键。闲置时间的长短应根据废水的变化情况来确定，实际运行中，闲置时间经常变动。通过闲置期间的调整，将 SBR 反应池的进水合理安排，使整个系统能正常运转，避免整个运行过程的紊乱。 SBR 调试程序及注意事项（一）活性污泥的培养驯化 SBR 反应池去除有机物的机理与普通活性污泥法基本相同，主要大量繁殖的微生物群体降解污水中的有机物。活性污泥处理系统在正式投产之前的首要工作是培养和驯化活性污泥。活性污泥的培养驯化可归纳为异步培驯法、同步培驯法和接种培驯法，异步法为先培养后驯化，同步法则培养和驯化同时进行或交替进行，接种法系利用其他污水处理厂的剩余污泥，再进行适当的培驯。培养活性污泥需要有菌种和菌种所需要的营养物。对于城市污水，其中的菌种和营养都具备，可以直接进行培养。对于工业废水，由于其中缺乏专性菌种和足够的营养，因此在投产时除用一般的菌种和所需要营养培养足够的活性污泥外，还应对所培养的活性污泥进行驯化，使活性污泥微生物群体逐渐形成具有代谢特定工业废水的酶系统，具有某种专性。（二）试运行活性污泥培养驯化成熟后，就开始试运行。试运行的目的使确定最佳的运行条件。在活性污泥系统的运行中，影响因素很多，混合液污泥浓度、空气量、污水量、污水的营养情况等。活性污泥法要求在曝气池内保持适宜的营养物与微生物的比值，供给所需要的氧，使微生物很好的和有机物相接触，全体均匀的保持适当的接触时间。对 SBR 处理工艺而言，运行周期的确定还与沉淀、排水排泥时间及闲置时间有关，还和处理工艺中所设计的 SBR 反应器数量有关。运行周期的确定除了要保证处理过程中运行的稳定性和处理效果外，还要保证每个池充水的顺序连续性，即合理的运行周期应满足运行过程中避免两个或两个以上的池子同时进水或第一个池子和最后一个池子进水脱节的现象。同时通过改变曝气时间和排水时间，对污水进行不同的反应测试，确定最佳的运行模式，达到最佳的出水水质、最经济的运行方式。（三）污泥沉降性能的控制活性污泥的良好沉降性能是保证活性污泥处理系统正常运行的前提条件之一。如果污泥的沉降性能不好，在 SBR 的反应期结束后，污泥难以沉淀，污泥的压密性差，上层清液的排除就受到限制，水泥比下降，导致每个运行周期处理污水量下降。如果污泥的絮凝性能差，则出水中的悬浮固体（ SS ）含量将升高， COD 上升，导致处理出水水质的下降。导致污泥沉降性能恶化的原因是多方面的，但都表现在污泥容积指数（ SVI ）的升高。 SBR 工艺中由于反复出现高浓度基质，在菌胶团菌和丝状菌共存的生态环境中，丝状菌一般是不容易繁殖的，因而发生污泥丝状菌膨胀的可能性是非常低的。 SBR 较容易出现高粘性膨胀问题。这可能是由于 SBR 法是一个瞬态过程，混合液内基质逐步降解，液相中基质浓度下降了，但并不完全说明基质已被氧化去除，加之许多污水的污染物容易被活性污泥吸附和吸收，在很短的时间内，混合液中的基质浓度可降至很低的水平，从污水处理的角度看，已经达到了处理效果，但这仅仅是一种相的转移，混合液中基质的浓度的降低仅是一种表面现象。可以认为，在污水处理过程中，菌胶团之所以形成和有所增长，就要求系统中有一定数量的有机基质的积累，在胞外形成多糖聚合物（否则菌胶团不增长甚至出现细菌分散生长现象，出水浑浊）。在实际操作过程中往往会因充水时间或曝气方式选择的不适当或操作不当而使基质的积累过量，致使发生污泥的高粘性膨胀。污染物在混合液内的积累是逐步的，在一个周期内一般难以马上表现出来，需通过观察各运行周期间的污泥沉降性能的变化才能体现出来。为使污泥具有良好的沉降性能，应注意每个运行周期内污泥的 SVI 变化趋势，及时调整运行方式以确保良好的处理效果。污泥膨胀原因及对策所谓活性污泥膨胀是指活性污泥质量变轻，体积膨大，沉降性能恶化，在二沉池内不能正常沉池下来，污泥指数异常增高达 400 以上。　　　　活性污泥膨胀，根据诱因可分为：因丝状菌异常增殖所导致的丝状菌性膨胀和因粘性物质大量产生积累的非丝状菌膨胀。前者为易发与多发性膨胀，导致产生丝状菌性污泥膨胀的细菌主要有：球衣菌属，假单胞菌属，黄杆菌属，酶菌属。　　　　污泥膨胀的对策，当在活性污泥系统产生污泥膨胀现象时，可按下图所列程序对污泥膨胀的类型，诱因与性质进行调查，并采取相应的措施加以消除。具体措施说明如下：　　　　措施 A ，投药处理，能够杀灭丝状菌的药剂有氯，臭氧，过氧化氢等，有效氯为 10—20mg/l 时，就能够有效杀灭球衣菌，贝代硫菌：高于 20mg/l 时，可能对絮凝体形成菌产生危害，因此，在使用氯时一定要按投加量的允许范围合理投加。而臭氧，过氧化氢等氧化剂只有在较高的计量条件下才对球衣菌有杀灭效果。　　　　措施 B ，改善，提高活性污泥的絮凝性，在曝气池的入口处投加硫酸铝，三氯化铁，高分子混凝剂等絮凝剂。　　　　措施 C ，改善，提高活性污泥的沉降性，密实性。在曝气池的入口处投加粘土，消石灰，生污泥或消化污泥。　　　　措施 D ，加大回流污泥量，通过这一措施，高粘性膨胀的致因物质，即多糖类物降低了，在多数情况下，能够解脱高粘性膨胀。有条件的地方还可在回流污泥前进行内源呼吸期，提高了絮凝体形成细菌群摄取有机物的能力和与丝状菌竞争的能力，丝状菌性膨胀也能够得到抑制。在曝气过程中，可以考虑加入氯，磷等营养物质，这样可以强化污泥活性。　　　　措施 E ，使废水经常处于新鲜状态，防止形成厌氧状态，如有条件采取预曝气措施，使废水经常处于预曝气状态，吹脱硫化氢等有害气体，并避免贝代硫菌加以利用增殖。　　　　措施 F ，加强曝气，提高混和液 DO 浓度，防止混和液缺氧或厌氧状态，即或是局部的或是一时的呈厌氧状态，也不利于絮体形成菌的生理活动，而有利于丝状菌的增殖。　　　　措施 G ，在有利条件下，可以考虑改变水温，水温在 15 摄氏度以下易于发生高粘性膨胀，而丝状菌性膨胀则多发生在 20 摄氏度以上。　　　　措施 H ，降低污泥在二沉池内停留时间，防止形成厌氧状态。　　　　措施 I ，调整污泥负荷，运行经验表明，如果污泥负荷超过 0.35kgBOD/kgMLSS.d 易于发生丝状菌性污泥膨胀。　　　　措施 J ，调整混合液中的营养物质平衡，即保证 BOD ： N ： P=10 ： 5 ： 1 的要求，当混和液失去营养平衡时，往往会发生高粘性污泥膨胀。　　　　措施 K ，控制丝状菌的增殖，对已产生大量球衣菌属的活性污泥，用浓度为 50mg/l 的硫酸铜，保持 5mg/l 的残留浓度，能够抑制球衣菌属的增殖。　　　　　　解体多为系统控制不当造成的，一般有几个原因　　 1. 污泥负荷过高或是过低　　 2. 系统溶氧过高　　 3. 中毒　　　　腐化一般是系统死角，厌氧状态为常见原因。　　　　　　　在实际运行中，以上几类方法是相辐相称的，污泥膨胀发生以后，首先应通过观察现象，借助理化分析手段，判明膨胀的种类及发生原因，对症下药，采取有效的控制措施。气水比算法曝气器是微孔曝气，充氧效率是 25% ，是否是按照处理一公斤的 BOD 消耗一公斤的氧气来计算。如果 BOD 是 500 ，进水量为 1000 方，则：　　总 BOD 为： 1000*1000L*500/1000=500000 克　　消耗的 DO 量为 500000 克　　 DO 的摩尔数为： 500000/32=15625MOL （氧气的摩尔质量为 32 克 / 摩尔）　　 DO 的体积为： 15625*22 。 4=350000L=350 方　　由于充氧效率是 25% ，故所需氧量为： 350/0 。 25=1400 方　　由于空气含 21% 的氧气。故所需空气量为： 1400/0 。 21=6667 方这样算法不适合应用于生产和设计，如果用于生产和设计，一般的概算法如下如果 BOD 是 500 ，进水量为 1000 方，则：　　总 BOD 为： 1000*500=500000 克　　则 AOR 为： 500000 克　　则 SOR 为： 500000×1.5=750 千克　　故所需空气量为： 750/0.28/0.25 查看更多 1个回答 . 2人已关注

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HSE应知应会2014年12月8日？ 1 单选题用火作业前进行可燃气体分析，当可燃气体爆炸下限大于4%时，分析检测数据小于（）为合格；可燃气体爆炸下限小于4%时，分析检测数据小于（）为合格。 A.0.4%，0.2% B.0.5%，0.2% C.0.6%，0.3% D.0.5%，0.3% 2 单选题使用气焊焊割作业时，氧气瓶与乙炔瓶间距应不小于（）米。 A.5 B.7 C.10 D.15 3 单选题 AA某在进行管线焊接作业，BB某在王某上风向10米处进行喷漆作业，监火人应当如何处理（）。 A.动火人有火票，不需要处理 B.喷漆作业有工单，可以继续作业 C.暂停动火和刷漆，禁止交叉作业 D.停止刷漆作业，动火作业继续 4 单选题当设备、容器内存有夹套、填料、衬里、密封圈等，有可能释放有毒、有害、可燃气体的，采样分析合格后超过（）小时用火的，须重新检测分析合格后方可用火。（） A.1 B.2 C.3 D.4 5 单选题高压触电时，错误的解救方法是（）。 A.断开高压开关 B.向高压线抛掷裸导线 C.手拉触电者衣物 D.打电话通知有关部门停电游客，如果您要查看本帖隐藏内容请回复查看更多 2个回答 . 2人已关注

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常压设备盖章？我公司采购一批常压设备，厂家包括了设计、制造。这批设备和图纸到达我们厂里时候，图纸上没有设计印制，我们公司提出需要盖设计印章，厂家说不需要，我们说这个产品设备如果不需要设计章，哪随便哪个人都可以去设计啦？还请高人给我们判断一下，并确给我们提供需要提供或者不需要提供的依据，是哪个标准查看更多 0个回答 . 3人已关注

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关于振动分析仪？ 大家谁用过振动分析仪，目前什么品牌的质量和功能比较高？查看更多 7个回答 . 5人已关注

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请问HTRI能计算块孔式石墨换热器吗? 各位，请问HTRI能计算块孔式石墨换热器吗？该选用哪个模块呢？查看更多 9个回答 . 5人已关注

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加热炉辐射段，对流段底部温度？ 加热炉烘炉时，为什么辐射段温度100C°，而对流段底部温度216C°，有哪些原因会造成这种现象？如何控制两点温度温差小点？查看更多 1个回答 . 1人已关注

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化工厂的动、静设备都需要做绝缘电阻检测和接地检测吗? 化工厂的动、静设备都需要做绝缘电阻检测和接地检测吗？查看更多 2个回答 . 5人已关注

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关于压缩机干气密封的问题？楼主你好，你提到一个现象值得注意，一级泄漏流量为零，一级泄漏压力缺很大，我分析有可能是一级泄漏孔板后的压力增加，造成一级泄漏气体排不到火炬，所以流量显示为零，压力很大。请注意监控火炬压力。我个人建议，将一级连锁该为流量连锁，避免火炬压高造成机组连锁停车，特别是入口压力很低的机组建议不要选用泄漏压力连锁。查看更多 8个回答 . 6人已关注

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催化烟机由二级改一级后，能否彻底避免结焦结垢? 据事故通报，有一180万吨催化烟机由于结焦结垢，振动值达93um。在切机过程中，振动值最高达到200um多，引起主风机自保启动，烟机入口蝶阀关闭，而再生器双阀卡涩打不开。再生器超压力，反再自保启动。后停工抢修，发现内部设备损坏较多。为彻底解决烟机结焦结垢所带来的危害，该公司催化裂化专家组决定下次停工大检修时，将该烟机由二级改一级。请问，催化烟机由二级改一级后，能否彻底避免结焦结垢？请问有没有一级烟机也有结焦结垢的呢？催化烟机由二级改一级后，有何利弊呢？请大家讨论。查看更多 16个回答 . 1人已关注

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湿法乙炔清液输送管道结垢？湿法乙炔清液输送管道结垢的问题,我相信搞乙炔生产的应该都会遇到的吧! 请广大盖德们聊聊,如何在不影响生产的条件下将成本控制到最小,如管道选材、配双管线,定期清理检修除垢~等等~查看更多 7个回答 . 2人已关注

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简介

职业：上海龙翔生物医药开发有限公司 - 给排水工程师

学校：河南大学 - 历史文化学院

地区：吉林省

个人简介：人生的意志和劳动将创造奇迹般的奇迹。查看更多

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