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乙醇胺再生？ 请问干气脱硫后,二甲基乙醇胺再生过程中发生降解反应的现象,产物,及反应方程式? 谢谢.查看更多 1个回答 . 4人已关注

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中石油的几个炼油项目？揭阳和昆明这两个大的，各位有了解目前工程进展的吗？现在看起来中石化的几个大的包括东海岛和其它一些五百万吨左右的也有不同程度的推延。感觉有公司都不大有动力上产能了。查看更多 0个回答 . 1人已关注

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我想学习三聚氰胺技术，那位老师有三聚氰胺技术传上来看 ...？ 想学习三聚氰胺技术，那位老师有三聚氰胺新技术传上来看看，谢谢。查看更多 0个回答 . 2人已关注

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有关淀粉改性中的几个反应问题?? < >首先,我先简单说一下淀粉改性.常见的淀粉改性是将淀粉接上阳离子集团（一般是叔胺或季胺）或阴离子集团（一般是羧基）使其变成阳性或阴性淀粉，或者同时接上阳离子集团和阴离子集团使其变成两性淀粉。<o:p></o:p> < >下面说一下两性淀粉的一般制备方法：先让羧甲基淀粉和丙烯酰胺在氧化还原体系（常见的是亚铁盐和双氧水）中进行接枝，再和甲醛，乙二胺进行曼尼奇反应生产两性淀粉。<o:p></o:p> < >有以下几个问题请各位高手指教？<o:p></o:p> < >问题1:接枝时发生的是什么反应?<o:p></o:p> < >问题2:接枝后的淀粉再和甲醛,乙二胺进行曼尼奇反应,是什么结构发生曼尼奇反应?<o:p></o:p>查看更多 0个回答 . 2人已关注

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鼓风机的进出口问题？ 为什么鼓风机的进口是方的，出口是圆的？查看更多 9个回答 . 3人已关注

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蒸汽在汽轮机内膨胀做功物性方法？蒸汽在汽轮内膨胀做功应该选择什么样的物性方法？我分别用SREAM-TA和PR-BM两种物性方法进行计算，用STEAM-TA进行模拟的时候，在汽轮机最后一级排气的时候，模拟出的温度结果比较准确，但是前面的压力比较高的时候比实际的温度要高，而用PR-BM的进行模拟的时候，在前面的模拟中比如说将3.45MPa到0.529MPa的时候出口的温度与实际的很接近，但是在最后一级的时候，汽轮机的出口压力为7.3KPa的时候，模拟的温度比实际出口的温度要高？这是怎么回事？应该怎么解决？是物性方法选择的问题还是我在模拟的时候有的地方没有进行设置？查看更多 7个回答 . 1人已关注

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热回收焦炉配余电技术？ 大家讨论下这种炉子吧，有什么先进的技术和容易出现的问题都说出来交流下吧查看更多 10个回答 . 3人已关注

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乙二醇no制备方法？ 煤制乙二醇的no制备方法是用氨氧化法好还是用浓硝酸法好？从经济性，安全性同，环保性等方面说说查看更多 1个回答 . 4人已关注

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可以修改PDS对话框的DM/DB ACCESS工具,谁有? 我想使用DM/DB修改.FB的对话框, 谁有这个东东,能给一份吗?查看更多 4个回答 . 3人已关注

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槽电压升高有何对策？我厂使用的是旭化成电解槽 10台，用的是F6801型离子膜，共20万吨生产能力，开车到现在还不到一年时间，但现在平均槽电压已达3.18V，主要原因在于二次盐水中铁离子和铝离子严重超标，由于当地是铝矿资源丰富的地区，所以就造成我厂用来化盐的工业水铝离子有时最多含量1万多PPb；另外我厂使用的原盐中可能加的松散剂过多，是铁离子超标的一个原因，铁离子超标的另一个原因是：从一次盐水输送过来的盐水管道是衬胶和衬PE管道，一次在拆二次盐水盐水加热换热器时，看到里边堵了许多已经衬胶层，但不知道是那一段衬胶层脱离，这是铁离子超标的另一个原因。各位盖德，有没有较好的方法将盐水中的铝和铁离子除去，像我们这样的工厂怎样解决上面的问题才最为有效彻底且损失有最小呢？谢谢各位高手! # hcbbs 查看更多 7个回答 . 2人已关注

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ELEGANT富氧底吹熔池炼铜工艺？ VPSA 昆山锦沪制氧系统主要由鼓风机、真空泵、切换阀、吸附器和氧气缓冲罐组成。原料空气经吸入口过滤器除掉灰尘颗粒后,被罗茨鼓风机增压至0.45barg而进入其中一只吸附器内。吸附器内装填吸附剂,其中水分、二氧化碳、及少量其它气体组分在吸附器入口处被装填于底部的活性氧化铝所吸附,随后氮气被装填于活性氧化铝上部的沸石分子筛所吸附。而氧气(包括氩气)为非吸附组分从吸附器顶部出口处作为产品气排至氧气缓冲罐。当该吸附器吸附到一定程度,其中的吸附剂将达到饱和状态, 此时通过切换阀,首先经过一均压降压过程,将吸附塔死空间内的部分氧气回收,同时将吸附塔压力降至微负压，再利用真空泵对之进行抽真空(与吸附方向相反),真空度为-0.50barg。已吸附的水分、二氧化碳、氮气及少量其它气体组分被抽出并排至大气,吸附剂得到再生。 VPSA 的每个吸附器都交替执行以下步骤:---吸附---解吸---冲压一、高富氧底吹熔池炼铜新工艺简介（一）主体设备底吹炉主体核心设备是1台φ4.4m×16.5m的卧式可回转的反应炉（见图1)，内衬铬镁砖，外形类似诺兰达炉和智利的特尼恩特熔炼炉。区别是诺兰达炉和智利特尼恩特炉通过风口送氧，而底吹炉是通过氧枪送氧。底吹炉共有9支氧枪，分两排布置：下排呈7（°）角，5支氧枪，上排呈22（°）角，4支氧枪。上下排的氧枪夹角为15（°），错开排列；采用深冷法、能力为10000 m3/h的制氧站与其相配套；烟气处理采用能力为每小时12万立米硫酸生产系列配套；3台(φ3.8m×8.1m的转炉系统；还有相应的余热锅炉、电收尘和渣缓冷、渣选矿系统。图1 底吹炉示意图（二）生产工艺流程混合矿料不需要干燥、磨细，配料后由皮带传输，连续从炉顶加料口加入炉内的高温熔体中。氧气和空气通过底部氧枪连续送入炉内的铜锍层。烟气进入余热锅炉，经电收尘后进入酸厂处理。炉渣从端部定期放出，由渣包吊运至缓冷场，缓冷后进行渣选矿。铜锍从侧面放锍口定期放出，由铜锍包吊运至P－S转炉吹炼。二、高富氧底吹熔池炼铜新工艺生产指标氧气底吹炉的主要生产指标见表1。表1 主要生产指标三、高富氧底吹熔池炼铜工艺特点和优势（一）原料适应性强公司已经处理过的矿种有：高硫铜精矿、低硫铜精矿、氧化矿、金精矿、银精矿、高砷矿、高硅矿、块矿等。实践证明，其他炼铜工艺不好处理的复杂矿料，底吹炉都能处理，不仅铜的回收率达到97.98％，金、银等贵金属的回收率也都超过97％。（二）高氧浓度生产，熔炼强度高各种方法的熔炼强度及富氧浓度见表2。表2 各种熔炼方法的床能力和富氧浓度项目 ISA 瓦纽科夫三菱法奥斯麦特方圆底吹炉富氧浓度/% 52 55～80 42～48 40～45 75 面积床能力/（t·m－2·d－1） 65 40～70 19～21 49.5 41.7 溶积床能力/（t·m－2·d－1） 13.4 8.3～11.7 － 5.5～6.0 14.8 （三）高氧浓、高负压、无粉尘、无烟害由于送入炉内的富氧浓度高达75％，烟气体积小，二氧化硫浓度高，控制炉子的负压较高（－50～－200Pa)，保证了炉子内的烟气与尘埃不外溢。（四）高氧压、高氧浓、高氧枪寿命、高作业率我们曾做过一系列关于氧压的实验。当炉前氧压为2.5kg/m2时，仍不会发生灌枪，但冶金反应过程不理想。当氧压达到4.5 kg/m2左右时，在氧枪出口处会形成Fe3O4“蘑菇头”，可以很好的起到保护氧枪的作用。由于氧枪的寿命长，一般无需进行更换，在其它辅助设备不出现问题影响正常生产的情况下，基本不需要停炉，因此采用方圆氧气底吹熔炼多金属捕集技术，可保证主要装备—底吹炉系统有较高的作业率，一般情况下能达到95％以上。（五）自热熔炼程度高 “氧气底吹熔炼”工艺，因其独特的炉体设计构造，使得它成为实现了完全自热熔炼的一项冶炼工艺。实际上，当投料量达到30 t/h时，炉内就已经达到了能够维持自热熔炼的热平衡。（六）能源消耗低由于氧浓高，烟气量小，热损失少，炉料中不需要另外配煤。目前，各种主要炼铜工艺在熔炼过程配入燃料的燃烧热在热平衡中占的比例与离炉烟气带走热量所占的比例见表3。表3 燃料燃烧热与烟气带走热在热平衡中的比例炉型热平衡中燃料热的比例配煤率烟气带走的热所占比例文献三菱熔炼炉 23.29 32.24 ［1］ 35.12 30.7 36.07 ［2］ ISA炉 38.52 4.17 48.70 34.93 3.12 49.23 38.39 3.63 50.38 大冶诺兰达 38.53 46.38 ［3］水口山底吹炉 22.06 3.3 26.49 ［2］ 36.59 48.84 ［2］白银炉 41.89 47.66 金昌澳斯麦特 47.18 7.07 37.98 ［3］方圆底吹炉设计 17.69 2.64 24.79 生产实际 20.84 瓦纽科夫炉 31.57 31.71 ［1］由表3可见，随着燃料率的增加，燃料燃烧热在热平衡中占的比例也在升高，有的甚至高达40％，相应的，烟气带走的热也随之升高。“氧气底吹熔炼”工艺根本不配入其它燃料，因此烟气带走的热量，即热损失，在各种熔炼工艺中也最少。（七）无碳造锍熔炼在现有的熔炼工艺中，无论是闪速熔炼还是其它熔池熔炼工艺，都需要配入一定的碳质燃料，配煤率约为;3%～6％，燃料燃烧热在热收入中约占23％～40％。“氧气底吹熔炼”工艺在造锍熔炼过程中，却可以做到不配煤。以处理每吨矿料计，可减排CO2110～220 kg,或以生产每吨粗铜计，约减排CO2 800kg。若年产20万t粗铜，则可年减排CO2约16万t。（八）耗氧量低造锍熔炼的化学反应耗氧量各种工艺方法是相同的。不配煤减少了燃料燃烧消耗的氧气，这个氧量也是可观的。（九）生产操作易于掌握 “氧气底吹熔炼”工艺操作简单易行，关键工艺在于控制氧料比、熔体温度、冰铜品位、炉渣铁硅比等参数，整套系统采用了DCS控制，自动化程度较高，易于掌握。（十）容易调控铜锍品位、不易产生“泡沫渣” （十一）生产能力调节范围大当炉子规格一定时，“氧气底吹熔炼”主装备一一底吹炉实际处理料量的能力可在设计值基础上有上下50％的波动范围。四、分析与讨论未经预干燥、细磨和制粒的炉料直接加入炉内激烈运动着的气一液一固三相高温“乳化液”中，炉料很快被吞没熔化，并迅速氧化还原，造渣与造锍反应，冰铜与渣的微粒相互碰撞分别形成渣相与冰铜相。作者曾计算过它的卷流速度、循环速度、雷诺准数、努歇尔准数和修正的弗劳德准数，数据表明均有很好的反应条件。底吹是完全的吹冰铜层，而冰铜的流动性比渣的流动性要好50～125倍，当其它条件相同时，底吹时熔体中雷诺准数要高很多，相应的许多参数都优于其它吹熔体的的方法。底吹时，气体在熔体中是顺势而上，在上升过程中，气体很容易被流动性很好的冰铜分割成许多小气泡，同样气体数量时它有较大的气一液相界面面积，有较好的反应动力学条件，所以反应迅速，熔体被过热，并加速了渣和冰铜的分离。在气泡上浮过程中，又具有“气泵”的作用，随着气泡上浮能量逐渐消失，所以无明显噪音。氧枪送入熔体的气流直径是经风口送的气流直径的1/10，因此气泡体积小，停留时间长，形成“乳化液”体积大。底吹时滞留气泡体积为熔体的三分之一，而诺兰达侧吹仅为19％。吹冰铜因总有FeS存在，生成Fe3O4的机会少。且富氧气体首先经过冰铜层的反应，进入渣层时它的氧势已显著降低，气相的SO2浓度显著升高，因而不具备大量生成Fe3O4的条件。（一）氧枪结构的优化最佳结构的氧枪送人炉中的气体应具有较高的速度，许多较细的气流分裂成许多小气泡，使熔体搅拌均匀，无“死区”且不激烈冲刷耐火材料衬里。现用的氧枪搅动过于激烈，有待进一步改进。（二）合理的氧枪布局及合理的枪距现7（°）和22（°）两排布置有波动叠加的问题，单排置布为好。根据冷态实验给出的回归方程，有效搅拌直径Deff/W随修正的弗劳德准数Fr'、液位深度H及氧枪直径的增加而增大，随炉子内径Db、氧枪间距W的增加而减小。为了消除熔池底部的死区和氧气的吸收，试验者建议设计取Deff/W＝1.2～1.5m为合理间距。作者认为，从二维平面上看这个间距过大，有相当大的部分未被搅动。应在此间距的基础上乘以0.62为宜。（三）渣的沉降分离底吹炉、诺兰达炉和智利的特尼恩特熔炼炉一样都是炉内分离，反应区要求熔体处于较强的搅动状态以利于化学反应的进行，沉降区则希望熔体平静，以利于渣相与冰铜相的分离。在一个炉内动与静的矛盾难以解决，合理的炉体结构，按炉内尺寸计算类似炉子的长径比列于表4。表4 各种卧式炉尺寸公司炉型内部尺寸/m 长径比中国方圆有色底吹炉 3.5×15 4.29 中国大冶有色诺兰达炉 3.94×17.06 4.33 加拿大霍恩诺兰达炉 4.35×20.58 4.73 智利科泰科特尼恩特炉 4.24×21.24 5.0 由表4可见，随着炉子直径加大，炉子长径比也有提高的趋势，但是一定范围内加大长径比，对于降低渣含铜并没有作用，智利科泰科公司特尼恩特炉的渣含铜为4%～8％。为了提高直收率，降低能源消耗，减少半成品周转，最好建电热贫化炉，将含铜4％左右的炉渣，放入贫化炉，进行沉降和还原，将渣含铜降至0.8％以下，再送去选矿弃渣含铜降至0.35％以下，以减少铜的绝对损失，这样直接提高了铜的直接回收率，也提高了铜的总回收率。（四）合理渣型的选择当精矿含铜20.3％时，Fe/SiO2分别为1.1、1.2、1.3、1.4、1.5、1.6、1.7、1.8、1.9时，吨铜产渣量分别为(t)：4.10、3.64、3.33、3.06、2.84、2.65、2.48、2.40、2.32。不同的工艺和技术条件有相适应的Fe/SiO2渣型，各生产企业，由于工艺方法和原料的不同，采用不同的Fe/SiO2渣型，如同瓦纽科夫炉，诺里斯尔克厂的Fe/SiO2＝1.47～1.5，巴尔哈什为1.27～1.30，中乌拉尔则为1.30～1.40。 Fe/SiO2的选择要综合考虑产渣量、熔剂消耗，渣含铜，应以铜的绝对损失和铜的周转循环量最少为好。（五）渣贫化路线的选择现在诺兰达工艺造高铁渣→渣选矿，弃渣含铜低，直收率低；智利特尼恩特炉是造高铁渣沉降分离，弃渣含铜高，直收率高；选择最佳Fe/SiO2的炉渣沉降还原分离，弃渣含铜低，直收率高；另一种方案是在特尼恩特那样沉降分离后再加FeS造低品位（如30%Cu)冰铜进行二次贫化，弃渣含铜低，直收率高，总回收率也高。渣选矿、渣缓冷占地面积大和直收率低的问题，要求我们尽快研究解决渣贫化的合理方案。五、结论富氧底吹熔池炼铜新工艺，具有投资省、运行成本低、能耗低、操作与作业条件好、工人操作容易掌握等优点，是一个比较成熟和完善的先进工艺。查看更多 1个回答 . 2人已关注

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三维设计在煤化工方面有哪些应用，应用情况如何，都使用 ...？ 三维设计在煤化工方面有哪些应用，应用情况如何，都使用的哪些软件？请各位大侠介绍介绍包括设备设计和工艺设计。查看更多 5个回答 . 1人已关注

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火电厂脱硝技术综述 - 大唐？摘要：氮氧化物是造成大气污染的主要污染源之一。通常所说的氮氧化物NOx 有多种不同形式：N2O、NO、NO2、N2O3、N2O4 和 N2O5，其中NO 和NO2 是重要的大气污染物。我国氮氧化物的排放量中70％来自于煤炭的直接燃烧，电力工业又是我国的燃煤大户，因此火力发电厂是NOx 排放的主要来源之一。研究表明，氮氧化物的生成途径有三种：（1）热力型NOx，指空气中的氮气在高温下氧化而生成NOx；（2）燃料型NOx，指燃料中含氮化合物在燃烧过程中进行热分解，继而进一步氧化而生成NOx；（3）快速型NOx，指燃烧时空气中的氮和燃料中的碳氢离子团如CH 等反应生成NOx。在这三种形式中，快速型NOx 所占比例不到5％；在温度低于1300℃时，几乎没有热力型NOx。对常规燃煤锅炉而言，NOx 主要通过燃料型生成途径而产生。控制NOx 排放的技术指标可分为一次措施和二次措施两类，一次措施是通过各种技术手段降低燃烧过程中的NOx 生成量；二次措施是将已经生成的NOx通过技术手段从烟气中脱除。脱硝技术介绍：降低NOx 排放主要有两种措施。一是控制燃烧过程中NOx 的生成，即低NOx 燃烧技术；二是对生成的NOx 进行处理，即烟气脱硝技术。查看更多 1个回答 . 4人已关注

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简介

职业：安徽同心化工有限公司 - 高级研发工程师

学校：湛江师范学院 - 生命科学与化学学院

地区：辽宁省

个人简介：真实是人生的命脉，是一切价值的根基。查看更多

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