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活性炭装填前的处理？ 活性炭一般都有很多的灰尘，装填前是该怎么去灰查看更多 7个回答 . 1人已关注

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一氧化碳安装规范？ 很多单位煤制气混合气压缩机房一氧化碳安装在地面一侧，没有按气体密度小于空气密度的规定安装在泄露点的上方？？？查看更多 1个回答 . 3人已关注

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关于压力容器审核人最后一天笔试考试时间？本人参加今年昆明审核人考试，问下最后一天笔试的具体时间~~~~上午就考完么？！如果上午能考完，下午就顶飞机票走人了。应该笔试不会考一天吧？？？？查看更多 6个回答 . 1人已关注

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请问改性PET指的是PETG和PCTG吗? 请问改性PET指的是PETG和PCTG吗？国内有生产企业吗？单体CHDM含量在10%以下的聚酯属于哪类聚酯？查看更多 1个回答 . 4人已关注

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焦炉煤气加压机轴承振动高原因？现场一台焦炉煤气加压机，德国PILLER制造，1997年投用。近期对加压机解体检修后试车正常(四个轴承的振动值均在1-2mm/s)，解体检修包括转子动平衡修复、四个轴承座及轴承整体更换。但一个月后加压机靠电机侧的轴承振动突然增大至5mm/s，超过报警值。停机对该轴承破坏检查发现部分滚动体有轻微疲劳剥落，外圈有两圈明显划痕，内圈一侧有压痕。联系轴承制造商SKF技术人员现场分析，认为该固定端轴承受到不明轴向力挤压造成滚动体异常受力卡死，怀疑另一浮动端轴承的安装间隙有问题。随后打开该浮动端轴承检查，外圈左右间隙大于5mm，满足要求。为了满足生产，对振动大的固定端轴承进行更换，试车后该轴承振动值为0.9mm/s，但是平稳运行一个月后，振动值又开始明显增加至3mm/s，与前次情况类似。不知哪位大虾碰到过类似问题，予以答疑解惑。查看更多 0个回答 . 5人已关注

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低温甲醇洗工段硫氨超标什么原因？鲁奇的低温甲醇洗工艺，在变换进低洗的时候硫含量正常，但是在出低洗的时候总是超标，检查判读为硫氨超标，鲁奇厂家也没有什么好的意见，只能换掉一部分甲醇。换了新甲醇后一段时间硫含量正常时间久了就又超标了，有没有哪家工作的也是这样？你们怎么处理的？查看更多 16个回答 . 1人已关注

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关于液压阀响声的问题？ 楼主说的嗡嗡声应该来自电磁铁，电磁阀换向或卸压不是这种声音，可以只更换电磁铁试试（电磁铁质量或功率有问题）。查看更多 1个回答 . 2人已关注

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控制系统的控制器（CPU）的具体型号和参数？作了5年的项目，前前后后接触到不少的控制系统。诸如CS3000,CS,EPKS，DELTAV，IA,A2;H51Q（HIMA），TRICON；SLC500,S7等。每次我问厂家的工程师：你们家控制器用的是哪家的CPU，主频是多少，内存是多少等硬件问题时，他们都支支吾吾的，最后实在不行的话就告诉我他们家系统稳定，不用关心。大家要是知道的话，不妨列出控制系统的控制器（CPU）的具体型号和参数(包括内存大小)，毕竟仁者见仁吗查看更多 13个回答 . 4人已关注

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Aspen换热器的计算？我是个新手，最近在做换热器的设计。现在遇到了很多问题·······急需高手指教！！！我用Aspen先计算出了换热器的面积，再把数据导入了HTFS。但是最后核算出的面积相差得很大。而且我在导入数据的时候，如果我选的管程和壳程不一样，那我得出的面积也相差很大·····现在我都迷茫了！！！不知道到底是什么地方出错了？？？还是我对这两个软件的用途混淆了········无限的迷茫······· 请大家多多指教，me在这里谢过了查看更多 6个回答 . 4人已关注

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如何确定离子膜电槽阴极液进料管上接地探针安装位置？ 使用伍迪离子膜电解槽，对阴极液进料管上的接地探查针安装位置是如何确定的，请氯碱大虾们给点意见.查看更多 0个回答 . 2人已关注

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部分油罐附件技术协议，各位有需要的吗? 请教各位，有需要油罐附件的技术协议吗？目前我手头上有一、二次密封；消防喷淋管线；中央排水系统；搅拌器这四个，如果各位有需要的话，留言我发上来如果各位也有相关油罐附件技术协议的话，可以和我交流一下。查看更多 13个回答 . 3人已关注

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装车流速的最大流速是何时的流速? 昨天整理了好长时间，希望对大家有用，未经允许请勿转载引言《石油化工液体物料铁路装卸规范》中5.0.15条指出装车流速宜满足VD≤0.8的要求，且最大流速不得大于7m/s 此条主要是避免装车流速过大，产生过高的静电电位和能量积累，引起火灾事故。设计中最大装车流速能取7m/s吗？决定液体在管道里的最大流速有两方面因素 1、静电 2、水击作用一、静电多年来国内外石油工业的静电事故不断发生，造成了很大的经济损失和人身伤亡。有些事故，操作人员并未违反操作规程，所以较难查出事故的原因，致使人们对石油静电事故有一种神秘感。一些先进的国家，在接受事故教训后，加强了石油防静电的研究，取得了一些可喜成果，但石油静电事故并未能完全杜绝。在日本，火灾爆炸事故中约有 10% 属于静电事故。我国石油工业近年来发展较快，伴随而来的静电事故也屡屡发生。近年来发生多起静电事故，主要原因是缺乏对石油静电知识的基本了解，以致操作和管理不够科学，存在较多事故隐患。油品在管道内流动时与管壁摩擦，油品中便产生了静电荷。油品因摩擦带电，其静电量大约与流速的平方成正比。由于油品的电导率小，绝缘性能好，因此它能够良好地保持静电能，且短时间内不能消散。产生的静电荷将随着油品的流动进入油罐或铁路、公路油罐车内。据统计，国内较大的石油储运静电事故中，铁路油罐车、公路油罐车事故占首位，其次是油罐事故。因此对油罐车的静电规律更应重视。 1、静电的产生国内公路轻油罐车均为上部装卸，此方法将产生大量的电荷。国内油罐车装油系统为泵送和自流二种形式。泵送装油系统的静电荷从泵入口处就开始大量产生，在过滤器处达到高峰，然后进入罐车。自流装油系统进入过滤器的初始电荷量较小。铁路油罐车装油使用大鹤管和小鹤管进行装油作业。小鹤管按铁路油罐车车位布置，平均 12m 左右设置 1 只，管径一般为 100mm ；大鹤管一般设置二个鹤位集中装油，管径大于 100mm 。小鹤管管径小，可多辆罐车同时装油，流速为 3.5 ～ 4m/s ，但由于操作和工艺上的原因，满车顺序总有先后，即各车位油品流速不均，有的可达 6 ～ 8m/s ，甚至高达13 m/s 。装车时间约需 30 ～ 120min ，作时特别要注意的工况。对于大鹤管，由于口径大，流量大，5 ～ 8min 就可以装满两辆车，相对说其流速较高。大鹤管装车时罐车油面静电位较高。上部装油除因喷溅产生静电荷外，还会促进油雾产生，使油气、空气混合物达到爆炸浓度范围。此外上部装油还会使油品局部电荷较为集中，容易产生放电。汽车油罐车一般采用DN80 的小鹤管装油。装车时应把鹤管伸入罐底，防止喷溅装油，从而减少产生新的静电荷。 2、油罐车内静电分析 A 油料的电导率较大时，车内各部分油料的电荷密度容易趋向均匀。同时因电荷有同性相斥的作用，油中的电荷有流向油面的趋势；又因液体表面张力，油面电荷较多。 B 采用鹤管装油，其管口末端形状对电荷密度及电位都有明显差异。实验表明以平口形式为佳。 C 在装车的整个过程中，油面电位是随着液面上升而变化。最高电位出现在1/2至 3/4 容积处。 3、石油静电的预防防止石油静电灾害的措施较多。比如：减少静电的产生；采取接地等有效措施导走或中和静电荷使其不能积聚；防止爆炸性气体混合物的形成等。因此对于防止石油静电灾害，不是完全消除静电荷，而是控制各项指标值不致引起灾害。 1 ）控制流速实验表明油品在管道中流动所产生的流动电流或电荷密度的饱和值与油品流速的二次方成正比。可见，控制油品流速是减少静电荷产生的一个有效措施。见表 2 ）选择合适的静置时间带电油品进入油罐后，由于油品的绝缘性能良好，静电荷消散很慢。只有经过一定的静置时间才能基本消散完。也就是说，当需要直接进行测量液位或油温作业时，应该待罐内静电荷基本消散完方可作业。进油流速、静置时间和装（量）油方式，都应按《石油库管理制度》及有关规定执行。铁路罐车、汽车罐车的静置时间不得小于 2min ， 50m3 及以下油罐静置时间不得小于 3min ，，油罐进油初速不得大于 1m/s ，油罐车严禁喷溅式装车。油品流速限制一览表二、水击作用水击的原理和危害就不罗嗦了，降低流速是降低水击作用的重要因素。控制或减弱水击的有效办法是延长阀门的关闭和开启时间，这从间接水击估算公式中可以看出，当关阀时间越长，水击压力越小。管道中的手动阀门应尽可能缓慢关阀。另外，控制油品在管道中的流速也是减少或降低水击现象的重要手段之一。从理论上分析，流速降低一半，水击压力也可减少一半。因此，设计输油管道工艺时，应尽可能采用经济流速，油品输转流量应严格控制在《石油库设计规范》规定的 4.5m/s 之内。还有在管道中加一段软管可以改变管道刚性，便于管道发生水击时能量的释放。在加油站，加油枪的开关时间很短，而水击却不严重，其中原因之一就是因为加油枪前有软管。另外：液态液化石油气在管内流速大时，摩阻损失增加也同时提高了油温，油温过高，油品蒸气压上升，为避免管道超压，需对液化石油气进行冷却降温，这将使管道系统变得复杂，因此，在一般情况下，液态液化石油气在管道中的流速一般可取 0.8 ～ 1.4m/s ，美国科洛尼尔管道的流速范围为2.2 ～ 1.4m/s ，，有运行经验，故输油管道工程设计规范规定最大流速不超过3 m/s 。综上所述：装车流速最好控制在 4.5 m/s 以内，由于液化气鹤管液相口只有 DN50 ，装车流量 30m3 /h 较为合适。如果装车时间允许，液化气类的最好小于 3 m/s 。依据： 1 、《油库创新设计施工新技术与验收标准实用手册》 2 、《石油化工企业设计防火规范》 3 、《石油化工液体物料铁路装卸规范》 4 、《输油管道工程设计规范》 [ ]查看更多 7个回答 . 2人已关注

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介质经过换热器后的温度如何确定？设备名称：沥青换热器设备重量：11800kg 设备主体材料：Q345R/10 换热面积：269.7㎡管线导热油实际温度是 160℃ ，实际压力 0 .6Mpa. 基质沥青温度不确定，范围在90-115度之间。如何计算一下，基质沥青在100度的时候：1、第一次通过换热器能升至多少度？ 2、连续2次通过换热器能升至多少度？我的目的是想基质沥青温度在90-115的范围内，分别一次、二次通过换热器的升至温度，以便在实际的运用中好控制沥青温度。谢谢！希望大虾么指教查看更多 0个回答 . 4人已关注

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防雷接地及电涌保护的方案和问题？　地下水位在地下0.5-2米，随涨潮落潮而变化，考虑到地下水主要是海水，且水位变化范围恰在接地体敷设范围之内，对接地体腐蚀性极大。故埋设的接地网由铜包钢接地极和BV-1x70接地线组成，两者连接采用放热焊接。　　建筑物顶部采用Φ10镀锌扁钢做避雷网，利用建筑物钢筋作为引下线，每根钢筋都≥Φ10，上端与避雷网焊接，下端与70mm2裸铜绞线放热焊接。每个引下点的裸铜绞线一端至少和一根钢筋焊接，另一端引至室内接地铜排。再从接地铜排上分别引线至室外地下接地极（铜包钢）和接地环线（BV-1x70）。由于是在地上“分别引线”，就可以在地上直接测量每根接地极的接地电阻以及腐蚀状况，因为BV-1x70可视为不被腐蚀，从而也掌握了整个接地网的腐蚀状况。　　当然，这样就没有了水平接地体，相比之下，接地电阻会较高。但考虑到沿海地区土壤接地电阻很低（<100），故这方面问题不大。　　因为雷电流通过接地金属体时，导致周围土壤被电离，产生很大的电抗。故冲击接地电阻只能计算一定区域内的接地体，按照建筑物防雷规范，区域半径与土壤电阻率的开方成正比。但由于这里采用的是BV-1x70导线而不是水平接地体，包围导体的不是土壤而是PVC，电阻率几乎可视为无穷大，因此冲击接地电阻的计算范围可包括整个接地网。由于土壤电阻率≤100时，接地体冲击接地电阻等于其工频接地电阻，故每根引下线的冲击接地电阻均可等同于全厂接地网的工频接地电阻。　　此工程工频接地电阻<1 ohm以上表述有无错误？雷电流通过导线是否同样也会产生较大的电感？是否也会有个计算范围？如果有，这个范围应该多大？BV-1x70是否过大？　　下面再说电涌保护。　　此工程的配电控制楼共3层，一楼电缆层，二楼配电室，三楼中央控制室，该建筑物为二类防雷。配电室内布置10kV和0.4kV 开关柜及Dyn11 干式变压器，低压TN-S接地形式，10kV进线电缆200米外埋地引入，低压电缆通过金属桥架引出，顶层桥架有金属盖板。　　变压器中性点通过一根BV-1x 120导线（考虑到短路电流热稳定）引至一楼接地铜排，该铜排如上所述，与引下线和室外接地网相连，兼做等电位排。　　当雷击建筑物时，通过避雷网——引下线——接地铜排——BV-120导线，使雷电流传递到变压器中性点，中性点产生高电压。雷电流分流至开关柜母线上的L1，L2，L3，N，PE各线，N线和PE线的电压同时升高，电压差为0，但是入侵相线的高频雷电流，由于经过变压器低压绕组，相位改变，和N线、PE线电位差超过了电气设备的承受能力，产生电涌。　　考虑到此处直击雷不可能通过架空线直接进入低压系统，而直击在建筑物上的雷电流，到达变压器中性点时已经大幅衰减，故LPZ0B和LPZ1的交界点不是电源进线开关，而是在那个接地铜排上。因此低压开关柜进线开关处电涌保护器应选择8/120波形。　　1、“由于土壤电阻率≤100时，接地体冲击接地电阻等于其工频接地电阻，故每根引下线的冲击接地电阻均可等同于全厂接地网的工频接地电阻。” 　　对于这一点GB 50057附录三的解释条文中有一个注释，其只适用于引下线接地点距接地体最远端距离不大于20米的情况。因此需妥善考虑。　　2、“以上表述有无错误？雷电流通过导线是否同样也会产生较大的电感？是否也会有个计算范围？如果有，这个范围应该多大？BV-1x70是否过大？” 　　你说的很清楚，难得有说这么清楚的。如果你使用的是BV-1×70电缆，且从接地铜排到接地体的电缆长度不大于20米的话，这段电缆上的压降是很小的，可以满足使用要求。不过一般是使用BV-2的电缆。对于接地连接线，个标准要求不一样，一般在65平方到105平方之间。　　3、“当雷击建筑物时，通过避雷网——引下线——接地铜排——BV-120导线，使雷电流传递到变压器中性点，中性点产生高电压。雷电流分流至开关柜母线上的L1，L2，L3，N，PE各线，N线和PE线的电压同时升高……” 　　你这个路径我感觉有问题。线路上的阻抗怎么都比接地阻抗大，那雷电流为什么不流向大地反要流向设备呢？我感觉你混淆了‘反击电压’和‘反击电流’这两个概念。这种路径不成立。　　4、“考虑到此处直击雷不可能通过架空线直接进入低压系统，而直击在建筑物上的雷电流，到达变压器中性点时已经大幅衰减，故LPZ0B和LPZ1的交界点不是电源进线开关，而是在那个接地铜排上。” 　　这个是确立不使用10/350波形电涌保护器的理由吗？未免有点牵强…… 　　5、“似乎全世界的低压开关柜都是通过架空线引入，而且还是低压架空线.” 　　这个说的太绝对了。没有见过不等于没有。至少我见过全线地埋铠装32千米的线路。　　1.“只适用于引下线接地点距接地体最远端距离不大于20米的情况” 　　这点我觉得有疑问：所谓20米是怎么出来的？如果把上述话改成“只适用于镀锌扁钢从引下线接地点到接地极最远端距离不大于20米的情况”，那就比较容易理解了，因为在土壤电阻率为100的情况下，如果有水平接地体的话，冲击接地电阻有效范围半径恰恰是20米。而现在我通过BV线连接接地铜排和接地极，这样的20米距离限制是否还有必要呢？　　2.BV线从接地铜排上直接引至地下直埋，连接到20米外的一根接地极；和BV线从接地铜排引出，在地上敷设20米，再引入地下与接地极连接，两者接地效果有何不同呢？或许，规范上所谓的“引下线接地点”，在这里应该是BV线和接地极之间的焊接点，而不是BV线和接地铜排之间的连接点。　　3.这里我可能没说清楚，大部分雷电流自然会从建筑物基础和人工接地极分流，但是还有一部分会分流至变压器中性点以及其它等电位连接的金属体。　　4. 牵强吗？也许吧，那么用10/350是否就不牵强呢？按照我的理解（当然理解未必正确），10/350电涌保护器是为了在该点遭到未衰减的直击雷电流情况下，能够卸放大部分雷电流，使雷电流衰减，形成一个LPZ0B和LPZ1的交界点，从而在下一级使用8/120电涌保护。如果说不管是在LPZ1区内还是在LPZ0B和LPZ1的交界点，只要是电源进线开关，就要加10/350，那我觉得很难理解。对于雷电流而言，决定它强弱的是LPZ各区划分，到底是进线开关还是出线开关，对雷电流大小而言毫无意义。　　5. 我只是觉得很多防雷文章甚至防雷规范，都只知道论述“低压架空线引入”，对其它情况的进线带来的变化视而不见。就像是上面论述的情况，如果低压架空线引入，进线开关用10/350是理所当然的，因为架空线在连接电涌保护器之前，不可能像建筑物那样也搞个接地排分流。我冒昧的揣测一下，雷电对电力系统的伤害最初就是从雷击架空线引起的，防雷产业由此起步，是否防雷界也就认定了这个最原始的配电方式？总是对此津津乐道，对其它进线方式总是那么含糊其辞。　　那么这个入侵电力系统的雷电流到底有多大呢？《建筑物防雷设计规范》P34要求按照附录6估算，可问题是附录6根本没说怎么估算，幸好接着说了句“当无法估算时……”。我不明白编规范的专家为什么要绕这么个圈子，直接告诉我们“按照附录6参数，根据以下方法估算”不就得了？　　给出的估算方法看后的疑问：全部雷电流应该通过所有引下线分流吧？按照规范这个建筑物最少应该有8根引下线，那么每根引下线上的电流就是150/8=18.75kA？那我把外墙的16根柱子全做成引下线，是否就是 150/16=9.375kA？雷电流到了引下线接地处又开始分流了，“全部雷电流的50%流入建筑物接地装置”——为什么？引下线冲击电阻10Ω、4Ω、1Ω的时候，是否分流的电流比例都一样呢？这个比例能不能更大？能大多少？　　接下来，假设开关柜有一支路给UPS配电，那么在这配电开关前还要加一个8/120电涌保护器，这个电涌保护器通流容量能比进线处的电涌保护器小多少？我看有文章说上级电涌保护器“应该”已经卸放掉90%的入侵雷电流了，下级只要10%计算就可以了。姑妄言之，姑妄听之吧。另外对于10/350和8/120的换算也是笔糊涂账。　　接下来，从出线开关引出电缆，TN-S配电，引至放在3楼控制室的UPS盘柜，UPS以及控制盘柜进线处厂家已经配备了自带的电涌保护，不劳我们费神选型——反正选也是瞎选，呵呵呵！　　然后就是控制室内等电位连接，保护接地工作接地最后都引到一个铜排上，由铜排上引出一条BV-1x70导线与全厂接地网相连，由于接地网工频接地电阻小于1，这样做是没有问题的…… 　　但是慢着，这条BV-1x70导线具体应该引到哪个位置呢？引到一楼的接地铜排吗？那么当雷击建筑物时，控制室的接地母排会遇到和变压器中性点一样的问题——雷电流从一楼接地铜排分流、电压升高，由这个方向入侵的雷电波丝毫不弱于从变压器中性点入侵的雷电波。只不过在开关柜进线处有大容量的电涌保护器卸流，而在控制室这个方向，地线电压大幅升高，相线、N线电压不变，此处的电涌保护器通流容量却都小的要命，结果只能被烧毁。也就是说，如果控制室的接地排和一楼的接地铜排直接相连，那么前者——包括与之连接的电子设备，其实处于LPZ1区，而不是LPZ3、LPZ4.如果它们在LPZ1区说不会被烧毁，那么我们刚才从电源处开始加了一级又一级的电涌保护又有什么意义呢？　　那么我们直接把这条BV线接到外部的地下接地环网上，是否就没问题了呢？很遗憾，接地环网也是由BV-1x70连接起来的，无论选择地下导线上哪一点，和一楼的接地铜排还是等电位。也许，在连接点和接地铜排之间还会有几根接地极，能够再分流一部分，但我不认为靠几根接地极就能起到上述多重电涌保护器的作用。　　那么，这条仪表接地线应该连到哪呢？　　另外，由于是TN-S供电，如果某台户外用电设备遭雷击，比如路灯，那么雷电波完全可以通过电缆中的PE线传至开关柜PE母排，也就是说任何一条支路都可能遭受雷电波入侵，并不只是进线开关处才有可能查看更多 2个回答 . 4人已关注

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请问国内有专作用于格式反应的镁屑厂家吗? < > 镁屑是需要那种刨成一片一片的,望知情者提供线索,不胜感谢!</P>查看更多 18个回答 . 1人已关注

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安全消防谜语（4.6）？ 1、万事俱备借东风（事故名称） 2、消除发怒的原因（抢险对策） 1、烧伤 2、切断火源查看更多 0个回答 . 3人已关注

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保温层经济厚度确定？请问管道保温层的厚度和管道直径有关系么。有没有计算保温层厚度的经验公式，适用于工程计算用的？不要保温层临界直径的计算公式。参与有奖，， - 查看更多 1个回答 . 4人已关注

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98%的浓硫酸和硝酸铵混合发生什么反应，实验发现有黄烟，具体反应是什么啊？ 98%的浓硫酸和硝酸铵混合发生什么反应，实验发现有黄烟，具体反应是什么啊查看更多 4个回答 . 4人已关注

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关于合成氨变换工段物料衡算问题？原文如下： 1 ．确定转化气组成：已知条件中变炉进口气体组成：组分 CO2 CO H2 N2 CH4 O2 合计含量% 9.6 11.42 55.71 22.56 0.38 0.33 100 计算基准： 1 吨氨计算生产 1 吨氨需要的变化气量：（ 1000/17 ） × 22.4/ （ 2 × 22.56 ） =2920.31 M3( 标 ) 因为在生产过程中物量可能回有消耗，因此变化气量取 2962.5 M3( 标 ) 年产 5 万吨合成氨生产能力：日生产量： 50000/330=151.52T/d=6.31T/h 要求出中变炉的变换气干组分中 CO ％小于 2 ％进中变炉的变换气干组分：组分 CO 2 CO H 2 N 2 O 2 CH 4 合计含量，％ 9.6 11.42 55.71 22.56 0.33 0.38 100 M3( 标 ) 474 563.86 2750.68 1113.9 16.29 18.763 4937.5 我想问的是关于第二个表格中的体积是如何计算的，谢谢查看更多 4个回答 . 3人已关注

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在苯硝化制取硝基苯过程中，副产物到底有哪些? 生产条件：苯与混合酸（硝酸、硫酸），在废酸循环条件下的，釜式串联，温度范围：50--70℃查看更多 1个回答 . 4人已关注

#硝基苯

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简介

职业：高安市蓝正新型化工材料有限公司 - 电仪主管

学校：渭南师范学院 - 历史与文化传播系

地区：安徽省

个人简介：人生贵知心，定交无暮早。查看更多

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