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溴化钠溶液变浑？ 我们现在配的溴化钠溶液放了两天就变浑了，以前从来没这种事的。不知道是什么原因。查看更多 4个回答 . 1人已关注

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半再生重整与连续重整的反应床区别? 移动的反应床好操作吗？查看更多 1个回答 . 3人已关注

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求中化泉州石化炼厂图片？ 中化泉州石化炼厂听说正在施工；想看看照片。感谢了查看更多 1个回答 . 5人已关注

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化工设备价格预算方法？ 化工装置建设中设备价格是如何估算?考虑投资.查看更多 2个回答 . 2人已关注

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关于“实验（室）中应注意的诸多问题”一帖中的疑问求助？ < >原文如下： < >对于醚类溶剂，如果生产时间较长，或者久置不用的话，一定不要震动，同时要加入还原剂，除掉生成的过氧化合物。也是一个博士生，在处理久置不用的处理THF的装置的时候，刚一拔磨口活塞，就发生爆炸，满脸血肉模糊。 < >如上所述，我一拔活塞就会爆炸，请问应该怎样处理？ < >注：本人没有做过。 < >对于容易爆炸的反应物，如过氧化合物，叠氮化合物，重氮化合物， 无水高人盐，在使用的时候一定要小心，加热小心，量取小心，处理小心。 < >无水高人盐？？ [此贴子已经被作者于2007-6-18 16:30:28编辑过] 查看更多 2个回答 . 1人已关注

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谁能介绍下温度计安装固定方式中可动螺纹、固定螺纹、卡 ...？谁能介绍下温度计安装固定方式中固定螺纹、可动螺纹、卡套螺纹的区别和适用场合？最好能发几张实例照片卡套螺纹我了解的应该是可以调节插深长度的，但是对于适用场合只能是在压力较低的情况下，在安装图中好像没有卡套式连接再加套管的，那是不是说卡套式安装一般不再加套管，或者说因为有套管的一般插深都是跟套管走，而装套管后卡套式可以调节插深就显得没必要了？可动螺纹是不是可以理解成在温度计拧入螺纹中时，温度计是不转动的，只有螺纹口转动？对于适用场合有没有像卡套螺纹一般的压力限制？有没有相关规范说明它们应用时有什么特殊要求或者注意事项。查看更多 3个回答 . 1人已关注

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关于CADWorx模型导入Caesars II 的问题？小弟最进用CADWorx2008做了一个管道体系模型，在CADWorx中直接输出为C2文件，然后在Caesar II导入这个C2文件，可是打开后，管道全部都偏离原来的位置好远，而其画的设备模型都不见了。不知道是怎么回事，希望哪位大侠能解答这个问题！查看更多 1个回答 . 2人已关注

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国内比较好的玻璃钢制造公司有哪几家啊? 我公司生产氟硅酸钠，需要用玻璃钢制作反应釜，老板让我到网上联系几家，报个价，然后货比三家，但是网上的玻璃钢制造公司五花八门，真不知道如何选择。希望大家推荐几家，如果论坛不让随便打广*告，就发送到我的邮箱吧，谢谢！ libj525@163.com 查看更多 4个回答 . 3人已关注

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φ2650mm煤气炉制气工艺？本文由盖德化工论坛转载自互联网请问各位高手，我厂φ2650mm煤气炉用于烧煤棒的，是贵州煤粉，但炉况很不稳定，想问问大家的工艺指标，本公司技术较落后，不要笑话。查看更多 1个回答 . 1人已关注

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常减压装置能耗？ 请问谁有近几年的常减压装置万元产值综合能耗？能提供一下吗？不胜感激。。。查看更多 7个回答 . 1人已关注

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NC306低压甲醇催化剂工程研究的应用？ NC306 低压甲醇催化剂工程研究的应用　　赵一民摘要：本文主要探讨了 NC306 催化剂在我厂 100Kt/a 低压甲醇装置上的应用，入塔气气体成份、氢碳比对甲醇合成反应的影响，并提出行之有效的触媒保护措施，取得很好的效果。关键词：催化剂　低压甲醇合成合成气成份寿命效益 1. 概述：我厂运行的低压合成甲醇系统是以德士古煤气为原料气，经中温变换、 NHD 脱硫、脱碳、精脱硫后，使总硫≤ 0.1ppm ，再经甲醇联合压缩机压缩 5.15Mpa 送往甲醇合成，采用南京化工集团研究院研制的 NC306 低压甲醇催化剂合成粗甲醇。合成塔为华东理工大学开放的“绝热－管壳型”反应器，管内装填催化剂 20.15m3 ，其中绝热层催化剂装填 1.23m3 ，合计 21.38m3 ；管间为沸腾锅炉水，并副产 1.3 Mpa 的蒸汽。合成甲醇的原料气中，主要含有 CO 、 H2 和 CO2 ，还含有少量的 N2 、 Ar 、 CH4 等惰性气体，由于甲醇合成反应的产率较低，需要较大的循环量，因此还应考虑到分离器的分离效果，以及副产物对合成催化剂的影响。甲醇合成是在 5.0MPa ， 220 ～ 270 ℃的反应条件下，在有铜基催化剂的作用下 CO 、 CO2 与 H2 反应生成粗甲醇，其化学反应式： CO+2H2 ＝ CH3OH ＋ Q CO2+3H2 ＝ CH3OH+H2O ＋ Q 同时产生的副反应如下： 2CO+4H2 ＝（ CH3 ） 2O ＋ H2O 2CO+4H2 ＝ C2H5OH+H2O 4CO+8H2 ＝ C4H9OH+3H2O nCO+2nH2 ＝（ CH2)n ＋ nH2O CH3OH+nCO+2(n-1)H2 ＝ CnH(2n+1)COOH ＋（ n-1) H2O 这些副产物进一步进行脱水缩合、酮化、酯化反应生成烃类、酮类、醚类、醇类等副产物。新鲜气的氢碳比代表着 CO 、 CO2 、 H2 等有效成份的含量比值。氢碳比的控制高低直接影响着甲醇合成的产量 , 一般控制在（ H2 － CO2 ） / （ CO ＋ CO2 ） =2.05 ～ 2.1.5 一般而言 , 氢碳比控制过低，容易造成合成副反应的增加，加速催化剂活性的衰退，还会引起积碳反应的发生；氢碳比控制过高 , 入塔气的氢碳比偏高，则造成氢气的积及累惰性气的含量增加 , 驰放气放空量增加 , 导致消耗增加。 2. 催化剂的性及装填 2.1 NC306 型甲醇合成催化剂的组成 NC306 型甲醇合成催化剂外观为两端球面的黑色圆柱体，直径Φ 5mm ，高度 4 ～ 5mm ，堆密度为 1.5 ～ 1.7Kg ／ L 。其成份主要是由铜、锌、铝等一些氧化物组成，其中 CUO 45%~60% 、 ZnO 20%~30% 、 AI2O3 5%~10% 、 H2O3% ~6% ，另外还含有少量的石墨。技术指标见下表：活性初期活性（甲醇时空产率） g ／（ ml.h ） ≥ 1.2 耐热后（甲醇时空产率） g ／（ ml.h ） ≥ 0.9 强度平均径向抗压碎力 N ／ cm ≥ 185 抗压碎力低于 90N ／ cm 颗粒百分率％ ≤ 7.5 2.2 催化剂装填本次甲醇合成塔催化剂装填情况如下：合成塔下部封头装Φ 8 、Φ 16 的耐火铝球 8.18m3 ，列管内装 NC306 催化剂 35.65 吨，装填体积 21.38m3 。催化剂装填高度及合成塔热电偶测温点分布如右所示图。 3. 催化剂升温还原 3.1 2000 年的 5 月 27 日 22:00 ，在系统置换合格的前提下，开始催化剂的升温还原工作，在还原过程中严格按照《 NC306 型甲醇合成催化剂升温还原方案》执行，以还原出水率来控制还原进度。 3.2 由于是新系统的第一次开车，在催化剂升温还原的过程中，因两次处理蒸气系统的漏点而延迟了还原进度，于 6 月 2 日 1:00 放水结束，整个还原过程历时 123 小时，有效升温还原时间约 90 小时。 3.3 在整个还原过程中，虽两次中断还原进程，但整个过程出水均匀，温度易于控制，催化剂还原比较彻底，累计出水量 5995Kg ，较理论出水量超出 330Kg 。 3.4 催化剂升温还原概况如下表阶段项目时间 h 塔出口温度℃ 平均升速℃／ h 入塔气 H2 ％压力 MPa 入塔气量 Nm3 ／ h 备注升温Ⅰ 4 30 ～ 60 7.25 0 1.0 84500 升温Ⅱ 16:40 60 ～ 120 3.7 0 1.0 82000 还原中断一次升温Ⅲ 12 120 ～ 170 4.17 0 1.0 83000 还原Ⅰ 33 170 ～ 190 0.61 0.4 ～ 1.0 1.0 85000 还原中断一次还原Ⅱ 32 190 ～ 210 0.63 0.5 ～ 22 0.95 83000 还原Ⅲ 12 210 ～ 218 0.67 10 ～ 20 0.55 ～ 0.9 5700 ～ 76000 还原Ⅳ 15 215 0 16 ～ 24 0.55 ～ 1.5 4000 ～ 99000 4. 生产运行中出现的问题及处理 4.1 粗甲醇中有明显粉末状物质在催化剂装填时，采取在塔顶过筛然后直接装填，认为催化剂粉尘不多又因急于开车，所以装填后没有进行吹扫。运行初期在气量较小的情况下没有出现异常情况，到 2000 年 7 ～ 8 月份，随着生产负荷的提高，压差增高至 260Kpa ，发现粗甲醇呈黑色，且有明显粉末状物质，经过一段时间的运行，这种现象才逐渐消失。从以上现象可以看出，在合成开车中吹扫是必不可少的一环，在以后的工作中应加强重视，提高认识。 4.2 与原设计相比，合成塔压差增大原设计合成塔压差小于 100KPa ，而为了保证粗甲醇产量，我们将合成塔压差控制在 150 ～ 200KPa 。造成合成塔压差偏大的原因有以下几点： 4.2.1 我厂同其他厂家的合成塔相比，列管为 44 × 2 L ＝ 7000mm ，列管数 2292 根，与同类型厂家相比长出 1 m ，这是压差大的主要原因。 4.2.2 与 CO 含量过高有关 CO 含量高，有利于甲醇的合成反应，但同时也容易在催化剂表面结碳，这压差大的又一个原因。 4.2.3 催化剂的粉沫未吹扫出来，入塔气的气量过大，直接冲击催化剂的表面，再加上列管长 7m ，超过了最大自由落体高度 5m ，容易损伤催化剂，进一步加大了压差，这是压差大的第三个原因。因此在设计时应考虑分离器的分离效果，生产能力及操作费用要统筹考虑，尽量满足生产的需要。 4.3 合成塔热点下移过快合成塔热点温度是指合成塔内反应的床层温度。开车初期，合成塔热点在催化剂列管上部，即在测温点 TIR5407 处。随着负荷的逐步提升及时间的推移，热点很快便移到下部 TIR5408 处，其主要原因有以下几点： 4.3.1 原设计合成塔绝热层装填催化剂高度为 700mm ，我们计划装填 400mm, 而实际装填 200mm ，经一段时间的运行，由于催化剂的收缩导致了绝热层已没有催化剂，加上开车初期入塔气温度（ 194 ℃）低于正常触媒的活性温度，所以反应气达到 TIR5407 处温度不会太高，使得热点温度下移至 TIR5408 处。 4.3.2 热点下移过快与开车初期循环量过大有关。合成塔内反应气走向是由塔顶到塔底，由于循环量过大，使得上部反应热很快被带到下部，同时催化剂热点区域也由上部向下部移动。 4.3.3 频繁的开停车对催化剂活性也有一定的影响，导致热点温度下移。由于是新系统，各种原因造成的开、停车次数较多，对催化剂活性有一定的影响。因此要严格控制工艺指标，尽量减少开、停车对催化剂活性的影响。 4.4 开车初期的结蜡现象比较严重从 2000 年 6 月 2 日到 11 月 15 日大修短短五个月时间，从精馏系统的进料及废水排放来看，合成系统的结蜡现象比较严重。其主要原因有： 4.4.1 与羰基铁的存在有关甲醇生产时会伴有少量的甲酸生成造成设备产生腐蚀，腐蚀后的铁与原料气中的 CO 反应生成羰基铁 Fe(CO)5 ，带入催化剂表面使之具备了结蜡的条件。从生产实践得出，催化剂运行的时间越长，羰基铁在催化剂上的积累就越多，高级醇及烷烃（即石蜡）的生成量随之增加。因此甲醇合成塔、压缩机设备与管道应采用不锈钢材质。而我厂的甲醇联合压缩机及管道为碳钢材质，具备了结蜡的条件。 4.4.2 与合成反应温度有关我厂使用的 NC306 型低压甲醇合成催化剂，由 CuO 、 ZnO 、 Al2O3 、 NaO 等成份组成，铜基催化剂中 Al 、 Na 等在一定温度、压力下促成 CO 与 H2 进行反应生成烷烃。实践证明：在甲醇生产过程中，合成塔反应温度控制的太低，使入塔气在低于催化剂正常活性温度的情况下进入催化剂层（与入塔气预热器设计的换热面积也有关），生成的粗甲醇中则含有大量烷烃。经过一年多的调整与摸索，发现入塔气温度在低于 210 ℃时结蜡现象严重。因此在实际生产中，尽量避开这一温度区域，同时要求操作温度要与催化剂的活性温度相适应，这一点尤其重要；既要保证轻负荷生产的时间，又尽量利用催化剂的低温活性，多生产甲醇又要延长催化剂的使用寿命。 4.4.3 与合成反应的压力及空速有关烃类生成反应是一个体积缩小的反应，压力越高、空速越大都会使合成反应向生成高级烷烃的方向移动，结腊的几率也越大。我们认为空速控制在 8000 ～ 10000h － 1 为宜。 4.4.4 频繁的开停车也是造成结腊的一个原因开车投料阶段，合成塔反应温度还未达到正常操作值和停车时系统置换不彻底，未置换净的 CO 、 H2 通过合成塔低温反应区易产生石腊。为此，我们要求停车置换要快要彻底，指标为 CO+CO2 ＜ 0.5% 。我们采取定期煮蜡，以避免循环段的带液，减少副产物的生成。 4.5 气体成分对甲醇触媒寿命的影响 4.5.1.CO 含量对合成生产的影响 CO 是参加合成反应的主要成份，其含量的高低对合成生产影响较大，而且最直接。不同的厂家对 CO 含量有不同的要求。 CO 含量对合成生产的影响与 CO 对催化剂活性的影响是一致的。现在某甲醇厂三炉 C302 催化剂使用情况来探讨一下 CO 含量高低对甲醇合成的影响。某甲醇厂前三炉触媒的使用情况如下表：第一炉触媒第二炉触媒第三炉触媒使用时期 95.12 － 97.9 97.9 － 99.2 99.2 － 2001.1 触媒装填量（ｔ） 55 58 58 累计运行时间（天） 448 433 593 精甲醇产量（万吨） 19.2 17.06 27.289 平均每吨催化剂产精醇量（ t ／ t cat ） 3490 2941 4705 第一炉触媒使用初期由于前系统供气的原因半负荷生产了三个月，入塔气中 CO 含量为 6 － 8 ％，进入满负荷生产后， CO 含量分阶段逐步提高到 8 ％、 10 ％、 12 ％，触媒活性保持较好；即使是在触媒更换时，床层温度也只有 256 － 257 ℃，卸出的触媒颗粒完整，无明显粉化现象，估计尚可使用 3 ～ 5 个月。第二炉触媒投运不到一天，就进入高负荷生产，入塔气中 CO 含量也较高，约 10 ％，不到半个月就提到 12 ％，这对触媒的活性和寿命有很大影响。触媒使用初期，如果 CO 含量过高，将过早发生铜晶粒长大，引起烧结失活。与其它两炉触媒相比，次炉使用时间最短，产量也最低。第三炉触媒投运后低负荷运行了三个月。入塔气 CO 含量始终保持在 8 ％，满负荷运行后，在操作中注意控制入塔气中 CO 含量小于 12 ％，触媒的活性保持较好，本炉触媒运行时间最长，产量最高。从以上三炉触媒的使用经验可以看出，入塔气 CO 含量对触媒的活性影响较大，并且触媒在各个时期对入塔气 CO 含量要求是不一样的。触媒使用初期，由于其活性较好，要求 CO 含量要低，尤其是轻负荷时间更要保证，这是影响触媒寿命的重要环节，必须把握好，以防止触媒的热老化。我厂在甲醇投产的近 3 个月内，生产负荷在 8000 ～ 15000Nm3 ／ h ，这是我厂触媒使用 3 年的关键所在。 NC306 触媒在我厂实际使用已有 1000 余天，目前已进入后期。由于前工序原因，曾有一段时间 CO 含量高达 20 ％左右， CO2 含量达到 8 ％左右，造成氢含量不足， CO 、 CO2 过量，使得放空量达到 1800 － 2500Nm3 ／ h ；后来经过努力，将入塔气 CO 降至 13 ％，放空量才降了下来。在触媒使用中期，放空量为 3000 ～ 5000Nm3 ／ h ；在触媒使用后期，放空量为 6000 ～ 7000Nm3 ／ h 。 4.5.2 CO2 含量对甲醇合成的影响因为 CO2 也参与甲醇合成反应，所以其含量高低对合成反应也有较大影响。控制适当 CO2 含量有以下好处：①有利于提高甲醇产率；②可减缓 CO 于 H2 合成甲醇的剧烈反应程度，有利于稳定床层温度，保护催化剂活性中心；③由于有水的生成，可以抑制二甲醚的生成；④防止结腊。具有关资料介绍， NC306 还原后，催化剂存在活性中心，活性中心为 Cu- 子与 ZnO 形成的固熔体， CO2 等弱氧化性物质的存在有助于一价铜的稳定，单纯的 CO 加 H2 反应会使活性中心一价铜向零价铜转变，从而使催化剂活性下降。但 CO2 含量过高，会出现水热烧结现象。水分压越高，铜晶粒越大，活性越低，因而活性过早衰退；粗甲醇中甲醇含量偏低，使得精馏系统蒸汽消耗增加。故控制适当的 CO2 含量对合成生产是有利的。 4.5..3 惰性气体对合成甲醇的影响惰性气体在合成反应中不参与反应，但影响着反应速率。惰性气体含量升高，降低了反应速率，生产单位产量的动力消耗增加；维持低惰性气体含量，则放空量增加，有效气体损失多。惰性气含量控制高低，要视具体情况而定。触媒使用初期，活性好，则允许较高的惰性气含量，触媒使用后期，一般维持较低惰性气含量。 4.5.4 硫含量对甲醇合成的影响硫是最常见的毒物，也是引起催化剂活性下降的主要因素，它决定了铜基催化剂的活性和使用寿命。硫一般以 H2S 和 COS 形式存在。硫在铜基催化剂表面会生成稳定的 CuS ，覆盖在催化剂表面，铜基催化剂活性因此衰退，并且永久中毒。因此在甲醇合成生产中要严格控制好新鲜气中的总硫含量，要求 H2S ＋ COS ≤ 0.1PPm 。在甲醇合成生产中如发现系统压力逐渐上升，而其他工艺状况比较稳定时应首先考虑到新鲜气的硫含量是否升高，并且及时加强分析。若硫含量超标，要采取减量或紧急停车方式以保护触媒。综上所述，需要制定好以下几方面措施：（ 1 ）提高脱硫效率，使入塔气中总硫含量严格控制在 0.1PPm 以下，若硫含量超标，要采取减量或紧急停车以保护触媒。（ 2 ）根据触媒不同使用时期，适当调整入塔气 CO 、 CO2 的含量。在触媒使用初期，入塔气中 CO 含量一般控制在 5 ％～ 8 ％；进入满负荷生产阶段后， CO 含量分阶段逐步提高到 9 ％～ 12 ％；在触媒使用后期，入塔气中 CO 含量控制在 15 ％左右。（ 3 ）及时联系前工序，调整氢碳比及惰性气体的含量。在甲醇合成生产中若发现系统压力逐渐上升，而其他工艺状况比较稳定时应首先考虑到新鲜气的硫含量是否升高，其次考虑气体成份的影响；要及时加强分析，若气体成份不好，应加大放空量，以维持适宜的氢碳比。 4.5.6 循环气中甲醇含量对甲醇合成生产的影响入塔气中甲醇含量应尽可能低，这样有利于合成甲醇反应的顺利进行，也可避免高级醇等副产物的产生。入塔气的甲醇含量高低与水冷器的温度有直接关系。水冷温度越低，甲醇蒸汽分压越低，循环气中甲醇含量也相应越低，所以应尽可能地降低水冷器的温度。另外，入塔气中甲醇含量的高低与甲醇分离器的分离效果好坏也有较大关系。结腊是造成分离器分离效果差的主要原因，分离器液位过高也会使循环气中甲醇含量偏高。入塔气中甲醇含量的高不仅缩短了压缩机的使用寿命，还恶化了塔内的反应条件，造成副反应加剧，导致了烷烃、醚类、高级醇及其他杂质的生成，严重影响甲醇产品质量。 5. 运行评价 5.1 从实际生产运行数据来看， NC306 型低压甲醇合成催化剂具有机械强度较高、工况适应性强、低温活性好、容易还原、性能稳定、产量高、消耗低等优点，是较为理想的低温甲醇合成的催化剂。 5.2 本次催化剂装填比设计上装填少，但从产量和消耗上看都优于设计指标。设计吨甲醇消耗精制气 2488Nm3/h ，在触媒使用初期，吨甲醇消耗精制气为 2398Nm3/t ；在触媒使用中期，吨甲醇消耗精制气为 2480Nm3/t ，在触媒使用后期，吨甲醇消耗精制气为 2680Nm3/t 。 5.3 在操作中还应严格控制气体成份，特别是 CO 、 CO2 的含量，尽量减少系统波动。在触媒使用初期， CO ％控制在 6 ～ 8 ％，使用中期控制在 8 ～ 10 ％，使用后期控制在 10 ～ 12 ％；同时严格控制总硫含量，以防止催化剂的中毒。 5.4 应尽量减少开停车次数，尽量减少合成塔温度的波动，更有利于保护触媒，延长触媒使用寿命。另外，还应改进分离器内部结构，以改善其分离效果，降低循环气中甲醇含量，进一步发挥触媒的低温活性，创造更大的经济效益。 5.5 自 2000 年 6 月投产到 2003 年 7 月为止，该炉触媒使用了三年，共生产了精甲醇 297252 吨，每立方触媒生产精甲醇 13903.27 吨，优等品率为 91 ％，创造了全国的最好水平。这得益于轻负荷的时间较长（ 3 个月），尤其是 CO 的含量控制较好（ 6 ～ 8 ％），这是触媒使用三年的关键所在，其次甲醇净化的总硫含量控制较好，为厂创造了较好的经济效益。项目日期生产负荷入塔气量 Nm3 ／ h 入塔气成份催化剂温度合成塔压差 KPa 系统压力 MPa 产量 ( 粗甲醇 )m3 ／ h CO ％ CO2 ％ TIRA 5406 TIR 5407 TIR 5408 2000.6.3 6750 71645 2.0 1.1 198.9 225.9 224.1 41 3.5 3 7.16 13907 158380 9.32 3.2 195.7 227.5 227.9 111 3.51 9 7.25 24688 205006 13.8 7.06 192.1 225.4 229.4 260 3.64 16 8.1 30321 185956 10.23 9.59 195 224 227 152 3.6 17 9.12 15432 114086 8.31 4.86 194 225 226 72 3.1 9 9.30 29756 188155 4.97 1.21 195 227 230 169 4.2 17 10.26 30750 204012 8.3 3.9 195 226 230 197 4.0 18 11.9 31525 200171 12.1 4.2 195 226 2.3 188 4.1 19 12.9 31204 187971 10.9 3.7 202 234 237 163 4.2 19 2001.1.7 33910 198980 11.1 3.2 202 234 237 186 4.4 20 2.13 34109 202970 9.47 4.43 204 237 239 192 4.3 22 3.16 33559 155965 8.96 3.91 205 237 239 122 4.2 19 4.13 34071 197671 10.2 4.2 204 238 241 187 4.6 21 5.5 33901 195602 11.0 6.59 206 238 242 187 4.7 20 6.16 33901 186288 12.7 5.42 206 238 242 163 4.8 20 7.6 29958 2031231 11.02 7.02 207 237 243 170 4.8 18 8.28 29743 202073 11.21 4.42 209 239 243 182 4.9 20 9.28 30288 198348 9.92 4.23 208 240 242 185 4.8 19 10.29 30486 198833 9.09 4.76 208 241 243 186 4.8 19 11.24 30988 197630 8.81 2.66 209 241 243 184 4.8 15 12.7 33746 188284 15.33 8.52 208 241 244 170 4.7 19 2002.1.5 30955 187250 14.79 2.21 212 242 245 160 4.8 19 3.25 30787 178245 12.99 6.08 213 242 245 155 4.8 20 5.6 336367 184745 12.07 4.72 212 243 245 154 4.8 19 8.10 34928 196845 11.50 4.66 212 241 245 171 4.8 19 10.10 35912 195376 15.07 5.59 214 241 248 169 5.0 20 12.10 37017 195279 19.47 7.31 216 243 250 166 5.0 18 2003.1.10 42294 241911 18.4 7.2 212 243 250 277 5.2 21 2.10 44591 219642 21.37 6.56 216 244 250 230 5.2 19 3.10 34240 192595 20.05 4.87 216 246 252 179 5.2 19 4.10 37719 195246 21.4 4.9 219 246 252 179 5.22 18 5.10 38044 199088 15.41 3.78 218 248 253 191 5.24 18 6.10 39494 196871 17.39 4.28 221 252 256 178 5.22 18 6.20 39428 197018 18.58 5.10 226 255 261 181 5.24 17 6.30 39918 190878 15.45 4.56 227 256 261 169 5.22 17 附表 : 查看更多 4个回答 . 4人已关注

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是否煤的挥发份越高其化学活性就越高啊？实际操作中，我们厂有时见造气原料（白煤沫）煤挥发分较低，就掺些挥发分高一点的煤，据说是为了提高煤的化学活性，那么是否煤的挥发份越高其化学活性就越高啊？查看更多 1个回答 . 3人已关注

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请教关于材料热处理的一些问题？注意到同一种壁厚和材质的材料，在设计院出版的文件中，有些地方是仅仅需要焊前预热，不需要进行焊后热处理的；而同一种材质和壁厚的管线，在另外一个地方，则需要进行焊前预热和焊后热处理。问，什么样材质的管线需要进行热处理？如果问题比较复杂的话，可否推荐一个标准或者是规范，能够详细说明上述问题？非常感谢！查看更多 1个回答 . 3人已关注

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排污泵系统的性能和维护？一种泵，用于去除水中的水收集坑盆地，通常在地下室的家庭已累计。通过在周边排水渠的一个地下室防水系统，放入盆内或，因为雨或天然地下水漏斗，如果地下室低于地下水位，水可能会进入。排污泵可用于地下室洪水经常发生和纠正利湿的地下水位以上的家庭的基础。污水泵将水从任何地方，它不再是问题，如市政雨水排水管或干的好房子。泵可排出的污水下水道在早期的装置。曾经被认为是可以接受的，这种做法可能违反了相关的代码或市政规章制度，因为它可以压倒市政污水处理系统。市政敦促房主断开连接，并重新路由从下水道污水泵排放掉。违规可能会被处以罚款。许多业主继承了他们的卫生泵的配置，并没有意识到，泵排出的污水。，如果放电被送到一个洗涤槽的地下室，可能是下水道。一般硬连接到一个家庭的电气系统，污水泵可能有电池备份。家中的加压水供给动力，一些泵，消除对电力的需要，有可能在使用饮用水的牺牲使他们更昂贵的操作比电动泵并创建一个额外的水的处理问题。由于油底壳盆地可能溢出，如果没有不断地抽水，一个备份系统是很重要的情况下，当主电源长时间的时间，发生了一场严重的风暴。通常有两种类型的污水泵- 底座和潜水。基座泵的电机被安装上述集水器，它是更容易地提供服务，但也更显眼。由一个长的，垂直延伸轴被驱动的泵叶轮和叶轮是在泵的基础上的涡旋壳体。完全安装潜水泵的水池内，密封，以防止电器短路。排污泵系统也被用于在工业和商业应用，控制地下水位相关问题的表层土壤。自流水层或周期性的高水位情况造成地面变得不稳定，由于水饱和度。作为只要泵的函数，表面土壤将保持稳定。这些污水坑是典型的10英尺，深入以上，金属波纹管，穿孔或排水孔在整个内衬。它们可能包括电子控制系统的视觉和听觉警报，通常覆盖，以防止杂物和动物，从下降。组件现代水池泵组件在美国是标准化的。他们包括:: 塑料，金属或混凝土容器形成一个水池盆地，约2英尺（0.6米）的和2至3英尺（0.6至1米）深，15至25美制加仑（60～100升）的能力; 甲贮槽泵，无论是1/3或1/2马力（200或400 W），电池或电源供电（或两者）。排污泵选型一个水池泵的选择将在很大程度上将使用它的应用程序，在该应用程序中休息。要选择合适的卫生泵，考虑以下几点：[ 1 ] 自动与手动操作 - 选择了手动排污泵是指，人会转动泵，在适当的时候。选择自动排污泵是指一个开关连接到污水泵将其打开或关闭相应的水位。自动开关包括压力开关，低级别的压力开关和浮子开关。电源 - 排污泵的动力会有所不同从1/4马力多马力。头压力 - 一个水池泵的压头的介绍，该泵将将水的最大高度。例如，潜水排污泵，一个15英尺的最大头（也称为关断水头）会提高高达15英尺的水之前，它完全失去流量。从技术上讲，水头压力的流体的高度方面的压力，P =yρg，其中y是液柱高度的表达式定义为，ρ是流体的密度，g是重力加速度。其他方面的考虑，可能会增加整体头部的压力，包括弯头/弯管的损失和摩擦损失，从长期水平运行。电源线长度 - 重要的是要考虑的电源线的长度，可被连接到泵的任何特殊开关。一个更强大的电机运行的主要服务面板将需要很长的距离较重的规线，以保证足够的电压，适当的电机，泵的性能。从AC电源供电的相位和电压 - 污水泵是单相三相电机。额定功率为110-120，220-240，或460伏特。三相电源通常是不可用在住宅的位置。水位感应开关型 - 压力开关是完全封闭的，通常在泵内的身体，使他们免受障碍物或漂浮物在水槽盆。浮控开关，特别是连接到年底的短长度的柔性电缆的类型，可以浏览缠结或妨碍，特别是如果该泵启动和停止时，容易发生盆地由于转矩影响的运动。压力开关通常出厂设置和不可调的，可以调节，而浮控开关的地方设置在集水器盆的高和低的水位。备份系统及报警器 - 如果冗余和警报系统的水池泵的操作是至关重要的，考虑一个备份系统和/或警报。组件如果第一个泵出现故障，次要的，典型的电池供电的卫生泵操作。一种电池供电的次级泵需要与其他上述平行的以下组件：一个12伏电池驱动的排污泵自身的水位传感器，管道，单向阀（管道连接后，单向阀来防止倒流时，二级单位，通过主抽）; 它必须是一个海洋的深循环电池，或特殊的长寿命备用电池。标准的汽车电池是不适合于这种应用。汽车电池的设计，提供高电流很短的一段。抽污水泵需要很长一段时间的更小的电流。一个涓流充电的电池充电器。可交替有一个专门的控制器来管理，监控和测试，保持电荷的电池。替代贮槽泵系统可以驱动由市政水压力。水动力卫生泵是类似一个单独的备份电池驱动系统泵，浮阀和止回阀。你也可以使用一个喷射泵提供高压水和其他花园软管进行了水，使用普通的花园软管。虽然这样的喷射泵废水和相对低效率的，他们的优势在于不具有运动部件，并提供最高的可靠性。如果备份贮槽系统很少使用，一个部件故障可能不会被注意到，并且当需要时，系统可能会失败。一些电池控制单元定期对系统进行测试，并提醒失败的电器元件。一个简单的，电池供电的水，可以挂在短距离顶端下方的油底壳敲响警钟报警，水位升得太高。维护污水池和排污泵必须保持。典型的建议，建议每年检测设备。泵运行频繁，由于地下水位高，排水，或天气条件下，应更频繁地检查。卫生泵，机械设备，最终将失败，这可能会导致被水淹没的地下室和昂贵的维修费用。冗余系统（多重/二级泵）可以帮助避免保养和维修时，需要在主系统上的问题。[ 需要的引证 ] 在检查排污泵，清洗，灰 尘，砂砾，沙子，和其他杂物应删除，以提高工作效率和延长泵的寿命。这些障碍物也可以降低泵的排出集水器的能力，并且可以允许在集水器溢出。单向阀也可以从杂物堵塞。检查放线开放，适用时，确保没有任何障碍物的行。即使是部分阻塞的放线可以强制卫生泵要加倍努力，提高其可能过热和发生故障。浮球开关是用来填充到预先设定的水平时自动关闭污水泵。浮球开关必须清除油箱内的任何障碍物。一个浮点护罩可用于防止意外搁在所述泵壳体上，和上剩余的浮子开关。查看更多 0个回答 . 5人已关注

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污泥含水率为何降不下来？纸浆厂污泥处理中湿泥含水率一直在85%以上，不能降到80%以下。絮凝效果很好，絮团很大。絮凝剂加量也很大（200PPM左右），絮凝剂加少点就跑泥。请教各位大大查看更多 5个回答 . 4人已关注

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危化品码头事故案例？ 谁有危化品码头事故案例资料发一份，谢谢查看更多 2个回答 . 3人已关注

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谁有膜回收系统的流程啊？ 谁有膜回收系统的流程啊？查看更多 3个回答 . 4人已关注

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年产36万吨离子膜烧碱液氯的实际产量是多少? 我们能达到100吨/天，感觉太高，同行业都控制在多少？有50吨/天的么? ，， - 查看更多 8个回答 . 4人已关注

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补强圈的气密性试验时机？ 请讨论一下，补强圈的气密性试验是在水压试验前还是水压试验后？查看更多 9个回答 . 4人已关注

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简介

职业：合肥茂腾环保科技有限公司 - 实验室主任

学校：川北医学院 - 外国语言文化系

地区：陕西省

个人简介：生活是一种绵延不绝的渴望，渴望不断上升，变得更伟大而高贵。查看更多

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