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中安联合煤化工项目首套生产装置建成中交？中安联合煤化工项目首套生产装置建成中交作者/来源：日期： 2017-07-06 点击率：22 近日，中安联合举行煤化工项目供水装置中间交接仪式，这也是中安联合煤化工项目首套建成中交的生产装置，这标志着该装置工程施工和设备安装已全面完成，装置由单机试车转入联合试运转阶段。作为煤化工生产配套的公用工程系统，供水装置包括泵站、净水厂、综合泵房等设施，其设计供水能力40万吨/日，在保证煤化工装置生产用水和厂区内生活用水的同时，富余的生产能力可为淮南煤化工园区其它企业提供用水保障，这也是公司未来一个效益增长点。为保证供水装置顺利中交，中安联合煤化工分公司和项目管理部安排人员对装置开展“三查四定”工作，及时梳理设计、质量及安全等方面存在的问题，定期召开供水装置中交协调会，督促工程设计和施工安装单位落实问题整改，确保实现装置的高标准中交。与此同时，煤化工分公司认真落实对口支援工作，按照装置中交时间节点，倒排进度计划，编制完成对口支援合同文件及相关附件，为对口支援工作团队准时进场提供保证，为装置联动试车成功奠定基础。项目进展回顾 2017年6月15日，中国石化与皖北煤电在中安联合煤业化工有限公司召开中安联合煤化工项目现场办公会，听取“1·20”项目复工会后各项工作开展情况汇报，研究部署项目建设下一阶段重点工作。会议要求全力推进项目建设，确保投资控制在180亿，实现2018年底全面中交，2019年上半年打通全流程的目标。 2017年5月26日，中安联合170万吨煤制甲醇及转化烯烃项目煤气化装置安装工程二标段举行开工仪式。在中安联合、监理及总包方的共同出席开工仪式，该标段由中化二建安徽分公司负责承建。随着磨煤装置第一根钢结构立柱的吊装就位，标志着该项目正式开工。 2017年5月13日，由SEI承接的总承包中安联合项目35万吨/年聚丙烯装置开工，两台挖掘机同时作业，铲起装置区内的第一铲土，标志着中安联合项目进入了实质开工阶段。 2016年12月7日，中安煤化工项目复工预备会召开，布置开展复工准备工作。2017年1月20日，中安项目复工工作会议在淮南召开，工程总部宣读了《关于中安联合煤化工项目复工建设的通知》（石化股份建炼〔2017〕6号），并宣布中安联合煤化工项目正式复工。中安联合煤化一体化项目是中国石化、安徽省重点建设项目。中安联合煤业化工有限公司由中国石油化工股份有限公司和安徽省皖北煤电集团有限责任公司各按50%股权比例出资，注册资本40亿元人民币，于2010年12月18日挂牌成立。中安联合煤化一体化项目核心工艺采用中石化自主知识产权的S-MTO专利技术，气化装置采用中石化自主知识产权的SE-东方炉技术。以朱集西矿煤炭为原料，生产甲醇及转化烯烃(LDPE/PP)、乙二醇(MEG)等产品。中国石化工程建设有限公司总承包该项目MTO/OCC、PP两套装置及中控、110千伏变电所等6个配套设施的设计、采购和施工任务；中石化宁波工程有限公司承包项目气化装置设计施工。查看更多 1个回答 . 4人已关注

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设备探伤常用的有哪几种？各有什么特点? 设备探伤常用的有哪几种？各有什么特点查看更多 3个回答 . 4人已关注

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加氢裂化装置如何缩短开工时间？ 大家都知道加氢裂化装置的开工时间较长，从装置气密、干燥、硫化、原料油切换，过程较复杂，请问有没有缩短开工时间的方法啊。查看更多 3个回答 . 4人已关注

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乘坐扶梯安全注意事项，你知道吗？（转载）？ 3月25日16时许，位于香港旺角一家购物中心内的一部被号称为“通天扶梯”的电梯，在运行过程中突然反向运行，导致至少18人受伤，其中一名男子伤情严重。　　据目击者现场拍摄的视频显示，一部站满人的扶梯原本上行，却突然反向下行，且速度明显变快，导致部分乘客失去平衡向下跌倒。扶梯反向运行数秒后停下。　　事发后场面一度混乱，有人尖叫，也有目击者上前扶起倒地者。数辆救护车稍后赶到。多名伤者坐在地上接受治疗，其中一名男子头部流血。　　香港职业训练局电梯业首席教导员黄启汉分析称，事故在香港比较罕见，可能与扶梯防反向运转装置和辅助安全器等安全装置失灵有关。　　商场发言人和物业管理公司负责人表示，出事的扶梯使用多年，运行记录良好。最近一次检查在两天前进行，当时所有机件正常且符合安全标准。物业公司已敦促电梯保养承办商调查这一事件。　　电梯在现如今的生活中是不可缺少的工具之一，然而扶梯发生故障导致人员受伤的事件已经不是第一次发生，电梯安全也早已成为了人们关注的焦点。如何安全的乘坐电梯，对于每一个人来说，都应该熟记于心。那么，问题来了！请问，乘坐扶梯安全注意事项，你知道吗？乘坐扶梯必须注意的安全事项　　一、乘坐手扶电梯前要整理好衣物、行李。乘坐扶梯前，要检查自己鞋带是否系好，长裙子应该往上提一提，另外手里不要拿过多的杂物，以免影响乘坐。如果随身携带有包裹、行李等物品，应注意不要将它们放得太靠边，以免卡到电梯的缝隙里。　　二、乘坐扶梯时，家长要时刻紧紧抓住孩子，不能让孩子随便乱跑。在乘坐扶梯时，最需要注意的就是小孩子，家长一定要看护好自己的孩子，并且始终拉好孩子的手，确保孩子的安全。　　三、乘坐手扶电梯一定要握紧扶手，不要行走。乘坐扶梯时，要特别注意握紧扶手，因为一旦扶梯发生故障，出现严重的晃动，很容易把人晃倒。另外，许多的扶梯都有黄色安全警示框，黄色线是不能踩的，双脚都应该站在框内，同时要并紧双脚，不要伸出梳齿板外，避免发生危险。　　四、看到人多就走楼梯，不要硬在扶梯上挤。如过看到扶梯上人很多，大家就不要去硬生生的挤扶梯了，走楼梯更加方便快捷，而且能锻炼身体。此外在扶梯上时，要注意一节扶梯最多站两个人，不要很多人都站在同一台阶上，这样会增加危险。　　五、遇到安全事故要注意保护自己的头部和颈部。一旦发生事故，应首先保护好自己头部和颈椎的安全，将身体蜷缩起来，因为其他身体部位的抗击能力要相对强一些。　　六、注意看准扶梯的紧急停止按钮，遇到紧急情况应该及时按下。在电梯出现事故时，首先要做的就是及时按下停止按钮，让扶梯停下，避免事态进一步扩大。因此，在乘坐扶梯时，要注意观察紧急停止按钮的位置，一般情况扶梯上面和下面应该都有。儿童乘坐电梯家长需注意什么？　　一、禁止攀爬：搭乘扶梯时，一定要看好孩子，不要让孩子去攀爬扶梯。　　二、禁止逆行：切勿让孩子在扶梯上往相反的方向奔跑，这样容易被拌倒摔伤。　　三、禁止坐在梯级上：如果坐在电梯上，当遇见突发情况时，整个人可能会无法及时站立，很容易造成危险发生。　　四、禁止在扶手处玩耍：扶梯的扶手带出入口处特别容易将手伤到，家长一定要看好孩子，不要让孩子在扶手带处玩耍。查看更多 2个回答 . 1人已关注

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psa制氮机产量的问题？看了相关的帖子有很多但有一个问题还是不是很明了，就是制氮机进气与合格成品气的产成比大约是多少，当然这跟很多因素有关，但总应该有个比值。就像我现在的制氮机进气有些2500标方的空气，但成品气也就事论事600标方左右，有时还没只有400标方左右。这是否正常？有没一个经验值？？可遵循一下？？望高手指点一二。谢谢查看更多 4个回答 . 1人已关注

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求高聚物资料？ 我是一个将要毕业的学生,求一份高聚物资料大全,里面要介绍一般常见的高聚物,包括介绍它的性能,物理性能,化学性能,应用.查看更多 3个回答 . 2人已关注

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再生器稀相微燃的处理方法 {富氧再生}？对于富氧再生来说当稀相发生微燃时在我看来理论上降主风量和提主风量都能达到控制效果前者是降低稀相的氧含量而后者是增大密相的烧焦效果已达到降低稀相二氧化碳的目的但我不知道这两种那一种控制起来比较好一些为什么请大家帮我解答一下谢谢查看更多 6个回答 . 3人已关注

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自控系统安装工程中屏蔽接地的方法？见过几次控制系统的施工过程后，发现大量电缆进入DCS机柜后屏蔽线的接地直接影响系统的美观，因为有的是十几根屏蔽线汇编成一条后绝缘处理接到一个接地线上；还有的每个屏蔽接地和一个16芯的电缆每条线相连再汇成一个接到接地线上。这种方法好像比美观，但是每个接头都要焊接、加热缩管很费功夫。大家还有更好的方法？能发个现场的照片学习一下更好查看更多 4个回答 . 4人已关注

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7m顶装煤焦炉？ 大家7m顶装煤焦炉的最大装煤量都在多少？单孔焦炭产量能达到多少呢？查看更多 2个回答 . 1人已关注

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聚乙烯车间生产系统危险性评价？题目：聚乙烯车间生产系统危险性评价摘要：分析了某聚乙烯生产系统危险因素的基础上,应用道化学公司火灾、爆炸危险指数评价法对某车间原料精制单元、聚合和储罐区等主要危险工艺单元进行火灾、爆炸危险性评价,找出导致事故发生的可能性因素,对事故严重伤害的可能性进行分析,并提出事故防范的安全对策。查看更多 0个回答 . 3人已关注

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硫磺回收的操作规程值得借鉴！？ 1 万吨／年硫磺回收装置操作技术规程 1 、范围本标准规定 1 万吨／年硫磺回收装置的生产工艺卡片、装置开停工规程、岗位操作法、事故处理及安全技术规程等。 2 、引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文，本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB/T 1.1 － 2002 标准化工作导则，标准编写的基本规定。 GB 3101 － 1993 有关量、单位和符号的一般原则。国务院《关于工厂安全卫生规定》 3 、装置概述 3.1 概况 1×104t ／ a 硫磺回收装置是青岛石油化工厂 300×l04t ／ a 炼油改造工程中的一套环保配套装置，其作用是处理炼油厂酸性气体，把其中的 H2S 转化为 S 加以回收，以减少对大气环境的污染。 1 ．装置引进荷兰 Scot 硫回收技术，具有技术先进、硫转化率高、控制过程自动化程度高等特点。 2 ．装置由荷兰 Stork 工程公司提供基础设计，青岛化工设计院负责初步设计和施工图设计。 3 ．装置设计规模为年回收硫磺 1 万吨，每天可生产硫磺 30 吨。操作弹性为 15-120 ％，装置总硫转化率为 99.8 ％，其中 Claus 部分 93.5 ％， SCOT 部分 6.3 ％。 4 ．装置原料为炼油厂干气、液化气脱硫酸性气和污水汽提装置的酸性气，原料 H2S 浓度为 45~85 ％ (V) ，设计总 H2S 浓度 70 ％ (V) 。 5 ．装置工艺采用二级常规 Claus 制硫加 Scot 尾气净化工艺，其中 Claus 部分采用在线炉再热流程， Scot 部分设还原加热炉和尾气焚烧炉，液硫池设脱硫化氢设施。 6 ．装置 Claus 一级反应器，采用进口氧化铝 (CR-3S) 催化剂，第二反应器采用漏氧保护催化剂 (AM-S) ， Scot 还原反应器采用进口钴／钼 (CRITERION-534) 催化剂。 2005 年装置大检修中，将 Claus 第一、二反应器中的催化剂更换为 CT6-4B ， Scot 还原反应器中的催化剂更换为 CT6-5B 。 7 ． Scot 尾气净化部分再生系统与 100 万吨／年催化装置干气、液化气脱硫再生系统共用，吸收剂采用 40 ％ (wt) 的 MDEA 液。 8 ．装置为了保证有较高的回收率和正常操作，在二级 Claus 后设置了 H2S/SO2 在线分析仪，在急冷塔后尾气线上设置了 H2 分析仪，在急冷塔循环水中设置了 PH 值分析仪。 9 ．装置整个工艺采用了 DCS 集散控制系统，并设置了人机相结合的逻辑开工停工程序和 ESD 系统，以确保装置的安全运行。 3.2 原料及产品 3.2.1 原料装置原料中的主要成份为 H2S ，其主要性质为：组成（ wt% ）脱硫酸性气污水汽提酸性气 H2S CO2 NH3 H2O 烃温度（ ℃ ）压力 KPa 流量 kg/h 3.3 装置生产工艺流程一、 CLAUS 硫回收部分装置主要处理两路酸性气：一路为催化溶剂再生装置来的脱硫酸性气 (40℃ ， 50kpa) ，另一路为污水汽提装置来的酸性气，两路酸性气分别进入各自的酸性气脱液罐 (V-1001 ， V-1002) ，经分液后的两路酸性气混合后进入酸性气预热器 (E-1001) 预热至 170℃ 后，进入 Claus 主烧嘴，分出的酸性水分别由泵（ P-1001 ， P-1002) 送至酸性水装置。空气经离心式鼓风机 (K-1001 ／ S) 增压 (80℃ ， 60kpa) 并经空气预热器（ E-1002) 预热后，进入反应炉烧嘴 (F-1001) 内与酸性气进行燃烧反应，并在反应炉 (M-l001) 内进一步达到平衡，反应生成的过程气 (1250℃) 经废热锅炉 (E-1003) 取热产生 1.0Mpa 饱和蒸汽，过程气冷至 318℃ 后进入第一硫冷凝器 (E-1004) 被冷却至 160℃ ，其中大部分硫被冷凝捕集分离，液硫进入硫封罐 (V-1004A) 后，自流入液硫池。燃料气与空气按化学计量配比进入第一在线烧嘴 (F-1002) 燃烧，产生的高温气体与第一硫冷凝器来的过程气在第一在线加热炉 (M-1002) 混合加热至 240℃ ，然后进入第一级 Claus 反应器 (R-1001) ，在催化剂作用下发生 Claus 反应，约 300℃ 的反应气进入第二硫冷凝器 (E-1005) ，被冷却至 160℃ ，其中的硫被冷凝捕集分离，液硫进入硫封罐 (V-1004B) 后自流至液硫池。燃料气与空气按化学计量配比进入第二在线烧嘴 (F-1003) ，燃烧产生的高温气体与第二硫冷凝器来的过程气在第二在线加热炉 (M-1003) 混合加热至 210℃ ，然后进入第二级克劳斯反应器 (R-1002) ，在催化剂的作用下发生 Claus 反应，约 230℃ 的反应气进入第三硫冷凝器 (E-1006) ，被冷却至 155℃ ，其中硫被冷凝捕集分离，液硫进入硫封罐 (V-1004C) 后自流至液硫池。二、 SCOT 尾气处理部分燃料气与空气按次化学计量配比进入 SCOT 烧嘴 (P-1004) 燃烧，产生一定量的氢和一氧化碳并放出大量热，该高温气体与 Claus 来的尾气在 SCOT 炉 (M-1004) 混合加热至 290℃ ，然后进入 SCOT 反应器 (R-1003) ，在催化剂作用下发生水解和还原反应， 320℃ 的反应气直接进入急冷塔 (C-1001) 冷却，反应气在急冷塔内与工艺急冷水直接接触冷却，其中的水蒸汽组分被冷凝成工艺水，部分作为急冷循环水循环使用，多余部分由泵 P1003/S 送至污水处理装置，塔顶尾气进入在线增压机 (K-1002) 循环，或进入吸收塔 (C-1002) ，尾气中的 H2S 和少量 CO2 被 MDEA 溶剂吸收，从吸收塔顶出来的净化尾气进入焚烧炉焚烧，从吸收塔底出来的富胺溶液经富液泵 (P-1004/S) 送入催化裂化胺液再生装置循环使用。燃料气与空气按一定配比进入焚烧烧嘴 (F-1005) 燃烧，高温气体与第二空气、净化尾气、液硫废气在焚烧炉 (M-1005) 内混合反应，反应生成 700℃ 的烟气，经废热锅炉 (E-1011) 取热产生 1.0Mpa 蒸汽，该蒸汽与反应炉废热锅炉来的蒸汽混合后进入蒸汽过热器 (E-1012) 换热至 250~C ，烟气温度冷却至 300℃ 后从 80 米高的烟囱 (X-1001) 顶排放。三、液硫部分从各硫封罐 (V-1004A 、 B 、 C) 来的液硫合并进入液硫池 (T-1001) 。液硫池分为贮存和脱气两部分，液硫先进入脱气部分，当液硫液位一定时，空气随鼓泡器 (A-I001A 、 B) ，通入液硫柱，把液硫内的硫化氢随空气带出。蒸汽进入喷射器 (J-1001) 使液硫池形成负压，液硫池内的废气被蒸汽抽至焚烧炉焚烧。四、公用工程部分 1 ．中压蒸汽装置自产的中压蒸汽部分进入酸性气预热器 (E-1001) 和空气预热器 (E-1002) ，部分作为夹套管线拌热用，剩余过热蒸汽进入全厂 1.0Mpa 蒸汽管网。 2 ．低压蒸汽从第一、二、三硫冷凝 2S(E-1004 ， E-1005 ， E-1006) 产生的低压蒸汽 (0.4Mpa) 自产自消，由管网分别引至如下部位： (1) 作为蒸汽喷射器 (J-1001) 的动力 (2) 作为硫池加热器 (E-1010A 、 B 、 C 、 D) 的热源 (3) 作为各部位消防蒸汽 (4) 用作管线和设备拌热 (5) 去各蒸汽服务点 3 ．燃料气从炼油厂高压瓦斯 (20 ℃ ， 0.5Mpa) 管网来的燃料气经瓦斯分液罐 (V-1003) 分液后减压至 0.3Mpa ，然后分五路进入反应炉，第一、二在线加热炉， SCOT 炉和焚烧炉。 4 ．脱氧水从锅炉水处理系统来的脱氧水进入装置后分四路： (1) 作为反应炉废热锅炉 (E-1003) 上水， (2) 给焚烧炉废热锅炉 (E-1011) 上水。 (3) 经与锅炉水预热器 (E-1009) 预热后作为第一、二、三硫冷凝器上水。 (4) 至过热蒸汽减温器 (J-1002) 降温用。 5 ．氮气自空分来的氮气 (20℃ ， 0.4Mpa) 进入装置主要作为开工、停工吹扫用，部分作为火焰检测、管线吹扫用。 3.4 工艺原理克劳斯法制硫的基本工艺是使含 H2S 的酸性气在燃烧炉内用空气进行不完全燃烧，严格控制配风比，使 H2S 反应后生成的 SO2 量满足克劳斯尾气中 H2S 产主分子比等于或接近于 2 ，未反应的 H2S 与生成的 S02 在没有催化剂的高温条件下进行反应，生成气态硫和水，随后经冷凝分离出液体硫磺，过程气经加热后入反应器，其中未反应的 H2S 和 SO2 在催化剂作用下进行低温克劳斯反应，生成元素硫和水，反应生成的元素硫也经冷凝分离。液体硫磺进入液硫池经脱气后除去溶解在液硫中的 H2S 后，得到合格的产品。 1 ．高温燃烧炉内发生的反应主反应： H2S+3/2 02→SO2+H2O 2H2S+SO2→3/2 S2+ 2H2O 3H2S+3/2 O2→3/2 S2+3H2O 副反应： CnH2n+2+(3n+1)/2O2→(n+1)H2O+nCO2 H2S+CO2→COS+H20 CH4+2S2→CS2+2H2S S2+2O2→2SO2 H2S→S+H2 NH3+3/4O2→1/2N2+3/2H2O 2 ．催化反应段内发生的反应：主反应： 2H2S+SO2→2H2O+3/nSn H2S+1/2O2→H2O1/nSn 副反应： CS2+H2O→CO2+H2O CS2+2H2O→CO2+2H2S S8 → ← S6 → ← S2 SCOT 尾气处理的基本工艺是含一定 H2S 和 SO2 的 Claus 尾气进入 SCOT 反应器，在特定催化剂作用下进行加氢反应，把 SO2 转化成 H2S ，然后把高温反应气在急冷塔内冷却，去掉部分冷凝水，塔顶气体送入吸收塔，气体中的 H2S 在吸收塔内被胺液吸收，净化后的尾气送入焚烧炉内焚烧，最后至烟囱排放到大气．含 H2S 的富液送入催化装置溶剂再生塔汽提。 1 ． SCOT 炉燃烧反应： CnH2n+2+(3n+1) ／ 2O2 （足量氢） →(n+1)H20+nCO2 CnH2n+1+2n+1/2O2 （不足量氧） →(n+1)H20+nCO 2 ． SCOT 还原反应： CO+H20→CO2+H2 SO2+3H2→H2O+2H2O S8+8H2→8H2S COS+H2O→H2S+CO2 CS2+2H20→2H2S+CO2 3 ．硫化氢吸收、再生反应： H2S+R2NH( 低温 )→ R2NH2HS CO2+2R2NH （低温） →R2NCOO(R2NH2) 3.5 工艺卡片 3.5.1 工艺控制指标序号项目单位控制指标备注 1 脱硫酸气入装置压力 kPa 30~50 2 酸性气预热后温度 ℃ 150~180 3 酸性气分液罐（ V-1001/1002 ）液位 % ≯30 4 反应炉炉膛（ V-1001 ）温度 ℃ 1100~1300 5 反应炉空气 / 酸性气重量比 1.5~2.5 6 空气预热后温度 ℃ 130~180 7 反应炉前空气压力 MPa ≯0.035 8 燃料气压力 MPa 0.27~0.33 9 空气 / 燃料气重量配比 12.0~14.0 10 瓦斯分液罐 V-1003 液位 % ≯30 11 反应炉废热锅炉 E-1003 液位 % 40~70 12 R-1001 入口温度 ℃ 225~250 13 R-1001 床层温度 ℃ ≯350 14 硫磺冷凝器 E-1004/1005/1006 液位 % 60~80 15 R-1002 入口温度 ℃ 205~220 16 R-1002 床层温度 ℃ ≯350 17 Claus 尾气浓度 H2S-SO2 % （ V ） -1~1 18 T-1001 空气流量 Kg/h 75~160 19 废气流量 Kg/h 105~200 20 液硫温度 ℃ 130~155 21 T-1001 气相温度 ℃ ≯170 22 低压蒸气压力 MPa 0.33~0.42 23 低压蒸气温度 ℃ 152~165 24 R-1003 入口温度 ℃ 250~300 25 R-1003 床层压降 kPa ≯4.0 26 C-1001 填料层压降 kPa ≯3.0 27 急冷水 PH 值 6~7 28 C-1001 液位 % 50~80 29 急冷水过滤器压差 MPa ≯0.15 30 K-1002 入口温度 ℃ ≯60 31 K-1003 入口压力 MPa -0.01~0.01 32 尾气中氢气体积浓度 % 1.0~6.0 33 K-1002 出口压力 MPa ≯0.037 34 C-1002 填料压降 kPa ≯4.0 35 C-1002 液位 % 50~80 36 贫液入塔温度 ℃ 40~60 37 焚烧炉炉膛温度 ℃ 500~650 38 E-1011 液位 % 40~70 39 蒸气压力 MPa 0.9~1.3 3.5.2 产品质量控制指标序号项目单位厂控指标备注 1 形状固态 2 纯度 % （ w/w ） 99.9 3 有机物含量 % （ w/w ） ≤0.03 4 灰份 % （ w/w ） ≤0.03 5 水含量 % （ w/w ） ≤0.1 6 酸度 % （ w/w ） ≤0.003 7 砷含量 % （ w/w ） ≤0.001 8 铁含量 % （ w/w ） ≤0.003 3.5.3 动力指标序号项目单位控制指标备注 1 新鲜水压力（表） MPa ≮ 0.4 2 净化风压力（表） MPa ≮0.6 3 1.0MPa 蒸气压力（表） MPa 1.0 0.2 4 1.0MPa 蒸气温度 ℃ ≮180 5 脱氧水压力（表） MPa 1.6~2.0 6 脱氧水温度 ℃ ≯ 104 7 N2 入装置压力 MPa ≮0.4 3.5.4 原材料、能耗消耗控制指标序号指标名称单位定额指标备注 1 新鲜水 t/t 7.76 2 脱氧水 t/t 2.5 3 电 KWh/t 102 4 1.0MPa 蒸气 t/t -1.8 5 0.3MPa 蒸气 t/t -0.29 6 燃料气 Kt/t 73.25 7 风 M3/t 59.81 8 CT6-4B 催化剂 M3 7.7 9 CT6-5B 催化剂 M3 3.4 10 氨水 Kt/t 2.32 11 瓷球 Φ15 M3 0.38 寿命 5 年 12 瓷球 Φ 35 M3 0.88 寿命 5 年 4 ．装置开工规程 4.1 开工前的检查 4.1.1 拆燃料气入装置盲板，打开燃料气入装置阀，引燃料气入装置。 4.1.2 拆氮气人装置盲板，打开氮气入装置阀，氮气引入装置。 4.1.3 炉子与反应器衬里烘干，反应器催化剂装填完毕。 4.1.4 脱氧水引入装置，反应炉和焚烧炉废热锅炉以及硫冷凝器液位加至正常液位，壳程放空阀打开。 4.1.5 启动空气鼓风机 K-1001 。 4.1.6 炉子点火程序符合初始状态要求，安全联锁投用，各切断阀和控制伐到位，电磁阀投“自动”。 4.1.7 检查各调节器状态跟踪符合要求。 4.1.8 打开炉子看火孔，点火器，火焰检测仪等空气或氮气吹扫阀。 4.1.9 急冷塔 C-1001 加脱氧水至 80 ％液面，改通急冷水循环流程，启动急冷水泵 P-1003 ，急冷塔建立水循环。 4.1.10 关闭 SCOT 入口尾气阀及尾气入吸收塔阀。 4.1.11 打开在线增压机出入口阀，启动在线增压机 K — 1002 ， SCOT 炉建立短循环。 4.2 炉子点火步骤： 4.2.1 按下反应炉点火程序启动按钮 HS-214 ，反应炉按吹扫和点火程序进行自动吹扫和点火，炉子点燃后调节燃料气和空气流量得到稳定的燃烧火焰。 4.2.2 按下第一在线炉点火程序启动按钮 HS-253 ，第一在线炉按点火程序进行自动点火，炉子点燃后调节燃料气和空气流量得到稳定的燃烧火焰。 4.2.3 按下第二在线炉点火程序启动按钮 HS — 303 ，第二在线炉按点火程序进行自动点火，炉子点燃后调节燃料气和空气流量得到稳定的燃烧火焰。 4.2.4 按下焚烧炉点火程序启动按钮 HS — 604 ，焚烧炉按点火和吹扫程序进行自动吹扫点火，炉子点燃后调节燃料气和空气流量得到稳定的燃烧火焰。 4.2.5 按下 SCOT 炉点火程序启动按钮 HS — 407 ， SCOT 炉按吹扫和点火程序进行自动吹扫和点火，炉子点燃后调节燃料气和空气流量得到稳定的燃烧火焰。 4.3 炉子和反应器升温 4.3.1 反应炉升温步骤： 4.3.1.1 从环境温度升至 120 ℃ ( 升温速率： 20 ℃ / 小时，升温时间： 6 小时 ) 。 4.3.1.2 120 ℃ 恒温 6 小时。 4.3.1.3 从 120 ℃ 升至 260 ℃ ( 升温速率： 20 ℃ / 小时，升温时间： 7 小时 ) 。 4.3.1.4 260 ℃ 恒温 10 小时。 4.3.1.5 . 从 260 ℃ 升至 540 ℃ ( 升温速率： 26 ℃ / 小时，升温时间： 14 小时 ) 。 4.3.1.6 540 ℃ 恒温 6 小时。 4.3.1.7 从 540 ℃ 升至 820 ℃ ( 升温速率： 20 ℃ / 小时，升温时间： 14 小时 ) 。 4.3.1.8 820 ℃ 恒温 10 小时， 4.3.1.9 从 820 ℃ 升至操作温度 ( 升温速率： 40 ℃ / 小时，升温时间： 10 小时 ) 。 4.3.2 反应器升温步骤： 4.3.2.1 从环境温度升至 120 ℃ ( 升温速率： 20 ℃ / 小时，升温时间： 6 小时 ) 。 4.3.2.2 120 ℃ 恒温 6 小时。 4.3.2. 3 从 120 ℃ 升至 260 ℃ ( 升温速率： 20 ℃ / 小时，升温时间： 7 小时 ) 。 4.3.2.4 260 ℃ 恒温 10 小时。 4.3.2.5 从 260 ℃ 升至操作温度 ( 升温速率： 20 ℃ / 小时，升温时间： 4 小时 ) 。 4.3.3 焚烧炉升温步骤： 4.3.3.1 从环境温度升至 120 ℃ ( 升温速率： 25 ℃ / 小时，升温时间： 6 小时 ) 。 4.3.3.2 120 ℃ 恒温 6 小时。 4.3.3.3 从 120 ℃ 升至 270 ℃ ( 升温速率： 25 ℃ / 小时，升温时间： 7 小时 ) 。 4.3.3.4 270 ℃ 恒温 10 小时。 4.3.3.5 从 270 ℃ 升至 570 ℃ ( 升温速率： 25 ℃ / 小时，升温时间： 12 小时 ) 。 4.3.3.6 570 ℃ 恒温 10 小时。 4.3.3.7 从 570 ℃ 升至操作温度 ( 升温速率： 40 ℃ / 小时，升温时间： 4 小时 ) 。 4.4 升温说明： 4.4.1 反应炉点火后把空气流量调节器 FIC-151 投“串级”，并利用空气／瓦斯化学计量器 HIC-201 控制反应炉合适的空气和瓦斯配比，把瓦斯流量调节器 FIC-203 投“串级”。 4.4.2 第一、二在线炉点火后把空气流量调节器 FIC-251 、 FIC-30 ，瓦斯流量调节器 FIC-253 、 FIC-303 投“串级”，并利用温度调节器 TIC-251 、 TIC-301 和空气／瓦斯化学计量器 HIC-251 、 HIC-301 自动调节空气和瓦斯流量。 4.4.3 焚烧炉点火后把瓦斯流量调节器 FIC-605 ，空气流量调节器 FIC-602 投“串级”，并利用温度调节器 TIC — 601 控制焚烧炉的瓦斯，第一空气流量，当焚烧炉温度较高时，把第二空气流量调节器 FIC-604 投“串级”，并利用温度调节器控制第二空气流量。 4.4.4SCOT 炉点火后把瓦斯流量调节器 FIC-403 和空气流量调节器 FIC-401 投“串级”，并利用温度调节器 TIC-401 和氢气分析仪 AT-401 控制瓦斯和空气流量。 4.4.5 废热锅炉 E-1003 ， E-1011 和硫冷凝器 E-1004 ， E-1005 、 E-1006 壳程蒸汽放空一段时间后，关闭蒸汽放空阀，关闭中压蒸汽过热器 E-1012 跨线阀，待废热锅炉压力达到 1.0MPa 时，把中压蒸汽送出装置，硫冷凝器压力上升后把蒸汽并入 0.3MPa 蒸汽管网，投用废热锅炉液位控制系统，严防锅炉烧干。 4.4.6 急冷塔 C-1001 ，温度上升后，投用急冷水空冷器 E-1007 ，控制急冷水温度，待急冷塔液面上升后把多余冷凝水送出装置。 4.5 克劳斯工段引酸性气开工 4.5.1 前提和准备工作： 4.5.1.1 装置各硫封罐加入固体硫磺建立硫封，打开各硫冷凝器出口液硫阀，保持液硫管线干净畅通。 4.5.1.2 0.3MPa 低压蒸汽管网投用，低压蒸汽管网温度和压力符合要求。 4.5.1.3 检查液硫管线和硫封罐夹套蒸汽拌热效果情况，检查酸性气和过程气管线拌热是否畅通，蒸汽疏水器投用正常，冷凝水出路畅通。 4.5.1.4 检查 1.0MPa 中压蒸汽系统有无泄漏， 1.0MPa 蒸汽减温器投用是否正常，中压蒸汽出装置的温度和压力是否符合要求。 4.5.1. 5 酸性气预处理系统氮气气密性试验结束，确保系统无任何泄漏，并投用固定式 H2S 检测仪。 4.5.1.6 炉子和反应器升温结束，反应炉温度为 1000 — 1200 ℃ ，克劳斯反应器床层温度为 300 ℃ 左右，焚烧炉温度为 700 ℃ 左右。 4.5.1.7 所有能投自动的仪表投“自动”，能投串级的仪表投“串级”，并通过整定调节器比例、积分和微分，把调节系统投用好。 4.5.1.8 尾气 H2S ／ SO2 在线分析仪已调试好，准备投入运行。 4.5.1.9 拆酸性气入装置盲板，打开酸性气人装置阀，投用酸性气预热器和酸性气脱液罐，打开酸性气管线上安全阀上下游阀，用手携式 H2S 检测仪检查各密封点有无 H2S 泄漏。 4.5.1.10 投用液硫池蒸汽喷射器，按程序打开蒸汽和空气切断阀，启动液硫池液硫脱气系统，关闭液硫池脱气部分至贮藏部分的隔离阀，打开拌热器蒸汽阀，液硫池作好接收液硫准备。 4.5.1.11 联系化验采样分析酸性气组成，符合 H2S 浓度 45~85 ％，烃类少于 3 ％ (V) ，氨少于 5 ％ (V) ，不带明水。 4.5.1.12 开工程序符合如下要求： (1) 克劳斯工段开工程序击活。 (2) 克劳斯工段程序复位， (3) 克劳斯和焚烧炉停车按钮未作用。 (4) 酸性气切断阀 YV-105 和 YV-106 关。 (5)SCOT 旁路伐 PV-401 开， SCOT 切断阀 HV-40l 关。 (6) 反应炉、第一、第二在线炉和焚烧炉检测到火焰。 (7) 反应炉空气流量大于 460kg/h 。 (8) 脱硫酸性气脱液罐液位不大于 LYHH-00l 联锁值。 (9) 反应炉废热锅炉液位不低于 LYLL-211 联锁值。 (10) 瓦斯罐液位不高于 LYHH-005 联锁值。 (11) 反应炉空气压力不高于 PYHH-201/2/3 联锁值。 (12) 瓦斯压力不低于 PYLL-002 联锁值。 4.5.1.13 检查跟踪状态符合如下要求： (1) 脱硫酸性气调节器 FIC-101 处于“手动”状态，输出最小。 (2) 污水酸性气调节器 FIC-103 处于“手动”状态，输出最小。 (3) 反应炉氮气流量调节器 FIC — 201 处于“手动”状态，输出最小。 4.5.2 引酸性气开工步骤： 4.5.2.1 调节反应炉和在线炉的配风量，使燃料气在 95 ％的化学计量空气工况下燃烧，焚烧炉燃料气在 110 ％的化学计量空气工况下燃烧。 4.5.2.2 按下 HS — 103 脱硫酸性气打开按钮，酸性气切断阀 YV — 105 打开，程序跟踪酸性气流量调节器 FIC — 101 给出预设定输出，使少量的脱硫酸性气进入反应炉，调节 HIC — 101 的比值使空气与酸性气较大的配比，反应炉空气流量利用前馈调节系统自动进行调节。 4.5.2.3 用酸性气调节器 FIC-101 逐渐调大酸性气入反应炉流量，同时关闭酸性气放火炬阀，在 60 秒酸性气流量达 215kg/h ，并投用酸性气低流量联锁 FYLL-102 。 4.5.2.4 逐渐关小入反应炉燃料气调节阀，减少 HIC-101 的设定值，使酸性气配风合适，燃烧火焰稳定。 4.5.2.5 按下 HS-104 污水酸性气打开按钮，酸性气切断阀 YV-106 打开，程序跟踪酸性气流量调节器 FIC-103 给出预定输出，使少量的污水酸气进入反应炉，调节 HIC-102 的比值使空气与污水酸性气较大的配比，反应炉空气流量利用前馈调节系统自动进行调节。 4.5.2.6 用污水酸性气调节器 FIC-104 逐渐调大污水酸性气入反应炉流量，同时关闭污水酸性气放火炬阀，在 60 秒酸性气流量达到 45kg/h ，并投用污水酸性气低流量联锁 FYLL-104 。 4.5.2.7 按下 HS-212 按钮，瓦斯切断阀 YV-205/206 关，瓦斯调节阀关，调节器 FIC-203 切换至“手动”，反应炉瓦斯停止。 4.5.2.8 通过控制空气预热后温度控制反应炉温度 1250 ℃ 以上，若温度仍低，可用瓦斯补充。 4.5.2.9 投用 H2S/SO2 在线分析仪，分析二级反应器出口尾气 H2S 和 SO2 的浓度，并调整酸性气与空气比值，使尾气中 H2S/2SO2 的值接近 -0.5V ％。 4.5.2.10 把微调空气流量 FIC-153 投“串级”，投用反馈控制系统，使尾气中 H2S-2SO2 的值接近零。 4.5.2.11 打开液硫采样包，检查液硫颜色和流动情况。 4.5.2.12 调整工段操作，使其各项操作指标符合工艺卡片要求。 4.5.2.13 液硫池液位达到一定值时，启动液硫泵 P — 1005 把液硫送出装置。 4.5.3 溶剂系统建立热循环 4.5.3.1 改通催化溶剂再生塔至硫磺装置吸收塔 C-1002 贫液流程，启动贫液泵向吸收塔加溶剂至液面 80 ％左右。 4.5.3.2 改通吸收塔至催化溶剂再生塔富液流程，启动富液泵 P-1004 ，溶剂循环建立。 4.5.3.3 投用仪表控制系统，使溶剂循环量，塔底液位平稳，溶剂系统建立热循环。 4.5.4 催化剂预硫化 4.5.4.1 准备工作 4.5.4.1.1SCOT 反应器 R — 1003 催化剂已装填，反应器入口温度达到 280 — 300 ℃ 。 4.5.4.1.2 投用 SCOT 炉控制系统，确保燃料气按 70 ％ ~95% 的次化学计量燃烧，确保 SCOT 炉不生成碳黑，又不允许过量空气进入。 4.5.4.1.3 投用循环过程气管线上氢气在线分析仪，通过控制 HIC-401 燃料气 / 空气比例控制循环气中 H2 含量 2 ％ (V) 左右。 4.5.4.2 催化剂预硫化 4.5.4.2.1 通过调节 TIC-401 的设定值，控制 SCOT 反应器入口温度，把反应器床层温度控制在 250 ℃ 左右。 4.5.4.2.2 联系化验分析酸性气组成，要求酸性气 NH3 含量小于 5 ％ (V) ，重烃含量小于 1 ％ (V) 。 4.5.4.2.3 缓慢打开酸性气入 SCOT 炉阀，联系化验分析入反应器气体中 H2S 含量，控制气体中 H2S 含量 1 ％ (V) 左右。 4.5.4.2.4 硫化氢气体进入 SCOT 反应器后，钴 / 钼催化剂即开始进行预硫化，通过分析 SCOT 反器出入口气体中 H2S 含量，确定催化剂预硫程度，当反应器出入口气体中 H2S 浓度接近时，说明催化剂预硫化将完成。 4.5.4.2.5 提高 SCOT 反应器床层温度至 300 ℃ ，恒温 4 小时，然后把反应器入口温度降至 280 ℃ ，关严酸性气入 SCOT 炉阀，催化剂硫化完成。 4.5.4.2.6 酸性气管线用氮气置换一遍，然后关严管线两端阀门。 4.5.5 SCOT 工段引尾气开工 4.5.5.1 准备工作 4.5.5.1.1SCOT 反应器 R-1003 床层温度： 280~300 ℃ ，尾气中 H2 浓度 1.0~2.5 ％ (V) ，急冷水 PH 值： 6 — ? ，吸收塔 C — 1002 液相温度： 40 ℃ 左右，再生塔压力： 0.05MPa 左右。 4.5.5.1.2 克劳斯工段生产正常，尾气中 H2S-2SO2 的浓度： -1~1 ％ (V) ，尾气温度： 130 — 150 ℃ ，装置负荷大于 30 ％。 4.5.5.1.3SCOT 钴 / 钼催化剂预硫化完成，急冷塔 C — 1001 水循环正常，溶剂循环系统循环正常。 4.5.5.1.4 开工程序符合如下要求： (1) 尾气旁路伐 PV — 401 开。 (2)SCOT 尾气切断伐 HV — 401 关。 (3)SCOT 炉有火焰。 (4)SCOT 炉空气流量大于 FYLL — 402 的联锁值。 (5) 在线增压机尾气流量大于 FYLL — 409 联锁值。 (6) 瓦斯脱液罐液位低于 LYHH — 005 联锁值。 (?) 急冷塔顶温度低于 TYHH — 413 联锁值。 (8) 在线增压机入口管液位低于 LYHH — 402 联锁值。 (9) 瓦斯压力不低于 PYLL — 002 联锁值。 4.5.5.1.5 程序跟踪符合如下要求： (1)SCOT 尾气调节器 HIC — 401 输出最小。 (2)SCOT 旁路调节器 PIC — 401 输出最小。 4.5.5.1.6 检查 SCOT 工段所有仪表投用是否正常。 4.5.5.2 引尾气开工步骤 4.5.5.2.1 尾气压力调节器 PIC-401 切换至“自动”，并逐渐调大设定值，使尾气旁路逐渐关小，使 SCOT 尾气切断阀 HV-401 前后压差计 PDI-402 为正值，避免 SCOT 尾气阀打开时介质倒流。 4.5.5.2.2 调大 HIC-401 的输出，使尾气切断阀缓慢打开，尾气引入 SCOT 炉 M-1004 。 4.5.5.2.3 把开工排放阀上的压力调节器 PIC-410 切换至“自动”，当 SCOT 部分压力上升时，压力调节阀开大，尾气自动进入焚烧炉焚烧， 4.5.5.2.4. 继续增大调节器 HIC-401 的输出，使进入 SCOT 尾气流量达到设计负荷的 30 ％。 4.5.5.2.5 检查尾气进入 SCOT 炉后的生产状况，提高 SCOT 炉瓦斯，空气流量，控制 SCOT 反应器温度和尾气中氢气含量符合工艺卡片要求。 4.5.5.2.6 缓慢找开尾气入吸收塔手阀，尾气引入吸收塔。 4.5.5.2.7 把循环流量调节器 FIC-410 切换至“自动”，调节器设定值为设计负荷的 30 ％，尾气从吸收塔至急冷塔的长循环建立。 4.5.5.2.8 把开工排放线上压力调节器 PIC-410 切换至“手动”，并逐渐减少其输出，同时把 SCOT 工段压力调节器 PIC-403 切换至“自动”，随着开工排放线上调节阀的关小，吸收塔出口压力调节阀逐渐打开，直至尾气全部进入吸收塔。 4.5.5.2.9 继续增大调节器 HIC-401 的输出，提高入 SCOT 尽气流量，当尾气流量超过设计负荷的 30 ％时，尾气长循环停止，当尾气流量超过设计的 60 ％时，尾气短循环停止。 4.5.5.2.10 当尾气旁路阀全关时， PIC-401 切换至 " 手动”使尾气旁路阀关严，克劳斯尾气全部进入 SCOT 工段处理。 4.5.5.2.11 用贫液流量调节器 FIC-411 逐渐调大吸收塔液相负荷，同时联系催化调节溶剂再生塔重沸器蒸汽流量，确保溶剂获得较好的再生效果。 4.5.5.2.12 投用急冷水 PH 值在线分析仪，若急冷水 PH 值下降，从急冷水泵入口加入液氨，控制急冷水 PH 值 6~7 。 4.5.5.2.13 联系化验分析贫液，富液和尾气的组成，控制溶剂中 MDEA 浓度符合设计要求。及时根据生产情况调整吸收塔贫液入塔位置、吸收塔液相负荷以确保净化尾气中 H2S 浓度低于 400PPm 。 5 装置停工规程 5.1 装置停工步骤 5.1.1 装置正常停工 5.1.1.1 克劳斯工段为了单元的设备和管线的维修或反应器催化剂的更换必须对单元进行正常停工，正常停工要求去除催化剂床层所有硫并把设备降至常温，单元停工一般需要 4 天时间，催化剂热浸泡 2 天，惰性气体吹扫 1 天，催化剂钝化和冷却 1 天。 5.1.1.1.1 催化剂热浸泡 (1) 提高第一、第二在线炉的瓦斯和空气用量，使反应器入口温度比正常高 15~30 ℃ 。 (2) 适当降低装置负荷，同时略为提高反应炉空气与酸性气配比。 (3) 保持此状态 48 小时，此时 SCOT 单元已切断尾气，克劳斯尾气全部通过尾气旁路阀至焚烧炉焚烧。 5.1.1.1.2 惰性气体吹扫 (1) 按下 HS-212 反应炉瓦斯阀丌按钮，瓦斯切断阀 YV-205/206 开，瓦斯流量调节器切换至“自动”设定值为预设定值， 5 秒钟后调节器跟踪断开，调节瓦斯流量逐步增加，反应炉空气量也自动增加。 (2) 调节酸性气流量 FIC-101 ，使入反应炉酸性气流量下降，保持酸性气流量大于联锁值。 (3) 按下 HS-104 污水酸性阀关按钮，酸性气切断阀 YV-106 关， FIC-103 切换至“手动”输出为零。 (4) 按下 HS-103 脱硫酸性气关按钮，酸性气切断阀 YV-105 关， FIC-101 切换至“手动”输出为零。 (5) 调节 HIC-201 空气与燃料气的化学计量，使燃料气按 95 ％的化学计量燃烧并经常分析过程气中的氧气含量。 (6) 进一步提高第一、第二在线炉空气和瓦斯流量，使反应器入口温度提高到 300~350 ℃ ，保持 24 小时。 (7) 操作人员应密切注意反应器的各点温度，增加操作记录的次数，并通过 H2S/SO2 在线分析仪注意尾气中 SO2 的含量。 (8) 若反应器床层温度失去控制超过 350 ℃ ，则停止相应的在线炉，待温度低于 150 ℃ 后再点燃该在线炉，若反应器床层温度依旧上升达到 380 ℃ ，则从反应器入口通入氮气或低压蒸汽降温，反应器床层温度绝对不得超过 400 ℃ 。 (9) 单元保持下列操作条件：硫冷凝器压力 0.4Mpa ，反应炉温度 1000~1200 ℃ ，废热锅炉压力 1.1Mpa ，反应器床温 250~300 ℃ ，焚烧炉温度 700 ℃ 。 5.1.1.1.3 催化剂钝化 (1) 按下 HS-251 第一在线炉停止按钮，第一在线炉空气切断阀 YV-251 和瓦斯切断阀 YV-255/266 关，空气流量调节器 FIC-251 和瓦斯流量调节器 FIC-253 切换至“手动”输出最小。 (2) 按下 HS-301 第二在线炉停止按钮，第二在线炉空气切断阀 YV-301 和瓦斯切断阀 YV-305/306 关，空气流量调节器 FIC-301 和瓦斯流量调节器 FIC-303 切换至“手动”，输出最小。 (3) 关闭在线炉看火孔吹空气阀，把第一、第二克劳斯反应器床层温度降至 200 ℃ 。 (4) 提高反应炉空气和燃料气配比，缓慢从燃料气中引入多余空气，并通过 O2 分析仪控制尾气中 O2 的含量约为 1 ％（ V) ，此时操作人员应密切注意反应器床层温度，一旦发现温度上升趋势，并超过 230 ℃ ，应立即减少反应炉配风量，若温度继续上升则用低压蒸汽或 N2 降温。 (5) 继续密切注意反应器床层温度和尾气中 SO2 含量，增加装置操作数据记录的频率，并把数据进行列表分析。 (6) 逐步增加反应炉配风量，燃烧气中引入过量的空气，同时反应炉和反应器降温。 5.1.1.1.4 工段停工处理 (1) 反应炉温度以每小时 25~40 ℃ 的速度降至 700 ℃ 左右时，焚烧炉开始降温。 (2) 当反应炉和焚烧炉温度降至 500 ℃ 左右时，关严燃料气入装置阀，把剩余燃料气烧光，反应炉和焚烧炉熄火，安全联锁动作，反应炉和焚烧炉的空气和瓦斯切断阀关，反应炉氮气切断阀开。 (3) 关硫冷凝器液硫阀，硫封罐内液硫压入液硫池，把液硫池内液硫全部送出装置。 (4) 关严中压蒸汽出装置阀，打开反应炉和焚烧炉废热锅炉汽包蒸汽放空阀，关闭硫冷凝器蒸汽至低压蒸汽管网阀，打开硫冷凝器蒸汽放空阀，关中压蒸汽至低压蒸汽管网阀，低压蒸汽管网放空。 (5) 打开反应炉和焚烧炉空气切断阀及调节阀，炉子继续用空气冷却。 (6) 炉子和反应器温度降温至正常温度后，停空气鼓风机。 (7) 停脱氧水系统。 (8) 关严酸性气入装置阀，打开酸性气放火炬阀引氮气入酸性气脱液罐，把设备和管线内酸性气顶入酸性气火炬管网。 5.1.1.2 SCOT 工段为了单元的设备和管线的维修或反应器催化剂的更换，必须对单元进行正常停工，正常停工步骤应根据 SCOT 反应器床层是否积碳决定，若反应器床层压差大，催化剂活性下降，则停工时应对催化剂进行再生操作，否则只对催化剂进行钝化操作，单元停工一般 1~2 天。 5.1.1.2.1 尾气切出 (1) 通过 SCOT 尾气流量调节器 HIC-401 缓慢关小尾气切断阀 HV-401 同时把尾气旁路压力调节器 PIC-401 切换至“自动”，使尾气旁路阀 PV-201 逐渐打开。 (2) 当入 SCOT 尾气流量低于设计的 60 ％时，短循环流量调节阀 FV-410 自动打开，在线增压机出口至 SCOT 炉的短循环建立。 (3) 当入 SCOT 尾气流量低于设计的 30 ％时，从尾气吸收塔至 SCOT 炉的长循环建立。 (4) 尾气切断阀继续关小，尾气旁路阀随之开大同时把开工排放阀上压力调节器 PIC-410 切换至“自动”，把 SCOT 压力调节器 PIC-403 切至“手动”，并逐渐减小输出至最小，关尾气入尾气吸收塔阀，开工排放线上压力调节阀自动打开。 (5) 把尾气入 SCOT 阀全关，克劳斯尾气压力由 PIC-401 自动调节，尾气切出 SCOT 单元。 (6) 尾气吸收塔和溶剂再生塔继续循环，降低溶剂循环量，引入氮气保压。 5.1.1.2.2 催化剂再生 (1) 将空气 / 燃料气化学计量给定值 HIC-401 切换至“手动”，并调大瓦斯燃烧化学计量 100 ％，使反应器出口气体中 H2 含量降到 1 ％ (V) ， O2 含量升高到 0.3 ％ (V) 。 (2) 逐渐提高 SCOT 反应器入口温度至 350 ℃ ，同时频繁分析反应后气体中 SO2 ， CO2 ， O2 ， H2S 含量，不久反应器床温升高，反应气体中 CO2 和 SO2 含量升高，催化剂再生开始，此时应平稳反应器入口温度。 (3) 如果无燃烧发生，把反应器入口温度提至 370'C ，把反应气体中 O2 含量提至 0.5 ％ (V) ，控制反应器床层温度不大于 400 ℃ 。 (4) 一定时间后，催化剂上的碳被燃烧光，缓慢提高反应气体中 O2 含量至 20 ％ (V) ，严密注意反应器床层温度，发现超温及时降低瓦斯燃烧配风量。 (5) 当急冷水 PH 值低于 6 时，从急冷水泵入口加入氨控制急冷水 PH 值不低于 6 。 5.1.1.2.3 单元降温 (1) 按下 HY-403/404 停 SCOT 炉按钮，斯料特炉瓦斯和空气切断阀关闭 SCOT 炉熄火，在线增压机停。 (2) 打开 SCOT 炉入口氮气阀 (M) ，向系统充氮气。 (3) 打开在线增压机出入口阀 (M) ，启动在线增压机建立短循环。 (4) 反应床层降至 50~70 ℃ 。 (5) 尾气吸收塔和溶剂再生塔循环停。 5.1.1.2.4 催化剂钝化 (1) 打开钝化空气手动阀，少量空气进入循环气，控制循环气中 O2 含量为 0.1 ％。 (2) 分析循环气中 CO2 、 CO 、 SO2 和 H2S 的含量，根据气体中 O2 和 SO2 含量分析钝化进度。 (3) 经常注意反应器床层温度，若温度超过 100 ℃ 应及时降低循环气中空气加入量。 (4) 急冷塔急冷水循环继续，并用急冷水温度控制反应器床层温度，当急冷水 PH 低于 6 时加入氨。 (5) 逐步加大循环气中空气加入量，使循环气中 O2 含量按每次 0.1 ％的速度提升，同时经常检查反应器床层温度。 (6) 当循环气中 O2 含量达到 1 ％（ V) 时，可加大循环气中空气加大量使循环气中 O2 含量达 2 ％ (V) 。 (7) 通过观察反应器床层温度和分析循环气组成确认无化学反应发生，催化剂钝化结束，可逐步把循环气中 O2 含量提高到 20 ％ (V) 。 5.1.1.2.5 单元停工处理 (1) 停在线增压机，关空气切断阀和氮气补充阀，关开工排放线上调节 (2) 停止急冷塔急冷水循环，急冷水全部通过泵送出装置。 (3) 吸收塔用氮气置换，打开酸性气放火炬阀，把残余 H2S 顶至火炬焚烧。 (4) 启动贫液泵把吸收塔内溶剂退至催化溶剂贮罐。 5.1.2 装置临时停工 5.1.2.1 克劳斯工段反应炉、在线炉和焚烧炉用瓦斯燃烧，保持整个单元的温度，以便单元能迅速引酸性气开工，停工时对催化剂进行热浸泡去掉催化剂上液硫，反应炉烧嘴切出酸性气通瓦斯，瓦斯按化学计量配风，单元用惰性气体吹扫保温，临时停工时间可以几天或几周。 5.1.2.1.1 催化剂热浸泡 ( 操作方法见第一节正常停工 ) 5.1.2.1.2 惰性气体吹扫保温 ( 操作方法见第一节正常开工 ) 5.1.2.2 SCOT 工段 SCOT 反应器和溶剂吸收塔保持正常温度，以便单元能迅速引尾气开工，停工时可根据停工时间的长短，确定 SCOT 炉是否熄火，急冷水循环和溶剂循环是否继续，临时停工时间可以几天或几周。 5.1.2.2.1 尾气切出 ( 操作方法见第一节正常停工 ) 5.1.3 装置紧急停车装置紧急停车是由于联锁系统跳车或设置在现场和操作室的手动停车按钮的动作引起，由于装置是热状态，操作人员有充足的时间进行处理，然后迅速恢复生产，停车因果关系见联锁图。 5.1.3.1 克劳斯工段 5.1.3.1.1 克劳斯部分原因： (1) 仪表风或电故障 (2) 克劳斯手动停车按钮动作 HY-215/216 (3) 焚烧炉开动停车按钮动作 HY-605/606 (4) 反应炉空气压力高 ( 三取二 ) PYHH-201/2/3 (5) 酸性气脱液罐液位高 LYHH-001 、 LYHH-003 (6) 瓦斯脱液罐液位高 LYHH-005 (7) 瓦斯压力低 PYLL-002 (8) 反应炉脱硫酸性气流量低 PYLL-102 (9) 反应炉空气流量低 FYLL-156 (10) 反应炉无火焰 ( 二取二 ) BYL-201/202 (11) 焚烧炉停车结果： (1) 反应炉酸性气切断阀 YV-105 关， YV-106 关，调节器 FIC-103 ， FIC-104 手动，输出最小。 (2) 反应炉空气切断阀 YV-151 关，主空气流量调节器 FIC-151 手动， (3) 微空气流量调节器 FIC-153 手动，输出最小。 (4) 反应炉燃料气切断阀 YV-205 ／ 206 关，控制阀 FV 节器 FIC-203 手动，输出预设定值。 203 ，流量调 (5) 反应炉氮气切断阀 YV-203 关，流量调节器 FIC-201 手动，输出最小。 (6)SCOT 跨线：压力控制器 PIC-401 手动，输出最大，控制阀 PV-401 开。 SCOT 进料线：手操器 HIC-401 手动，输出最小，控制阀 HV-401 关。 (7) 第一在线炉燃料气：切断阀 YV-255 ／ 256 关，调节阀 FV-253 关，流量调节器 FIC-253 手动，输出预设。第一在线炉空气：切断阀 YV-251 关，流量调节器 FIC-251 手动，输出最小。 (8) 第二在线炉瓦斯：切断阀 YV-305/306 关，调节阀 FV-303 关，流量调节器 FIC-303 手动，输出预设。第二在线炉空气：切断阀 YV-30t 调节器 FIC-30t 手动，输出最小。 (9)SCOT 联锁停车 (10) 焚烧炉联锁停车 (11) 公用工程报警 5.1.3.1.2 焚烧炉部分原因： (1) 仪表风或电故障 (2) 焚烧炉手动停车动作 HY-605/606 (3) 克劳斯手动停车动作 HY-215/216 (4) 瓦斯脱液罐液位高 LYHH-005 (5) 瓦斯压力高 PYLL-002 (6) 焚烧炉无火焰 BYL-601 (7) 焚烧炉主空气流量低 FYLL-603 (8) 焚烧炉温度高 TYHH-602 (9) 废热锅炉液位低 LYLL-601 (10) 中压蒸汽温度高 TYHH-610 (11) 克劳斯联锁停车 (12) 烟气进过热器温度高 TYHH-604 结果： (1) 焚烧炉瓦斯：切断阀 YV-602/603 关，调节阀 FV-605 关，流量调节器 FIC-60 手动，输出预设 (2) 焚烧炉空气：切断阀 YV-601 关。第一空气流量调节器 FIC 手动，输出最小。第二空气流量调节器 FIC-604 手动，输出最大。 (3) 蒸汽减温器：脱氧水切断阀 YV-604 关。 (4) 克劳斯联锁停车。 (5) 液硫脱气联锁停车。 (6)SCOT 联锁停车。 (7) 公用报警。 5.1.3.1.3 液硫脱气部分原因： (1) 仪表风或电故障 (2) 焚烧炉手动停车动作 HY-605/606 (3) 排放气流量低 FYLL-502 (4) 焚烧炉联锁停车结果： (1) 鼓泡柱：空气切断阀 YV503 关，调节器 FIC 一 501 手动，输出最 (2) 蒸汽喷射器，蒸汽切断阀 YV 一 501 关，排放气切断阀 YV 一 502 关。 (3) 公用报警 5.1.3.2 SCOT 工段原因： (1) 仪表风和电故障 (2)SCOT 手动停车 HY-403/404 (3) 克劳斯手动停车 YH-215/216 (4) 焚烧炉手动停车 YH-605/606 (5) 燃料气压力低 PYLL-002 (6) 燃料气脱液罐液位高 LYHH-005 (7)SCOT 炉空气流量低 FYLL-402 (8)SCOT 炉无火焰 BYL-401 (9) 克劳斯联锁停车 (10) 焚烧炉联锁停车结果： (1)SCOT 旁路：压力控制阀 PV-401 开，压力调节器 PIC-401 自动，预设定值。 (2)SCOT 入口手动控制阀 HV-401 关，手动调节器 HIC-401 手动，输出最小。 (3)SCOT 炉燃料气：切断阀 YV-401/402 关，调节阀 FV-403 关，流量调节器 FIC-403 手动，输出预设。 (4)SCOT 炉空气：切断阀 YV-403 关，流量调节器 FIC-401 手动，输出最小。 6.1 岗位操作 6.1.1 反应炉点火步骤 6.1.1.1 反应炉氮气吹扫 (1) 按下 HS-214 反应炉程序启动按钮，打开反应炉氮气切断阀 YV-203 ，氮气流量调节器 FIC-201 切换至 “ 自动 ” 状态，并在 15 秒内达到预定流量设定值 (95Kg/h) 。同时计时器启动。 (2)15 秒钟后若流量达到规定设定值，吹扫计时器启动，反应炉用氮气吹扫 5 分钟，然后关闭氮气切断阀 YV--203 ，氮气流量调节器 FIC-201 切换至 “ 手动 ” 全关状态。若 15 秒钟后流量没有 · 达到设定值，吹扫失败，程序返回。 (3) 反应炉在氮气吹扫过程中若发生故障，会引起吹扫程序停止。反应炉氮气吹扫完成后，吹扫完成计时器启动，若在 30 分钟内反应炉未点燃，程序返回至初始状态， 6.1.1.2 反应炉点火 (1) 反应炉氮气吹扫完成后，瓦斯流量调节器 FIC-203 处于 “ 手动 ” 全关状态，调节器强制使调节阀稍开 ( 预设定 ) ，待点火枪插入后，空气切断阀 YV-151 打开，微空气流量调节器 FtC-153 切换至 “ 自动 ” 状态，阀的最小输出为 505Kg/h ，操作人员通过调节设定值，使空气流量最大不超过 656Kg/h ，最小流量受调节阀最小位置决定。 (2)10 秒钟后程序检测到空气切断阀已打开，点火枪插入，则点火器开始供电 10 秒钟，同时打开瓦斯切断阀 YV-205/206 ，点火计时器启动 5 秒钟，瓦斯流量调节器 FIC-203 切换至 “ 自动 ” 状态，操作人员通过预设定值，使瓦斯开工流量为 16Kg/h ，最大不超过 20.SKgm ，最小流量受调节阀最小位置决定。 (3) 点火 5 秒钟时间过去以后，若空气流量大于联锁值 (460Kg/h) ，且火焰检测仪至少有一个检测到火焰，则点火成功。否则点火失败，空气和瓦斯切断阀关，点火器断电，点火枪缩回，程序返回至初始状态。 (4) 反应炉点火成功后进行如下工作： a. 点火枪断电并缩回，缩回时间为 30 秒钟，否则程序返回初始状态。 b. 空气鼓风机运行信号与程序断开。反应炉主空气流量调节器 FIC-151 、微调空气流量调节器 FIC-153 、瓦斯流量调节器 FIC-203 、 CLAUS 压力调节器 PIC-401 程序跟踪断开。 6.1.2 在线炉点火步骤 6.1.2.1. 第一在线炉点火 (1) 按下 HS-253 第一在线炉程序启动按钮，然后空气切断阀 YV-251 自动打开，空气流量调节器 FIC-251 切换至 “ 自动 ” 状态，操作人员可通过预设定，使空气流量 29.4Kg/h ，最小的流量由调节阀最小位置决定。在 30 秒钟内空气流量达到指定值 (25Kg/h) ，否则程序返回。 (2) 瓦斯流量调节器 FIC-253 处于 “ 手动 ” 全关状态，调节器强制瓦斯调节阀稍开 ( 预设定 ) ，同时点火枪插入。 10 秒钟后程序检测到点火枪插入，就向点火器供电 10 秒钟，同时打开瓦斯切断阀 YV-255/256 ，点火计时器启动 5 秒钟，瓦斯调节器 FIC-253 切换至 “ 自动 ” 状态，操作人员可通过预设定使瓦斯开工流量为 2.3Kg/h ，最大不超过 3Kg/h ，最小流量由调节阀最小位置决定。 (3) 点火 5 秒钟时间过去以后，火焰检测仪检测到火焰，点火成功。否则点火失败，瓦斯和空气切断阀关，瓦斯调节阀关，程序返回至初始状态。 (4) 第一在线炉点火成功后，瓦斯流量调节器 FIC-253 和空气流量调节器 FIC-251 程序跟踪断开，点火器断电，点火枪 30 秒钟内缩回，否则程序返回。 6.1.2.2 第二在线炉点火 (1) 按下 HS-303 第二在线炉程序启动按钮，然后空气切断阀 YV-301 自动打开，空气流量调节器 FIC-30l 切换至 “ 自动 ” 状态，操作人员可通过预设定，使空气开工流量为 21.7Kg/h ，最小的流量由调节阀最小位置决定。在 30 秒钟内空气流量大于联锁值 (]7Kg/h) ，否则程序返回。 (2) 瓦斯流量调节器 FIC-303 处于 “ 手动 ” 全关状态，调节器强制瓦斯凋节阀稍开，同时点火枪插入。 10 秒钟后程序检测到点火枪插入，就向点火器供电 10 秒钟，同时打开瓦斯切断阀 YV-305/306 ，点火计时器启动 5 秒钟，瓦斯调节器 FIC-303 切换至 “ 自动 ” 状态，操作人员可通过预设定使瓦斯开工流量为 2Kg/h ，瓦斯流量最大不超过 2.6rg/h ，最小流量由调节阀最小位置决定。 (3) 点火 5 秒钟时间过去以后，火焰检测仪检测到火焰，点火成功。否则点火失败，瓦斯和空气切断阀关，瓦斯调节阀关，程序返回至初始状态。 (4) 第二在线炉点火成功后，瓦斯流量调节器 FIC-303 和空气流量调节器 FIC-301 程序跟踪断开，点火器断电，点火枪 30 秒钟内缩回，否则程序返回。 6.1.3 焚烧炉点火步骤 6.1.3.1 焚烧炉空气吹扫 (1) 按下 HS-604 焚烧炉程序启动按钮，空气切断阀 YV-601 开，第一空气流量调节器 FIC-602 处于 “ 手动 ” 全关状态，调节器强制使空气调节阀稍开 ( 预设定 ) ，在 30 秒钟内使空气流量达到指定值 284Kg/h ，否则程序返回。 (2)30 秒钟以后，空气流量建立，则吹扫计时器启动，吹扫时间为 3 分钟， 3 分钟后吹扫完成计时器启动，在 30 分钟内焚烧炉必须点燃，否则程序返回。 6.1.3.2 焚烧炉点火 (1) 空气吹扫完成后，瓦斯流量调节器 FIC-605 处于 “ 手动 ” 全关状态 r 调节器强制使瓦斯调节阀稍开 ( 预设定 ) ，同时点火枪插入。 (2)10 秒钟后，程序检测到点火枪插入，点火器供电 10 秒钟，瓦斯切断阀 YY-602/603 打开，点火计时器启动 5 秒钟，瓦斯流量调节器 FIC-605 切换至 “ 自动 ” 状态，操作人员可通过调节设定值，使瓦斯开工流量为 14Kg/h 最大不超过 18.2Kg/h ，最小值由调节阀最小位置决定。 (3)5 秒钟后，火焰检测仪检测到火焰，点火成功。否则点火失败，空气和瓦斯切断阀关，瓦斯调节阀关，程序返回至初始状态。 (4) 焚烧炉点火成功后，第 - 空气流量调节器 FIC-602 、第二空气流量调节器 FIC-604 和瓦斯流量调节器 FIC-605 程序跟踪断开。点火器断电，点火枪 30 秒钟内缩回，否则程序返回。 6.1.4 斯科特炉点火步骤 6.1.4.1 斯科特炉氮气吹扫 (1) 系统用氮气冲压至正压，人工启动在线增压机 K-1002 ，循环流量调节器 FIC-410 切换至 “ 自动 ” 状态，设定值由程序给定，使循环气流量达到喘振值 (1150Kg/h) 以上，若 30 秒钟内流量未达到，在线增压机自动停机。 (2) 人工打开斯科特炉氮气手阀，氮气吹扫流量 100K~dh 以上，同时吹扫 5 分钟以上，吹扫气通过开工排放阀排放至焚烧炉，然后关闭手阀。 6.1.4.2 斯科特炉点火 (1) 氮气吹扫完成后，按 HS-407 按钮，空气切断阀 YV-403 打开，空气流量调节器 FIC-401 处于 “ 手动 ” 全关状态，调节器强制使空气调节阀预设定稍开，在 30 秒钟内使空气流量达到指定值 95Kg/h ，否则程序返回。 (2) 空气吹扫完成后，瓦斯流量调节器 FIC-403 处于 “ 手动 ” 全关状态，调节器强制使瓦斯调节阀预设定稍开，同时点火枪插入。 5 秒钟后，程序检测到点火枪插入，点火器供电 10 秒钟，瓦斯切断阀 YY-401/402 打开，点火计时器启动 5 秒钟，瓦斯流量调节器 FIC-403 切换至 “ 自动 ” 状态，操作。人员可通过调节设定值，使瓦斯开工流量为 8.5Kg/h ，最大不超过 11.0Kg/h ，最小值由调节阀最小位置决定。 (3) 点火 5 秒钟时间过去以后，火焰检测仪 BYL-40l 检测到火焰，则点火成功。否则点火失败，空气和瓦斯切断阀关，瓦斯调节阀关，点火器断电，点火枪缩回。 (4) 炉子点火成功后，瓦斯流量调节器 FIC-403 和空气流量调节器 FIC-401 程序跟踪断开。点火器断电，点火枪在 30 秒钟内缩回，否则程序返回。 6.1.5 反应炉启运步骤 6.1.5.1 脱硫酸性气引入 (1) 按下 HS-103 脱硫酸性气开按钮，酸性气切断阀 YV-105 开， FV-101 电磁阀励磁， FIC-101 保持手动及预先设定值，脱硫酸性气进入主火嘴。 (2) 在 60 秒内，脱硫酸性气流量达到停车联锁值 105Kg/h ，并投用该酸性气低流量联锁 FYLL-102 ，若流量过低，则关闭 YV-105 ， FV-101 。 (3) 根据反应炉酸性气引入量加大，逐步关小 PIC-101 放火炬压控阀，直至关死。 · 6.1.5.2 污水酸性气引入 (1) 按下 HS-104 污水酸性气开按钮，酸性气切断阀 YV-106 开， FV-103 电磁阀励磁， FIC-103 保持手动及预先设定值，污水酸性气进入主火嘴。 (2) 在 60 秒内，脱硫酸性气流量达到停车联锁值 45Kg/h ，并投用该酸性气低流量联锁 FYLL-104 ，若流量过低，则关闭 YV-106 ， FV-103 。 (3) 根据反应炉污水酸性气引入量加大，逐步关小 PIC-102 放火炬压控阀，直至关死。 6.1.5.3 瓦斯停止 (1) 用瓦斯流量调节器 FIC-203 逐渐调小入反应炉瓦斯，使反应炉酸性气燃烧稳定。 (2) 按下 HS-212 反应炉瓦斯阀关按钮，瓦斯切断阀 YV-205/206 和调节阀 FV-203 关，瓦斯流量调节器 FIC-203 切换至 “ 手动 ” 。 6.1.6 反应炉停运步骤 6.1.6.1 瓦斯共燃 (1) 按下 HS-212 反应炉瓦斯阀开按钮，瓦斯切断阀 YV-255/256 和调节阀 YV-203 开，瓦斯流量调节器 FIC-203 切换至 “ 自动 ” 状态。 (2)30 秒钟后瓦斯流量调节器 FIC-203 程序跟踪退出，操作人员可通过流量调节器调节入反应炉瓦斯流量。 6.1.6.2 酸性气停止 (1) 通过 FIC-103 逐步减少入反应炉污水酸性气流量，同时适当降低反应炉配风量，保持污水酸性气流量大于联锁值 (45Kg/h) 。 (2) 按下 HS-104 关按钮，污水酸性气切断阀 YV-106 关， FIC-103 被程序跟踪，并被切换至 “ 手动 ” 全关状态，酸性气脱液罐高液位 LYHH-003 和污水酸性气低流量联锁 FYLL-104 退出。 (3) 通过 FIC-101 逐步减少入反应炉脱硫酸性气流量，同时适当降低反应炉配风量，保持脱硫酸性气流量大于联锁值 (115Kg/h) 。 (4) 按下 HS-103 关按钮，脱硫酸性气切断阀 YV-105 关， FIC—101 被程序跟踪，并被切换至 “ 手动 ” 全关状态，酸性气脱液罐高液位 LYHH-001 和脱硫酸性气低流量联锁 FYLL-102 退出。 6.1.7 斯科特炉启动步骤 6.1.7.1 尾气进入 (1)CLAUS 尾气旁路压力调节器 PIC-401 切换至 “ 自动 ” 状态，并使克劳斯尾气压力达一定值，使入 SCOT 炉尾气阀前后有正压压差。 (2) 操作人员通过调节 HIC-401 使入斯科特炉尾气阀 HV-401 稍开，让尾气进入斯科特炉，使气体流量达到 25~30 ％。 (3)SCOT 反应器正常操作后，开吸收塔的入口供气阀。 (4) 逐渐开大 HV-401 ，尾气旁路阀 PV-401 自动关小，直至最后全关。 (5) 视急冷塔压力，若为正压可停在线增压机开跨线阀。 6.1.8 斯科特炉停用步骤 · (1) 减少 PIC-401 的设定值，缓慢地打开 PV-401 (2) 逐渐关小尾气切断阀 HV-401 直至全关，克劳斯尾气压力由 PIC-401 自动控制，尾气停止入斯科特炉。 6.1.9 液硫脱气启运步骤 (1) 投用蒸汽喷射器 J-1001 。 (2) 按下 HS-501 ，蒸汽切断阀 YV-501 打开，废气排出切断阀 YV-502 打开，在 60 秒内排放气流量达到预设定值 (105Kg/h) ，否则程序返回， YV-501/502 关闭。 (3) 按下 HS-502 空气阀按钮，鼓泡柱空气切断阀 YV-503 打开，程序跟踪断开，操作人员通过调节 FIC-501 ，使空气流量在 60 秒内，达到设定值 (65Kg/h) 。 (4)60 秒钟后若空气流量建立，启动成功。否则启动失败，程序返回。 6.1.10 反应炉正常升温步骤第一步：从环境温度升至 120 ℃ ( 升温速度： 20 ℃ / 小时 )6 小时。第二步： 120 ℃ 恒温 6 小时。第三步：从 120 ℃ 升至 260 ℃ ( 升温速度： 20 ℃ / 小时 )7 小时。第四步： 260 ℃ 恒温 10 小时。第五步：从 260~C 升至 540 ℃ ( 升温速度： 20 ℃ / 小时 )14 小时。第六步： 540 ℃ 恒温 6 小时。第七步：从 540 ℃ 升至 820 ℃ (2( 升温速度： 20'C/ 小时 )14 小时。第八步： 820 ℃ (2 恒温 10 小时。第九步：从 820 ℃ 升至操作温度 ( 升温速度： 40 ℃ (2/ 小时 )11 小时总的时间要求： 84 小时。 6.1.11 焚烧炉正常升温步骤第 - 步：从环境温度升至 120'C( 升温速度： 25 ℃ / 小时 )6 小时。第二步： 20 ℃ 恒温 6 小时。第三步：从 120 ℃ 升至 270 ℃ ( 升温速度 25 ℃ / 小时 )6 小时第四步： 270 ℃ 恒温 10 小时。第五步：从 270 ℃ 升至 570 ℃ ( 升温速度： 25 ℃ / 小时 )12 小时。第六步： 570 ℃ 恒温 10 小时。第七步：从 570 ℃ 升至操作温度 ( 升温速度： 40 ℃ / 小时 )4 小时总的时间要求： 54 小时～ 6.1.12 反应器升温步骤第一步：从环境温度升至 120 ℃ （升温速度： 20 ℃ / 小时 )6 小时。第二步： 120 ℃ 恒温 6 小时。第三步：从 120 ℃ 升温至 260 ℃ （升温速度： 20 ℃ / 小时 )7 小时。第四步： 260 ℃ 恒温 10 小时。第五步：从 260~C 升 · 至操作温度 ( 升温速度： 20 ℃ / 小时 )4 小时。总的时间要求： 33 小时 6.1.13 钻 / 钼催化剂预硫化操作 (1) 此操作在 SCOT 工段反应器升 · 温结束且还原气产生后进行。 (2) 通过调节 SCOT 炉瓦斯和空气流量，控制 SCOT 反应器入口温度，使 SCOT 反应器床层温度达到 250 ℃ 。 (3) 通过调节 SCOT 炉配风比，控制循环气中 CO+H2 含接近 6 ％ (V) 。 (4) 缓慢打开酸性气入 SCOT 炉阀，并控制入 SCOT 反应器气体中 H2S 含量为 1 ％ (V) ，硫化氢气体进入 SCOT 反应器后， H2S 和 Co/Mo 氧化物发生反应，使催化剂进行预硫化。 (5) 通过分析 SCOT 反应器出入口的 H2S 含量，确定催化剂预硫化程度，当反应器出入口 H2S 浓度接近时，说明催化剂预硫化将完成。 (6) 提高 SCOT 反应器床层温度至 300 ℃ ，并恒温 4 小时，然后把反应器入口温度降至 280 ℃ ，关严酸性气入 SCOT 炉阀，钴 / 钼催化剂预硫化完成。 6.1.14 钴 / 铜催化剂钝化操作 (1) 此操作在 SCOT 炉熄火且反应器降温后进行。 (2) 加大在线增压机的循环量，系统内充氮气保压，反应器床层温度降至 60 ～ 70 ℃ 。 (3) 打开在线增压机出口空气阀，引少量空气进入系统，并控制循环气中 O2 为 0.1 ％。 (4) 进入系统的氧气与催化剂上的 FeS 发生反应，使催化剂得到钝化，钝化过程应有控制地进行，通过分析反应器出口气中的 O2 和 SO2 含量，确定催化剂的钝化进度，在此期间反应器床层温度不得大于 1000 ℃ 。 (5) 急冷塔通过加入氨，控制急冷水 PH 为 6~7 。 (6) 逐渐加大循环气中空气加入量，使反应器入口气体中 O2 含量达到 2 ％ (V) ，反应器床层温度无升高，并通过分析反应器出入口气体组分，确认无化学反应发生。 (7) 缓慢加大循环气中空气加入量，使循环气中 O2 含量达到 20 ％，钴 / 钼催化剂钝化完成。 6.1.15 钻 / 钼催化剂再生操作 (1) 此操作在 SCOT 工段切断尾气后进行。 (2) 切断 SCOT 炉瓦斯气，适当增大 SCOT 炉配风量，使反应器入口气体中 H2 含量降到 1 ％ (V) ， O2 含量提高至 0.3 ％ (V) 。 (3) 逐渐提高 SCOT 反应器入口温度至 350 ℃ ，此时催化剂床层累积的碳黑、 FeS 与氧气发生反应，使催化剂得到再生。 (4) 在催化剂再生过程中，应经常分析反应器出口气体中 SO2 ， CO2 ， H2S 含量，以确定催化剂再生情况，严防反应器床层过热，其温度最大不超过 400 ℃ 。 (5) 逐渐提高 SCOT 反应器入口温度至 370 ℃ ，同时把反应器入口气体中 O2 含量提高至 0.5 ％ (V) ，一定时间后，催化剂上碳被燃烧完，钴 / 钼催化剂再生操作完成。 6.1.16 氧化铝催化剂还原操作 (1) 此操作在 CIAUS 工段切断原料气之前进行。 (2) 减少入反应炉酸性气流量至设计负荷的 30 ～ 40 ％。 (3) 增大在线炉的空气和燃料气流量，使其达到设计的最大负荷，控制反应器床层温度 300~350 ℃ 。 (4) 减少反应炉空气与酸性气的配比，分析第二反应器后气体中的 H2S 含量为 2~3 ％ (V) 。 (5) 催化剂上的硫酸铝在高温情况下与 H2S 反应，使催化剂复活，复活时间为 24 小时。 6.1.17 氧化铝催化剂热浸泡操作 (1) 当催化剂运行 - 段时间后，活性下降，床层压差增加，即需进行热浸泡操作。 (2) 增大在线炉的瓦斯和空气量，使反应器入口温度比正常提高 15 ～ 30 ℃ 。 (3) 催化剂上积累的液硫在高于露点温度下被汽化去掉，热浸泡时间为 24/ 小时。 6.1.18 鼓风机的启动、切换及停机步骤 6.1.18.1 鼓风机的启动 (1) 检查鼓风机、管线、阀门、地脚螺栓连接是否牢固、可靠、压力表、温度计是否安装好，是否奸用，量程是否符合要求。 (2) 检查各重要阀门的动作情况及自保系统声光报警是否准确、可靠。 (3) 检查鼓风机的润滑、冷却等条件是否符合要求。 (4) 检查鼓风机出口阀应关闭，放空阀全开，入口阀开 5 ％ -10 ％。 (5) 盘车检查正常。 (6) 按下机组启动按钮，注意检查机组运行情况和各部位转动的声音 (7) 逐渐开大入口蝶阀，注意电机电流变化。 (8) 检查机组运转正常。 6.1.18.2 鼓风机的切换 (1) 按开机步骤，启动备用机组至正常。（ 2 ）逐渐关小备机放空阀，控制出口压力与主机相同。 (3) 打开备机出口蝶阀。 (4) 逐渐关小备机放空阀，同时逐渐打开主机放空阀，过程中动作要慢，注意保持系统压力、流量稳定，直至全关备机放空阀，全开主机放空阀。 (5) 正常后关主机出口蝶阀，切出系统。 6.1.18.3 鼓风机的停机 (1) 缓慢打开放空阀，同时逐渐关小出口阀，注意压力波动不能太大，将机组出口阀全关，放空阀全开，切出系统。 (2) 缓慢关小入口阀，关至开度 10 ％。 (3) 按停机按钮。停机后全关入口阀，注意盘车。 6.1.19 在线增压机 K-1002 启停操作 6.1.19.1 启动 (SCOT 开工及低负荷循环状态下 ) (1) 检查在线增压机 K-1002 油位，冷却水温度等条件符合要求。 (2) 打开在线增压机出入口阀。 (3) 改通斯科特短循环流程，全开在线增压机防喘阀 FV-410 设定好防喘值，然后把短循环流量调节器 FIC-410 投自动。 (4) 按钮启动在线增压机，斯科特系统内充氨气保持正压，建立短循环。 (5) 检查在线增压机运行正常，出入口压力涅度正常，防喘仪表投用良好。 6.1.19.2 停机 (1) 先打开在线增压机副线手阀，再关在线增压机出入口阀。 (2) 按钮启动停在线增压机，然后打开在线增压机入口氮气阀及增压机出口排放阀，用氮气置换在线增压机出入管线及设备本体内残存的介质。 (3) 氮气置换干净后关氮气阀和排放阀，在线增压机进行检修或作备用。 6.1.20 废热锅炉启运操作 (1) 打开废热锅炉脱氧水入口阀及底部排污阀，用脱氧水冲洗干净废热锅炉壳程。 (2) 炉子点火前废热锅炉应加脱氧水至液位 60 ～ 80 ％，并打开顶部放空阀，把废热锅炉内的氧气用蒸汽置换干净。 (3) 蒸汽氧含量合格后，关闭蒸汽放空阀，废热锅炉蒸汽压力逐渐上升，当蒸汽压力达到操作指标时，打开蒸汽出装置阀，把蒸汽并入炼厂 — 系统管网。 (4) 投用废热锅炉的压力和液位控制系统，并投用低液位的停车联锁，以确保废热锅炉的安全运行。 (5) 稍开废热锅炉及汽包排污阀，投用排污罐，把废热锅炉和汽包累积的残液及时排出，以确保废热锅炉周期运行。 (6) 废热锅炉管程升温前应用空气吹扫干净，并做好气密性试验，防止介质泄漏。 (7) 废热锅炉内衬应同炉子 - 起进行烘干处理，升温过程符合生产厂家要求，防止衬里起皮脱落。 6.2 正常调节 6.2.1 克劳斯尾气 H2S/S02 比值影响因素及控制方法克劳斯尾气 H2S/S02 比值直接影响装置硫转化率，装置尾气中 H2S/SO2 比值通过在线分析仪 AIC-302 与微调空气流量调节器 FIC-153 反馈控制和酸性气需氧量与主空气流量调节器 FIC-151 前馈控制来调节影响因素调节方法 ① 酸性气中 H2S 浓度波动投用酸性气组分在线分析仪 ② 酸性气流量波动投用空气前馈和反馈系统 ③ 空气 / 酸性气比例不合适调整空气 / 酸性气比值器 ④ H2S/SO2 在线分析仪坏联系化验增加尾气中 H2S/SO2 分析频率 ⑤ 调节器比例、积分、微分不合适重新整定调节器的 PID ⑥ 仪表测量不准联系仪表工校表 6.2.2 反应炉温度影响因素及调节方法 ? 影响因素调节方法 ① 酸性气 H2S 含量太低投用空气和酸性气预热系统 ② 酸性气 H2S 含量太高反应炉空气停止预热 ③ 瓦斯流量波动投用反应炉温度与瓦斯流量串级调节系统 ④ 酸性气中烃含量过高反应炉空气停止预热，反应炉补氮气降温 ⑤ 酸性气中烃含量过低反应炉补瓦斯 ⑥ 空气 / 酸性气比例不合适调节空气 / 酸性气比例器 ⑦ 空气 / 瓦斯比例不合适调节空气 / 瓦斯比例器 ⑧ 调节器比例、积分、微分不合适重新整定调节器 PID ⑨ 仪表测量不准联系仪表工校表 6.2.3 克劳斯反应器入口温度影响因素及调节方法影响因素调节方法 ① 瓦斯温度、压力、流量波动投用瓦斯温度、压力补偿及瓦斯流量串级调节系统 ② 瓦斯组分波动投用瓦斯组分分析仪 ③ 空气流量波动投用空气流量串级调节系统 ④ 过程气流量和温度波动投用反应器入口温度调节系统 ⑤ 仪表测量不准联系仪表工校表 ⑥ 调节器比例、积分、微分不合适重新整定调节器 PID 6.2.4 斯科特反应器入口温度影响因素及调节方法影响因素调节方法 ① 瓦斯温度、压力和流量波动投用瓦斯温度和压力补偿及瓦斯流量调节系统 ② 瓦斯组分被动投用瓦斯组分分析仪 ③ 空气流量波动投用空气流量调节系统 ④ 克劳斯尾气流量波动投用反应器入口温度的控制系统 ⑤ 仪表测量不准联系仪表工校表 ⑥ 调节器比例、积分、微分不合适重新整定调节器 PID 6.2.5 斯科特尾气氢气含量影响因素及调节方法影响因素调节方法 ① 空气 / 瓦斯比例不合适调节空气 / 瓦斯比例器 ② 克劳斯尾气流量波动调节空气 / 瓦斯比例器 ③ 尾气中 S 和 SO2 含量过高降低反应炉空气 / 酸性气比值，投用 H2S /SO2 在线分析仪 ④ 尾气中 H2S/SO2 比例过小降低反应炉空气 / 酸性气比值，投用 H2S/SO2 在线分析仪 ⑤ 在线分析仪坏联系化验增加尾气中氢气分析频率，根据分析数据调节空气 / 瓦斯比例 ⑥ 仪表测量不准联系仪表工校表 ⑦ 调节器比例、积分、微分不合适重新整定调节器 PID 6.2.6 焚烧炉温度影响因素及调节方法影响因素调节方法 ① 瓦斯温度、压力和流量波动投用瓦斯、压力和温度补偿及瓦斯流量调节系统 ② 瓦斯组分波动投用焚烧炉温度调节系统 ③ 尾气流量和组分被动投用焚烧炉温度调节系统 ④ 尾气中 H2S 含量突然升高用第二空气冷却焚烧炉 ⑤ 仪表测量不准联系仪表工校表 ⑥ 调节器比例、积分、微分不合适重新整定调节器 PID ⑦ 焚烧炉温度过高装置联锁停车 6.2.7 尾气中氧含量影响因素及调节方法影响因素调节方法 ① 第一空气流量波动投用第一空气流量调节系统 ② 第二空气流量波动投用第二空气流量串级调节系统 ③ 焚烧炉温度过高先降低焚烧炉温度，再用第二空气控制氧含量 ④ 仪表测量不准联系仪表工校表 ⑤ 调节器比例、积分、微分不合适重新整定调节器 PID 6.2.8 废热锅炉液位影响因素及调节方法影响因素调节方法 ① 脱氧水流量波动投用脱氧水流量调节系统 ② 蒸汽流量波动投用蒸汽流量补偿 ③ 液位测量仪表失灵平衡废热锅炉出入物料，维持锅炉液位 ④ 装置负荷变化投好废热锅炉液位调节系统 ⑤ 脱氧水压力波动联系锅炉，确保锅炉水泵平稳运行 ⑥ 调节器比例、积分、微分不合适重新整定调节器 PID ⑦ 废热锅炉液位过低装置联锁停车 6.2.9 急冷塔急冷水 PH 值调节方法 (1) 在正常情况下，急冷水的 PH 值为 6~7 ， PH 值不用调节。 (2) 在斯科特工况不平稳时，造成尾气中 SO2 还原不完全，在急冷塔中 SO2 水解在急冷水中，使急冷水 PH 值降低设备腐蚀加重，此时操作员应根据 PH 分析仪的指示，从急冷水泵入口强制加入液氨或氨水，使急冷水的 PH 值升至工艺指标范围内。 (3) 装置在停工过程中进行催化剂钝化和再生操作时，尾气中 SO2 浓度较高，为了控制急冷水 PH 值，应加入大量的液氨或氨水。 6.2.10 低压蒸汽调节方法低压蒸汽管网的压力和温度影响装置的正常运行，装置低压蒸汽压力是通过压力调节器 PIC-256 调节实现。 (1) 装置开工时，若斯科特催化剂需用克劳斯尾气进行预硫化，为了减少尾气中单质硫含量，必须降低硫冷凝器的蒸汽压力，因此需把低压蒸汽管网与硫冷凝器隔开，硫冷凝器产生蒸汽由放空阀控制压力，低压蒸汽全部用中压蒸汽补充控制压力。 (2) 装置开工和低负荷时，硫冷凝器不产生蒸汽或产生蒸汽量不足以消耗，此时低压蒸汽管网压力由中压蒸汽补充来控制。 (3) 装置负荷高时，硫冷凝器产生蒸汽除装置消耗以外还有多余，此时低压蒸汽管网压力由放空部分低压蒸汽来控制。 6.2.11 中压蒸汽调节方法中压蒸汽的温度和压力受边界条件限制，装置中压蒸汽压力是通过压力调节器 PIC-601 单回路调节，中压蒸汽温度是通过温度调节器 TIC-610 单回路调节。 (1) 反应炉废热锅炉与焚烧炉废热锅炉并联操作，产生蒸汽后合并由一个压力调节系统控制两个废热锅炉的中压蒸汽压力。 (2) 中压饱和蒸汽在预热前必须脱除冷凝水，否则会造成中压蒸汽温度和压力波动，严重时会造成炉管破裂。 (3) 在正常情况下蒸汽过热器的付线阀必须关闭，以防止炉管超温，但在开工时由于反应炉和焚烧炉点火时间有先后，应打开蒸汽过热器付线阀，避免蒸汽的冷凝。 (4) 出装置中压蒸汽温度超过边界条件时，投用减温器，通过温度调节 TIC-610 控制中压蒸汽温度，当焚烧炉紧急停车时，脱氧水切断阀自动关闭，停用减温器，防止脱氧水进入中压蒸汽管网，当中压蒸汽温度超过时，焚烧炉联锁停车。 6.2.12 装置适应性操作 (1) 酸性气 H2S 浓度低于 45 ％造成反应炉温度偏低，应加大反应炉配风量，并补充适当的瓦斯，提高反应炉温度。 (2) 装置负荷低于 60% 在线增压机发生喘振，打开在线增压机出口喘振阀，斯科特炉建立短循环，维护在线增压机正常操作。 (3) 装置负荷低于 30 ％吸收塔操作效率下降，打开吸收塔出口循环线，吸收塔建立长循环保证吸收塔正常运行。 (4) 酸性气硫化氢浓度大于 85 ％以上，反应炉超温度 . 打开氮气入反应炉阀，降低反应炉温度， (5) 装置正常操作弹性 15—120 ％。 6.2.13 克劳斯工段硫回收率低的原因及调节方法原因调节方法 ① 克劳斯反应器床层温度偏低提高斯科特反应器入口温度 ② 克劳斯催化剂失活对催化剂进行热浸泡、还原操作或更换催化剂 ③ 尾气气中 H2S 和 S02 比例大于或小 2 ： 1 投用 H2S/SO2 中心分析仪，控制尾气中 H2S 和 SO2 比例等于 2 ： 1 ④ 硫捕集器效率低硫捕集器更换丝网 ⑤ 硫冷凝器后尾气温度高降低硫冷凝器蒸汽压力 ⑥ 装置负荷偏低或偏高搞好装置平衡操作，再争取提高硫转化率 ⑦ 装置酸性气浓度低搞好装置平衡操作 6.2.14 斯科特工段硫回收率低原因及调节方法原因调节方法 ① 克劳斯反应器床层温度偏低提高斯科特反应器入口温度 ② 克劳斯催化剂失活对催化剂进行预硫化或再生 ③ 尾气中 H2 偏低降低空气 / 瓦斯配比 ④ 克劳斯工段硫转化率偏低优化克劳斯工段操作 ⑤ 吸收塔气液混合效果差提高吸收塔贫液入口位置 ⑥ 吸收塔温度偏高降低尾气和贫掖温度 ⑦ 贫液中 H2S 含量偏高提高再生塔蒸汽 / 贫液配比 6.2.15 硫磺质量差原因及调节方法原因调节方法 ① 酸性气中烃含量高，硫磺发黑及时联系上游装置，提高反应炉配风比 ② 反应炉空气 / 酸性气配比小，硫磺碳含量高适当调大反应炉空气 / 酸性气配比 ③ 反应炉空气与酸性气混合效果差硫磺碳含量高 ④ 反应炉温度过低，硫磺中有机物含量高量高提高反应炉烧咀空气和酸性气压降提高反应炉炉膛温度 ⑤ 液硫池脱气部分液位低硫磺中 H2S 含量高关严液硫池底部阀 ⑥ 空气鼓泡器空气流量低，硫磺中 H2S 含量高调大空气鼓泡器空气流量高 ⑦ 液硫脱气系统未投用，硫磺中 H2S 含量高投用液硫脱气系统 6.2.16 净化尾气 H2S 含量偏高的原因及调节方法原因调节方法 ① 吸收塔入口贫液中 H2S 含量偏高提高再生塔蒸汽 / 贫液配比 ② 吸收塔温度过高降低尾气和贫液入塔温度 ③ 吸收塔气液混合效果差降低尾气和贫液入塔温度 ④ 吸收塔气相负荷不足吸收塔建立长循环，防止塔盘漏液 ⑤ 吸收塔入口尾气中 H2S 含量偏高优化克劳斯工段操作 ⑥ 贫掖中 MDEA 浓度过低向溶剂中加入一定 MDEA ⑦ 吸收塔溶剂负荷过小提高吸收溶剂循环量 ⑧ 溶剂中 MDEA 老化更换部分溶剂 6.2.17 溶剂发泡有什么现象，如何预防溶剂发泡 1 、溶剂发泡现象： ① 吸收塔压力降增加 ② 吸收塔和再生塔液位突然下降 ③ 溶剂脏，颜色不透明 2 、预防溶剂发泡的办法： ① 利用贫液过滤器和地下胺液过滤器经常对溶剂进行连续和有效的过滤，去掉溶剂中固体物质，并对过滤器进行定期清理。 ② 设备采用合格的材质，或在溶剂中加入防腐剂，抑制溶剂中 FeS 的生成。 ③ 配制溶剂时采用蒸汽凝结水，减小溶剂系统中氧的带入。 6.2.18 如何减少装置溶剂的消耗量 (1) 平稳克劳斯工段操作，降低克劳斯尾气中 S02 含量，严格控制尾气中 H2 含量和急冷水 PH 值，确保尾气中 S02 不带入吸收塔，避免溶剂中 MDEA 老化。 (2) 经常清洗溶剂过滤器，确保对溶剂进行连续和有效的过滤，去掉溶剂中固体物质，防止溶剂发泡。 (3) 平衡吸收塔操作，避免吸收塔气相或液相负荷过大，减小尾气的带胺量。 (4) 装置停工时严禁就地排溶剂，设备内残留溶剂应打回胺贮罐，减小停工过程中溶剂的损耗。 (5) 胺贮罐用氮气保护，避免氧气的进入，使溶剂变质。 (6) 溶剂老化后应加入适量的 Na2C03 进行再生，充分利用胺资源。 7 不正常现象原因及事故处理 7.1 常见事故处理 7.1.1 停电事故处理 (1) 突然停电，装置机泵停运，照明熄灭， DCS 关闭，各切断阀和调节阀进入安全状态，安全联锁使装置紧急停车。操作人员迅速汇报调度，酸性气放火炬，并了解停电原因，一旦装置恢复供电，按装置紧急开工步骤首先启动克劳斯工段，待克劳斯工段正常后再启动 SCOT 工段。 (2) 计划停电，装置首先把 SCOT 工段切出尾气，然后克劳斯工段切出酸性气，装置停电前按下克劳斯、焚烧炉和 SCOT 停车按钮，装置紧急停车。装置停电后操作人员至现场检查，根据现场玻璃板、压力表和温度计的指示判断装置闷炉情况，发现问题及时处理，一旦装置恢复供电，按装置紧急开工：步骤首先启动克劳斯工段，待克劳斯工段正常后再启动 SCOT 工段。 7.1.2 停仪表风事故处理装置停仪表风后各切断阀和调节阀进入安全位置，装置进入紧急停工状态。操作人员迅速汇报调度，酸性气放火炬，并了解停仪表风的原因，一旦装置恢复供风，按装置紧急开工步骤首先启动克劳斯工段，待克劳斯工段正常后再启动 SCOT 工段。 7.1.3 停 1.0Mpa 蒸汽事故处理装置停 1.0Mpa 蒸汽后， 0.3Mpa 蒸汽管网补充蒸汽，酸性气预热器、加热蒸汽停，其事故处理方法应根据实际情况而定。 (1) 若装置负荷较大， 0.3MPa 蒸汽管网不必用 1.0Mpa 蒸汽补充，此短时间内停 1.0MPa 蒸汽对装置是无影响。 (2) 若装置负荷较低，使 0.3Mpa 蒸汽管网在不补充 1.0Mpa 蒸汽情况下保持压力，但长时间停 1.0MFa 蒸汽，装置只能按临时停工处理。 7.1.4 停脱氧水事故处理装置停脱氧水后，则装置降处理量，减小脱氧水消耗或者装置作临时停工处理。 7.1.5 停循环水事故处理装置停循环水后，则装置降处理量，并启用急冷水空冷风机，短时间内对装置无影响，若长时间停循环水，则 SCOT 工段按临时停工处理。 7.1.6 停酸性气事故处理 (1) 若装置停酸性气时间 12 小时之内，装置作紧急停工处理，恢复供原料气后，装置迅速开工。 (2) 若装置停酸性气时间几天或几周，装置作临时停工处理，装置用瓦斯热备用，恢复供原料气后，装置能在较短时间内投入正常运行。 (3) 若装置停酸性气时间长，装置作正常停工处理。 7.1.7 液硫管线堵塞事故处理根据液硫管线堵塞部位和堵塞原因的不同采取不同方法。 (1) 用固体硫磺检查液硫管线伴热情况，发现该管线某部位硫磺不熔化判断为液硫管线伴热不足，引起硫磺凝固。应采取如下对策： A. 打开该管线蒸汽疏水器前或后排污阀，检查疏水器投用情况，吹扫干净夹套管线内脏物，若疏水器坏则更换疏水器。 B. 检查 0.3Mpa 蒸汽温度和带水情况，排除 0.3Mpa 管网冷凝水，适当提高 0.3Mpa 蒸汽温度。 C. 检查冷凝水管线是否畅通，管网冷凝水压力是否过高。 (2) 液硫管线伴热良好，则可能是夹套管内杂物堵塞，应采取如下对策：从液硫硫封罐用胶皮管引 0.3Mpa 蒸汽，关严液硫采样包大盖，缓慢打开蒸汽阀，吹扫从硫封罐至硫冷凝器夹套内管，然后再关闭硫冷凝器出口液硫阀，用蒸汽吹扫硫封罐至液硫池夹套内管。 7.1.8 废热锅炉烧干事故处理装置废热锅炉设置了低液位停车联锁，一旦液位低于联锁设定值，装置安全联锁就发生动作，装置紧急停工。若液位联锁失灵，而 DCS 和现场液位指示为零，且废热锅炉出口过程气温度过高，则可判断废锅烧干。操作人员应迅速按下现场或室内装置停车按钮，装置作紧急停工处理，迅速汇报调度，联系仪表，打开废热锅炉壳程蒸汽放空阀泄压，并根据废热锅炉烧干程度作相应处理。 (1) 若壳程蒸汽泄至常压后，打开排污阀壳程还有大量脱氧水，则可缓慢加入脱氧水冷却，然后才能恢复生产。 (2) 若壳程蒸汽泄至常压后，打开排污阀壳程无脱氧水，则可缓慢通入蒸汽冷却，然后再加入脱氧水。 (3) 若废热锅炉出现外壁温度过高，管束发现泄漏等现象，则由有关部门决定处理方案。 7.1.9 液硫池硫磺着火事故处理若液硫池气相温度超过 170 ℃ ，说明液硫池液硫着火，操作人员立即停止液硫脱气系统停止液硫池空气进入，然后打开液硫池顶部低压蒸汽阀，扑灭火焰，气体从液硫池顶部放空，待液硫池气相温度下降后，关低压蒸汽阀，继续投用液硫脱气系统。 7.1.10 硫化氢泄漏事故处理装置现场或手提式硫化氢报警仪发生报警，应严禁所有人员进入装置区，操作人员带好氧气呼吸器后，才允许进入硫化氢泄漏区域，检查硫化氢泄漏部位，若能经处理消除的则立即处理，不能消除的，装置作紧急停工处理，管线或设备切出介质，上好盲板，经吹扫合格后，联系检修单位施工。 7.1.11 原料气带烃冲击事故处理装置原料气带烃突然增加，反应炉配风严重不定，硫磺变黑，尾气中 H2S 含量猛增，焚烧炉超温，极有可能引起装置安全联锁动作，若装置安全联锁未动作，操作人员应迅速汇报调度，酸性气准备放火炬，适当增大反应炉配风量，提高反应炉温度，打开液硫就地排放阀及关闭入液硫池阀。 SCOT 工段冲击后应作紧急停工处理。若冲击时间长则克劳斯工段作紧急停工处理。若装置安全联锁动作，装置自动紧急停工，操作人员汇报调度，酸性气放火炬，待酸性气中烃含量下降后，装置再按紧急开工步骤开工。 7.2 设备故障处理 7.2.1 空气鼓风机故障处理操作人员在巡检时应对空气鼓风机进行重点检查，发现空气鼓风机运行异常，应立即把它切换至备用机，并联系钳工修理。若空‘ { 鼓风机出现故障，反应炉、焚烧炉、 SCOT 炉液硫池的空气流量下降，当流量降至联锁值时，安全联锁动作，装置紧急停车。操作人员应迅速汇报调度，酸性气放火炬，并及时把备用鼓风机启动，再按装置紧急开工步骤首先启动克劳斯工段，待克劳斯工段正常后再启动 SCOT 工段，联系钳工对出现故障的空气鼓风机进行修理，并尽快使该空气鼓风机进入备用状态。 7.2.2 在线增压机故障处理操作人员在巡检时应对在线增压机进行重点检查，发现在线增压机运行异常，应立即联系钳工处理。若在线增压机出故障，在线增压机出口流量降低则 SCOT 工段安全联锁动作。否则克劳斯炉空气压力升高，装置紧急停车。操作人员应迅速汇报调度，酸性气放火炬，按紧急开工步骤首先启动克劳斯工段，再启动在线增压机，启动 SCOT 工段故障的空气鼓风机。 7.2.3 急冷水泵故障处理操作人员在巡检时应对急冷水泵进行检查，发现急冷水泵运行异常，应立即把它切换至备用泵，并联系钳工修理。若急冷水泵出现故障，操作人员应迅速启动备用急冷水泵，否则会造成增压机人口尾气温度升高， SCOT 工段安全联锁动作， SCOT 工段停车。 7.2.4 溶剂循环泵故障处理操作人员在巡检时应对溶剂循环泵进行检查，发现溶剂泵运行异常，应立即把它切换至备用泵，并联系钳工处理。若溶剂循环泵出现故障，溶剂循环停止，短时间内不引起严重后果，但可能会因尾气，户 H2S 含量升高造成焚烧炉超温，引起安全联锁动作。时间长会引起吸收塔或再生塔淹塔事故发生。因此操作人员也应迅速启动备用泵，建立溶剂循环，平稳 SCOT 工段操作。 7.3 仪表故障处理 7.3.1 DCS 操作站故障处理 DCS 操作站是装置仪表的操作界面，若发生故障，装置将无法检测和调整操作，容易造成装置的紧急停工，因此必须立即联系 DCS 班修理。 (1) 一台 DCS 操作站发生故障：操作人员应立即联系 DCS 班修理，在此期间，应利用另外一台操作站加强对装置进行检测和控制。 (2) 若二台 DCS 操作站同时发生故障，操作人员应立即联系 DCS 班修理同时汇报调度，装置随时可能作紧急停工处理，操作人员利用现场玻璃板液位计，压力表，温度计和流量变送器对装置监督，若调节阀有付线的用付线操作。若调节阀无付线的用下游阀调节，在装置出现异常时，按现场或操作室停车按钮，装置作紧急停工处理。 7.3.2 H2S ／ SO2 在线分析仪故障处理 H2S ／ SO2 在线分析仪投用是否正常，直接影响到装置的硫转化率，若在线分析仪发生故障，应立即把反应炉微调空气流量调节器 FIC-153 切至“自动”，同时联系化验提高二级反应器出口尾气 H2S 和 S02 浓度分析频率，并根据尾气中 H2S 和 S02 浓度，调整反应炉主空气和微空气的流量，一旦 H2S/S02 在线分析仪修复，操作人员应立即投入运行。 7.3.3 H2 在线分析仪故障处理 H2 在线分析仪投用是否正常，直接影响 SCOT 工段的正常运行，若在线分析仪发生故障时，应立即把 SCOT 炉瓦斯与空气化学计量 HIC-402 切至“手动”，同时联系化验提高尾气中 H2 浓度分析频率，并根据尾气中 H2 浓度，调整 SCOT 炉瓦斯化学计量，一旦 H2 在线分析仪修复，操作人员应立即投入运行。 7.3.4 现场仪表故障处理 (1) 若现场测量仪表发生故障，操作人员应立即把调节器切换至“手动”操作，联系仪表工处理。 (2) 若安全联锁测量仪表发生故障，装置安全联锁将发生动作，装置紧急停工，操作人员迅速汇报调度，并联系仪表班或 DCS 班，由 DCS 班切除该仪表安全联锁，仪表工检修，装置按照紧急开工步骤开工，待仪表修复后，联锁立即投用。 (3) 现场控制阀发生故障，若该调节阀有付线的切至付线操作，联系仪工表维修，调节阀检修后应立即投用。若该调节阀无付线的，汇报调度，装置作紧急停工处理，仪表工处理完后，装置按紧急开工步骤进行开工。 8 安全环保技术规程 8.1 安全生产禁令 8.1.1 生产厂区十四个不准 8.1.1.1 加强明火管理，厂区内不准吸烟。 8.1.1.2 生产区内，不准未成年人进入。 8.1.1.3 上班时间，不准睡觉、干私活、离岗和干与生产无关的事。 8.1.1.4 在班前、班上不准喝酒。 8.1.1.5 不准使用汽油等易燃液体擦洗设备、用具和衣物。 8.1.1.6 不按规定穿戴劳动保护用品中，不准进入生产岗位。 8.1.1.7 安全装置不齐全的设备不准使用。 8.1.1.8 不是自己分管的设备、工具不准动用。 8.1.1.9 检修设备时安全措施不落实，不准开始检修。 8.1.1.10 停机检修后的设备，未经彻底检查，不准启用。 8.1.1.11 未办高处作业证，不带安全带，脚手架、跳板不牢，不准登高作业。 8.1.1.12 石棉瓦上不固定好跳板，不准作业。 8.1.1.13 未安装触电保安器的移动式电动工具，不准使用。 8.1.1.14 未取得安全作业的职工，不准独立作业；特殊工种职工，款经取证，不准作业。 8.1.2 操作工的六严格 8.1.2.1 严格执行交接班制。 8.1.2.2 严格进行巡回检查。 8.1.2.3 严格控制工艺指标。 8.1.2.4 严格执行操作法 ( 票 ) 。 8.1.2.5 严格遵守劳动纪律。 8.1.2.6 严格执行安全规定。 8.1.3 动火作业六大禁令 8.1.3.1 动火证未经批准，禁止动火。 8.1.3.2 不与生产系统可靠绝缘，禁止动火。 8.1.3.3 不清洗、置换合格，禁止动火。 8.1.3.4 不消除周围易燃物，禁止动火。 8.1.3.5 不按时作动火分析，禁止动火。 8.1.3.6 没有消防措施，禁止动火。 8.1.4 进入容器、设备的八个必须 8.1.4..1 必须申请、办证，并得到批准。 8.1.4.2 必须进行安全绝缘。 8.1.4.3 必须切断动力电，并使用安全灯具。 8.1.4.4 必须进行置换、通风。 8.1.4.5 必须按时间要求进行安全分析。 8.1.4.6 必须佩戴规定的防护用具。 8.1.4.7 必须有人在器外监护，并坚守岗位。 8.1.4.8 必须有抢救后备措施。 8.1.5 机动车辆七大禁令 8.1.5.1 严禁无证、无令开车。 8.1.5.2 严禁酒后开车。 8.1.5.3 严禁超速行车和空档溜车。 8.1.5.4 严禁带病行车。 8.1.5.5 严禁人货混载行车。 8.1.5.6 严禁超标装载行车。 8.1.5.7 严禁无阻火器车辆进入禁火区。 8.2 各岗位安全通则为保护装置安全正常平稳运行、不发生人身事故，设备事故，操作事故，制定如下各岗位安全操作规程。 8.2.1 凡进入装置人中必须穿戴好劳动保护用品，不准穿带钉皮鞋、凉鞋、拖鞋。严格按安全生产禁令执行。外来人员须经车间同意，进入机房在在登记簿上留名。 8.2.2 操作人员未经三级安全教育并考试合格，不得顶岗，要定期进行安全教育，会正确使用消防器材。 8.2.3 严格执行各项规章制度，安全生产规程。做到不违章操作，以科学的态度搞好安全生产。严格执行工艺卡片，自学遵守工艺纪律，做到不超温、不超压、不损坏设备。 8.2.4 严格遵守劳动纪律，做到不脱岗、不串岗、不睡觉，操作人员要坚守岗位，精心操作、自觉的进行巡回检查，及时掌握现场设备运行状态，纠正仪表误差，防止事故发生。 8.2.5 严格进行交接班，做到 “ 五交 ” 、 “ 五不交 ” 发现问题及时处理和汇报。 8.2.6 操作人员要做到 “ 四懂 ”“ 三会 ” 即懂结构、懂原理、懂用途；会使用、会维护保养、会排除故障。 8.2.7 工艺卡片须经车间、技术处、生产处研究，总工程师或厂长批准方为有效。 8.2.8 定期维护保养消防器材，必须保持灵敏、准确完好状态。 8.2.9 装置的安全设施不得任意拆除、挪用或废弃，如须拆除须经车间、安全处、总工程师或厂长批准。 8.2.10 新装的安全设施，须经车间、环安处、总工程师或厂长批准，方可使用，安全设施须加强管理，定期检修，建立档案。 8.2.11 定期试验单、双动滑阀，放火炬闸阀，各灯声光报警器、瓦斯和有毒有害报警器，对高温部位定期进行热点检查、监测。 8.2.12 仪表工在处理一、二次表前，须与操作工联系，操作工采取措施后才能进行处理。处理自保系统等重要仪表时，须经车间值班人员同意，制定方案并到现场主可进行。 8.2.13 生产中严禁用铁器敲打设备和蹬踏 Dg25 以下管线，防止伤人和损坏设备。 8.3 防火防爆安全规定 8.3.1 严格执行 “ 防火防爆十大禁令 ” 和 “ 安全用火管理制度 ” 。 8.3.2 严禁拆卸高温、高压设备和管线，防止高温介质喷出着火。 8.3.3 严禁在高温设备、管线上放置、烘烤衣服、食品及易燃物。 8.3.4 严禁设备超温、超压、超负荷。 8.3.5 对受压容器的压力表、温度计、液位计、安全阀等安全设施必须定期检查、维护保养，在压力窗口投用时安全设施必须同时投用。 8.3.6 当需要拆卸压力容器附件时，必须关闭切断阀，泄尽压力，放尽残余物质，确认没有压力后才能拆卸。 8.3.7 炉子点火必须按程序操作，不能随便修改炉子点火程序，炉子熄火后再点火必须有定量的吹扫介质和吹扫时间。 8.3.8 液硫池液硫脱气必须按程序操作，吹扫空气量也必须达到设计要求，防止硫化氢达到爆炸极限。 8.3.9 克劳斯和 SCOT 反应器在停工过程中应避免硫化亚铁自燃，烧坏催化剂，反应器打开人孔时也应避免硫化亚铁自燃。 8.3.10 装置内若发生硫磺燃烧，特别是液硫池内，应迅速用消防蒸汽灭火，防止事故发生。 8.3.11 当装置发生大量瓦斯和酸性气泄漏时，必须立即采取用火管制；禁止一切用火，禁止机动车辆通行，禁止启动或开关防爆型电气设备及照明开关，启闭阀门要小心，防止产生火花。 8.4 防止触电安全规定 8.4.1 对电气设备的安全防护设施及接地线必须妥善保护，定期检查，不得损坏。 8.4.2 对临时电源的配电箱必须按规定位置设置，不得任意挪动，送配电缆不得乱拉。 8.4.3 检查照明或更换灯泡，必须先切断电源，有专人监护。 8.4.4 严禁私自拆装电气设备或接临时电源。 8.4.5 严禁向电机、配电箱、开关等电气设备上泼水、吹蒸汽或者用湿手操作电源开关。 8.4.6 发生触电事故必须迅速拉断电源，然后联系医院急救。 8.5 酸性气采样安全规定 8.5.1 采用密闭式采样口，采样时置换的气体必须用 20 ％ NAOH 溶液吸收，严禁直接排入大气。 8.5.2 选择适用的防毒面具， . 并由两人同时到现场，人站在上风向，化验工：采样，操作人员协助并监护，采样阀开度不宜过大。 8.5.3 采样时操作人员应带好便携式硫化氢报警仪，若采样过程中出现报警仪报警，操作人员应迅速离开现场，并查出泄漏点。 8.5.4 采样时若发现采样阀门漏，须及时更换阀门，更换阀门时必须载好氧气呼吸器，并有专人监护，采样结束必须关严阀门。 8.5.5 为了防止 NaOH 吸收液饱和，硫化氢气体从吸收液中逸出，须对吸收液进行定期更换。 8.5.6 若采样管采用乳胶管，为了防止乳胶管老化，泄漏硫化氢气体，须对乳胶管定期更新。 8.6 向火炬泄放酸性气环保规定 8.6.1 在非生产异常情况下，严禁向火炬泄放酸性气。 8.6.2 在紧急情况下酸性气需放火炬，应事先与环保和厂调度取得联系，并征得同意。 8.6.3 酸性气放火炬之前，调度应安排火炬燃烧，确认火炬点火后，酸性气才 ‘ 能放火炬，以确保硫化氢燃烧完全，避免造成恶臭和中毒事故的发生。 8.6.4 硫化氢放火炬结束后，须用氮气吹扫置换火炬线，确保火炬管线的畅通。 8.7 酸性气脱液罐脱水安全规定 8.7.1 酸性气脱液罐脱水自动密闭进行，含硫污水送至酸性水汽提装置处理。 8.7.2 若酸性气脱液罐不能进行密闭脱水，则必须按以下规定执行； 8.7.2.1 选择适用的防毒面具，并有两人同时到现场，一人脱水操作人监护，注意风向，人站在上风向，必须注意周围环境。 8.7.2.2 脱水阀开度不宜过大，脱出的酸性水应进入含油污水井。 8.7.2.3 脱水时人不能离开现场，做到人去阀关，并关严脱水阀。 8.7.2.4 分液罐液位计上应标红线，作为操作条件，脱水操作时，严禁将分液罐内酸性水全部脱尽，防止酸性气排出，为此，分液罐内液位不能低于红线。 8.8 处理工艺管线硫化氢泄漏安全规定 8.8.1 当发现酸性气管线泄漏时，当班操作员必须及时与技术员取得联系，在确认泄漏部位和危害程度后，并征得技术员同意后立即将管线切出。 8.8.2 处理酸性气泄漏应实行作业票制度，作业票山当班班长填写，车间审批。 8.8.3 在拆法兰、阀门、排污等之前，须将管线内介质吹扫和置换干净，严禁带压处理。 8.8.4 处理硫化氢泄漏时，必须带好硫化氢报警仪和合适的防毒面具或氧气呼吸器。 8.8.5 处理硫化氢泄漏时必须安排两人同时到场，人站在上风向，并注意周围情况。 8.8.6 需动火的管线必须进行吹扫、处理、置换合格可动火。 8.9 有毒害介质设备抢修安全规定 8.9.1 当发现有毒介质的设备泄漏时，当班操作员必须及时与技术员取得联系，在确认泄漏部位和危害程度后，并征得技术员同意后，立即把设备切出。 8.9.2 在确定设备要抢修情况下，技术员制订出合理的吹扫处理方案，经车间主任复核，认为确实可行，再下达班组执行，安全员监督实施。 8.9.3 经吹扫处理的设备，由安全员联系化验室对设备内的气体进行有毒物和氧含量的分析，达到安全标准后，方可由设备员联系进行检修，有毒物的含量超过安全标准，但设备必须抢修时需联系安全处，共同制订确实可行的应急措施，在逐项落实的基础上方可开出作业票。 8.9.4 设备检修前，设备员对现场设备进行再一次确认，认为 “ 万无一失 ” 后才能开出作业票，对于动火项目，安全员和车间主任，必须到现场落实安全措施，方可开火票，以确保抢修动火的安全。 8.10 硫化氢中毒急救措施 8.10.1 当发现有人 H2S 中毒，须立即组织抢救，现场救护人员要作好自身保护，抢救时必须戴好氧气呼吸器。一 8.10.2 关闭阀门，切断毒源。 8.10.3 迅速将中毒病人转移到安全地带，解开领口、腰带，保持呼吸道畅通，呼吸新鲜空气，要偏向一侧，避免呕吐物吸入窒息。呼吸困难或呼吸停止者立即进行人工呼吸，但避免口对口，有条件者吸氧，心跳停止者立即进行心脏复苏术。 8.10.4 立即通知医院抢救，急救电话： 120 8.11 防冻防凝安全规定 8.11.1 入冬之前必须进行全面检查，对易冻凝的设备、管线、机泵全面落实防冻防凝措施，防冻防凝工作从当年 11 月 15 闩开始到次年 2 月 15 日结束。 8.11.2 认真执行巡回检查制，防冻防凝列入冬季巡回检查的内容之一。 8.11.3 伴热线、蒸汽端点甩头、低点排凝应保持出口稍冒汽，停用的疏水器应拆掉丝堵，排尽存水。 8.11.4 停用的工艺设备和管线要排尽存水，用风吹干。 8.11.5 循环水、新鲜水等管线应保持处于流动状态，水线端点排凝阀稍开，保持长流水，所有水管线阀门必须保温。 8.11.6 备用机泵和设备，必须按具体的防冻防凝措施进行落实，备用泵每小时盘车一次。 8.11.7 一旦发现管线、阀门或机泵冻凝，严禁用蒸汽直接吹扫或用铁器敲打，应先用麻袋破布包好，然后缓慢用热水解冻，防止膨胀过度而裂开。 8.12 装置区内防止硫化氢中毒安全规定 8.12.1 装置区内严禁就地排放硫化氢气体。 8.12.2 酸性气和过程气采样时必须带好防毒器具，严 “ 格执行各项规定。 8.12.3 巡检时，操作人员应随身携带便携式硫化氢报警仪，重点检查酸性气管线和设备有无泄漏，发现硫化氢浓度高，应戴好防毒而具，查出泄漏点，并及时处理。 8.12.4 装置区硫化氢固定式报警仪应保证 24 小时运行正常，发现问题及时联系仪表修理，内操发现该报警仪报警，应立即联系外操人员，外操人员迅速戴好防毒面具或氧气呼吸器至现场处理。 . 8.12.5 与生产无关人员不得进入装置区。 8.12.6 开好液硫脱气设施，正常分析液硫中硫化氢含量，防止液硫运输过程中出现硫化氢中毒事故。 8.12.7 各硫封罐必须按要求建立硫封，严防硫化氢气体排出。 8.12.8 各液硫采样包大盖打开时，人不能靠得太近，观察时人站在上风向，严禁头伸入采样包。 8.12.9 酸性气脱水尽量密闭进行，否则必须严格按安全规定进行。 8.12.10 投运装置安全联锁，避免发生中毒事故。 8.12.11 装置停工后，酸性气出入装置应上好盲板，开工时硫化氢介质的设备和管线必须做好气密性试验查看更多 0个回答 . 1人已关注

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钙镁离子的最佳比例是多少？关于一次盐水中钙镁的讨论特别多，对预处理---凯膜工艺来说，钙镁离子的含量及其最佳比例是多少，钙镁离子的比例达多少后会对工艺造成影响？我公司数据如下，各位判断下对生产是否会有影响？ 2014 年钙镁含量统计日期 Ca2+( g/l) Mg2+( g/l) 硫酸根无机氨 2014年1.6 7.7 1 月 7 日 0.7 0.06 7.9 31.74 1 月 14 日 0.7 0.09 7.4 36.4 1.21 0.74 0.1 7.6 33.3 1.28 0.71 0.11 7.4 35.6 2.5 0.69 0.1 7.1 2.11 0.74 0.1 7.2 33.8 2.18 0.71 0.1 7.0 34.2 2.25 0.72 0.1 6.9 29.3 3.4 0.72 0.12 6.9 35.5 3.11 0.74 0.1 6.8 37.5 3.18 0.74 0.11 7.0 27.7 3.25 0.76 0.1 6.6 39.3 4.1 0.76 0.1 6.7 35.2 4.8 0.76 0.1 6.7 36.8 4.15 0.77 0.12 6.7 34.5 4.21 0.75 0.12 6.6 34.8 4.29 0.77 0.14 6.8g/l 36mg/l 5.6 0.77 0.13 6.5 30.8 5.13 0.7 0.12 6.5 34.6 5.18 0.77 0.12 6.4 32.8 5.20 0.74 0.14 6.6 34.2 5.27 0.8 0.12 6.4 35.9 6.3 0.77 0.14 6.4 38.1 6.10 0.8 0.11 6.4 35.3 6.17 0.77 0.13 6.1 40 6.20 0.8 0.14 6.0 46.1 6.24 0.8 0.12 5.8 41.2 6.28 0.83 0.13 6.3 31.5 7.1 0.83 0.13 6.4 32.7 7.8 0.87 0.14 6.2 32 7.13 0.9 0.13 6.0 7.14 0.9 0.13 6.0 31.8 7.22 0.9 0.15 6.0 29 7.29 0.99 0.14 6.0 27.5 8.3 0.99 0.14 6.0 27.7 查看更多 10个回答 . 1人已关注

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PDMS元件属性在管道等级中更新？ [img]file:///C:\DOCUME~1\ADMINI~1\LOCALS~1\Temp\]F{S%KHON132NOE`VB([Z[2.gif[/img][img]file:///C:\DOCUME~1\ADMINI~1\LOCALS~1\Temp\]F{S%KHON132NOE`VB([Z[2.gif[/img] 假如元件库中的一个三通，在建库过程中参数输入错误，而且已经加入到该项目的30个管道等级中，现在修改了元件库中的参数，如果删除等级中原三通再加入新的要加30次，势必会很麻烦，不知道有没有办法可以通过更新或者批量修改导入管道等级？个人理解，PDMS等级库中的元件是指向并读取元件库的，如果删除元件，等级库里的元件也会消失，所以不知道能否用什么更新的办法解决逐一重新向等级添加的问题。查看更多 6个回答 . 1人已关注

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刹车分泵润滑脂的润滑特点？刹车分泵润滑脂，刹车分泵润滑剂，液压制动泵润滑脂简介：埃科润滑脂 EccoGrease EM71-2 是由聚醚类合成油为基础油，特殊锂皂为稠化剂并加有抗氧化、防锈蚀、抗老化等多种添加剂精制而成的塑料/橡胶用润滑脂。此塑料/橡胶相容性油脂设计用于三元异丙橡胶（EPDM）、苯乙烯丁二烯橡胶（SBR）等对大多数油脂敏感的橡胶、塑料及金属间的装配润滑，具有出色的粘附性、抗磨及耐腐蚀性，延长橡胶使用寿命。适用温度范围：-50～+160 ℃ 。性能特点： ※ 宽广的工作温度范围，热稳定性可达150 ℃ ； ※ 优异的抗磨性能，极低的摩擦系数，承载能力强； ※ 优异的粘附性和润滑性，与橡胶件及塑料良好相容； ※ 优良的抗水、抗老化及耐腐蚀性能，使用寿命极长。推荐应用： ※ 适用于用于DOT3、DOT4、DOT5刹车系统的分泵活动轴及活塞表面的润滑，防止腐蚀，延长分泵寿命，特别是 ABS 、EBD系统制动系统； ※ 用于汽车制动系统中与刹车油接触的线性运动部件的装配润滑，如活塞与EPDM密封圈等；盘式刹车系统真空助力器的定位销、滑动防护罩、活塞片与柱塞的密封润滑。产品俗名：制动助力器润滑脂，聚乙二醇醚润滑脂，橡胶润滑脂，橡胶皮碗专用润滑脂，锂皂基乙二醇润滑脂，离合器助力器润滑脂，制动缸润滑脂，橡胶件润滑脂，刹车部件用润滑脂，制动器用润滑脂，汽车制动用润滑脂，液压制动皮碗润滑脂，液压制动器润滑脂，制动总泵润滑脂，制动分泵润滑脂，EPDM密封件润滑脂，制动器用润滑脂，制动器用橡胶润滑剂，橡胶油封润滑脂，液压制动器润滑脂，分泵皮碗润滑脂，汽车皮碗润滑脂查看更多 0个回答 . 5人已关注

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GBT 67-2016 开槽盘头螺钉？ GBT 67-2016 开槽盘头螺钉查看更多 0个回答 . 1人已关注

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6.5Mpa耐硫全变换接气条件？ 请问净化的朋友们，6.5Mpa耐硫变换，用于合成氨工艺，设计的变换接气化来的粗煤气条件是什么？查看更多 4个回答 . 4人已关注

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HTRI求助，大家探讨下？ 小弟初来乍到，望各位帮忙看看，热流体走壳程进口压力6KPa，允许压降2KPa，这合理吗，用design模式提示要并联10个以上固定管板换热器。查看更多 6个回答 . 2人已关注

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工作四年能不能考专业？各位前辈，我06年本科化工专业毕业，在设计院工作四年了，已经通过注册化工基础考试，但看到有专业评估这么一条，不知道通过评估的高校名单在哪查，有人说化工就没搞过评估，那是不是所有的高校毕业生都要等到第五年才能考啊？还是第四年就都能考？或是说另有标准啊，恳请各位前辈和知情人士予以解答，谢谢！查看更多 16个回答 . 2人已关注

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aspen adsorption 如何用Estimation Module 估计IP（吸 ...？ 最近在学习adsorption，不知道怎么估计IP参数。查看更多 0个回答 . 5人已关注

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威格士叶片泵选型咨询与参数详解？威格士叶片泵其特征和优点在紧凑的外形尺寸里实现高工作压力的能力，保证功率重量比高而安装成本降低。 ●子母叶片机构固有的低噪声特性，提高操作者的舒适性。 ●12叶片制保证流量脉动的振幅小，系统噪声特性低。 ●设计成防止内部感生的轴和轴承的径向载荷的液压平衡保证长寿命。 ●通过消除双轴伸电动机或通过减少电动机和 ●驱动联轴器的数量，双联泵和通轴驱动配置节省安装位置和成本。 ●通轴驱动型提供宝贵的回路设计灵活性，例如在单个输入驱动上实现定量和变量型。 ●16 种流量排量和实现高工作压力的能力为你的流量和压力要求的整个范围提供最佳选择和单一货源能力。 ●工厂试验过的机芯套件经安装后提供新泵的性能。 ●16 种流量排量和实现高工作压力的能力为你的流量和压力要求的整个范围提供最佳选择和单一货源能力。 ●工厂试验过的机芯套件经安装后提供新泵的性能。 ●机芯套件结构能保证迅速而高效的现场维修性。机芯与驱动轴是分离的，不用把泵从其机座折下即可很容易地改变流量容量和进行 ●进油口和出油口互相可以取向成四种不同的相对位置，提供很大的安装灵活性并便于机器设计。 VICKERS 柱塞泵、VICKERS叶片泵、VICKERS 电磁阀、VICKERS油泵、VICKERS变量泵、VICKERS液压马达、VICKERS方向阀、VICKERS压力阀、VICKERS流量阀、VICKERS比例阀、VICKERS定量泵、VICKERS马达等。 VICKERS系列叶片泵有V系列、V（Q）系列、柱塞泵有：PFB系列、PVB系列、PV/PF系列、TPV系列、PVH系列、PVH系列、PVQ系列等。威格士PVQ系列 PVQ5、PVQ10、PVQ13、PVQ20、PVQ25、PVQ29、PVQ45、PVQ32-B2R-SE1S ，PVQ32-B2R-SS1S 威格士PVB系列 PVB5、PVB10、PVB15、PVB20、PVB25、PVB29、PVB45。威格士轴向柱塞泵 PVB5/6、PVB10/15、PVB20/29、PVB45、PVB90；PVB20-F-MRSFXN。威格士PV柱塞泵 PV066、PV090、PV130、PV180、PV250。 20V5A 1C22R 20V5A 1D22R 35V38A 1B22R 35V38A 1D22R 威格士叶片泵威格士（VICKERS）是伊顿集团流体动力部门旗下的一个全球知名的液压品牌，深圳市冠宇液压设备有限公司其主要产品包括液压泵、马达、油缸、液压阀等。伊顿的流体动力产品应用广泛，包括土方机械、农业、建筑、航空、采矿、林业、公共设施和物料搬运。伊顿是全球领先的多元化工业产品制造商，在全球的工业领域享有技术先进、质量可靠的声誉。在全球6大洲超过125个国家拥有5万5千名员工。年销售额为98亿美元。产品涉及汽车、卡车、重型设备、民航、国防军事、居住、电讯和数据传输、工业设备和公共设施、商业机构和政府机关、以及运动和娱乐的各个领域。 Vickers威格士公司为了满足广大用户的需求，在世界各地设有销售网络东莞巴菲特自动化设备有限公司关键词：威格士叶片泵联系人：廖生联系方式：18928295251/0769-89776058 QQ：2975664695 微信：XY31399 http://www.ensdress.com/ 查看更多 0个回答 . 4人已关注

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简介

职业：济南仕邦农化有限公司 - 化验员

学校：榆林学院 - 化学与化学工程学院

地区：江西省

个人简介：我曾经认为自己是个太空人，我花了好长一段时间，才发现我只是一名星球之间的寂寞舞者。查看更多

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