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合理施用复合肥料?
掌握复合肥料科学施用的技术,首先要摸清复合肥料的性状,同时要了解农作物全生育期对外源营养供应的需求特征,以及土壤的基本性状,包括土壤周年释放供应养分的数量强度和土壤保水保肥的能力等。这样说可能让农民朋友们感到太复杂,但实际生产中有经验的农户都是这样综合考虑的。 关于复合肥料的特性,要从二次加工说起,以配成的复混肥料为例,它们是由不同单质肥料包括尿素、普钙、 氯化钾 等粉状原料,经过混匀并添加少量粘结剂造粒而成。其外形为颗粒状,营养成分包括氮、磷、钾,并有可能添加一种或几种中、微量元素。复肥中养分的形态可以是全水溶性的,也可能有少部分不溶性或弱酸溶解的,例如 硝酸磷肥 就有弱酸溶性和水溶性两种。因此,复合肥料的主要特征可以归纳为以下几个方面: 一是外观形状是有一定抗压强度的颗粒,施入土壤后可以逐步溶解释放养分。 二是营养成分复杂,既含有氮、磷或钾又可能含有钙、镁、硫、铁、钼等微量元素。 三是复混肥颗粒中的养分形态多样,例如氮素,既有可能是脲基态的,也可能是铵态或硝酸态的;磷可能是全水溶性的,也可能是部分水溶性的;钾可能是硫基也可能是氯基的。 总之,由单质肥料经过二次加工的复混肥料,它们的成分和技术含量都有提高,因而成本增加,价格也相应提升。因此,复混肥在作物上正确施用需要综合考虑,只有把复合肥料性状与土壤、作物的性状对号入座,才能获得增产与增收的双赢。 在上述原则下,复合肥料的具体施用方法可归纳以下几点: 复合肥料适宜作基肥。基肥的施用方法,在播种前耕地时,将含有氮磷钾多种养分的颗粒复肥,施入到一定深度的土壤中,施肥的深度因作物而异,粮食和蔬菜的施肥深度一般为20公分,果树的施肥深度为30-40公分。只有将复合肥料施入到一定深度才能供应作物中后期营养的需求。作基肥的复合肥施入作物生育期所需的全部磷和大部分钾。氮素由于性质太活泼,只能将其一部分通过复合肥施在基肥里,至少一半的氮素要以单质氮肥的形态,在作物生长旺盛期作追肥施入。所以,复合肥适宜做基肥用,而氮素比例不能太高。 任一种复混肥料所含氮、磷和钾的养分比例固定,基肥施用量的计算是以磷或钾的含量为基准,而氮肥的一半需要放在中后期为追肥施用。 复合肥料一般不宜做追肥或水冲施肥。尽管广东的菜农朋友们习惯将进口的 通用型 45%(15-15-15)的复混肥用水溶化后浇灌叶菜有明显肥效,但是其养分利用率较低,不仅浪费肥料,成本也不合算,是需要改进的。 氮磷二元复合肥的中低浓度型可作种肥施用,但要注意种与肥分开。有机-无机型复合肥可较大量地用做基肥。 复混肥料应与单质肥料配合施用。对于作物全生育期营养供应来说,在施用复混肥料作基肥的基础上,还要用一半单质氮肥或少量钾肥作追肥,以调节营养元素的比例,使之最终适合作物高产优质对营养的要求。 专家建议 由单质肥料经过二次加工的复混肥料,它们的成分和技术含量都有提高,因而成本增加,价格也相应提升。因此,复混肥在作物上正确施用需要综合考虑,只有把复合肥料性状与土壤、作物的性状对号入座,才能获得增产与增收的双赢。
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pwps,PQR,wps问题,求助!?
现在我这里要从新弄焊接工艺评定。突然发觉新版的nbt47014中需要pwps,,以前一个PQR可以对应多个wps文件(不同的焊接形式),现在是否需要多个pWPS文件对应一个PQR,然后再得出多个wps?求达人解答
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液封槽结构及原理?
求助液封槽结构及原理
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金属烟囱防雷问题?
金属烟囱高20米,做 防雷 时是否需要在烟囱的顶部焊接一根 避雷 针" target=_blank> 避雷 针 ? 谢谢各位了。
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绕焊和止焊的定义 谢谢?
止焊还没听过,孤陋寡闻了
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请教酯还原?
请教对于这个选择性还原,有什么好的建议。
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铜电解钝化严重是什么原因?
公司的电解出现比较严重的钝化现象,初步怀疑是 电解液 中氯跟过低造成的,请问还有没有其它的原因。
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临氢条件的管件选材?
大家好!我想请问下,临氢条件中大于250度,氢分压大于1.4MPa,是同时满足还是只要满足其中一个就算临氢条件了。另外如果有知道这个临氢标准的出处的也麻烦告知一下。 另外,关于管道方面的选材,因为氢气又外面送来,氢气压力2.0MPA,温度为常温,这个是否满足临氢条件,其选用管材是否应该用抗氢管~~~温度压力若都不达到临氢条件,氢气 循环压缩机 的 缓冲罐 等,是否要用抗氢钢材制作~~~还是说一半的 碳钢 管,满足GC2等级的就可以了~~~谢谢
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请问有没有室内环境净化资料啊?
对于装修期间的 有害物质进行净化的方法 或者实际工程上是怎么做的 有没有达人帮帮
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明晟环保氨法脱硫:燃煤电厂SCR脱硝催化剂失活处理?
明晟环保氨法脱硫:燃煤电厂SCR脱硝 催化剂 失活处理 未来几年, 氮氧化物 已经成为我国染物减排的重点,介绍并预测了国内燃煤电厂脱硝催化剂使用情况;探讨了催化剂失活的原因,以及针对催化剂失活,国内和国际目前再生和回收处理的方式,并提出电厂目前催化剂运行维护应注意的问题。 1 、失活原因分析 脱硝装置催运行到一定周期后,脱硝效率下降,其主要原因催化剂活性在逐步衰减。失效催化剂的失效种类可分为物理堵塞、化学失活、烧结和磨损。物理堵塞是灰尘将催化剂的孔道和微孔堵塞,。化学失活的种类多,主要是金属影响,物理堵塞和化学失活的催化剂都能再生。 催化剂烧结是催化剂连续在高温下(高于450度)运行后,催化剂相态发生变化,比表面积减小。磨损是催化剂的机械强度发生了变化。烧结和磨损的催化剂不能再生。 2 、失活催化剂的处理 2.1 再生处理 再生主要是通过既定的工艺流程对失效催化剂活性予以恢复,目前能够成功推向市场的专业脱硝催化剂再生技术公司为数不多。 再生基本流程: 第一步:超声波清洗; 第二部:浸泡、冲洗; 第三部:活性组分补充,将催化剂浸泡在含有活性组分的溶液中一段时间,补充因磨蚀等流失的活性组分; 第四步:热处理,通过热处理,使再生后的催化剂活性得到恢复。 以上四步是常见的处理方案,具体方案依不同的电厂催化剂失效原因而定。比如失效原因不同,浸泡液的成分和浓度会有所不同。 失活的催化剂有两种处理方式:再生和废弃处理。对于结构保存完整且仍具有一定活性的催化剂,进行再生处理,经检验合格后可继续使用;对于无再生必要的失活催化剂,进行废弃处理。 目前国内失效催化剂的再生处理已经有2种模式,现场再生和工厂再生。现场再生仅仅是把表面的沉积物和附载物用物理化学方法简单清除,再负载一定量的化学活性物质,催化剂内部的微孔无法得到有效的恢复,催化剂比表面不能得到还原,现场再生仅能成为应急的一种非正常的临时措施,而不能成为真正意义的催化剂再生。 现场再生过程中,失效催化剂中含有的V、Mo、W等以及清洗下来的As、Hg等金属会造成大量的 废气 、废水、废渣,加之现场没有有效的无害化处理设备和系统,极易对电厂周边环境和水质形成二次污染,对电厂工作人员产生较大的健康风险。 工厂化再生可以严格控制烘干煅烧的环境,这对化学活性物的负载过程的有效性至关重要,这些都是现场再生无法实现的。真正的工厂再生工艺是一个复杂的物理化学过程,也是为每一个客户量身定做的再生方案。 对于只是物理堵塞的催化剂来说,仅仅经过物理再生的方式就可以达到再生的效果;对于化学失活的催化剂来说,必须经过化学再生的方式才能恢复催化剂的活性。因此失效催化剂采用哪种再生方法,是根据催化剂的失效原因来确定,对于金属影响严重的催化剂,可采用酸液处理再生。对于As影响的催化剂,仅仅酸液处理可能不能完全去除。在实际的再生工艺中,通常是几种方法结合使用。 2.2 回收 回收利用主要是通过各种物理、化学方法把脱硝催化剂中有用的部分(如钢结构、V2O5等)提取出来循环利用,目前还没有大规模的推广应用;关于失效催化剂的回收还处于摸索阶段。国外不能再生的催化剂都是采用填埋的方式处理,但是国内的失效催化剂总量很大,如果全部填埋会占用大量土地,国家是偏向于能够利用。 明晟环保凭借几十年的化工经验,以实体工业求发展,以低碳经济、变废为宝为理念,从根本上解决了高耗能和二次污染问题,使超低排放科技化、系统化。 明晟环保愿与社会各界联合起来,共负社会和历史的责任,推进人类文明的进步。
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机械密封代码为C2A1A32?
机械密封 代码为C2A1A32,请问这个代码代表的含义?
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井口紧急切断阀问题?
有人知道井口 紧急切断阀 是怎么调节高压保护、低压保护的起跳压力的?还有紧急切断阀需要多久换 液压油 ?
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请问hysys中如何进行组分优化?
3# muzili2008 这个想法倒是不错,可能有点不同寻常,但应该可以的 多谢了,兄弟! 楼主有没有设置限制条件啊,比如MR进出冷箱的温度差?
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利用硅烷生产多晶硅?
LZ能稍微介绍下工艺吗?学习下!
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煤气发生炉所用燃煤是粉煤还是块煤呀?
最近做了一个 煤气发生炉 ,可研报告中没有明确是粉煤还是块煤,与企业核实是粉煤,但是专家提出来说应该用块煤,必须有原煤处理这一工序,请煤气化高手指点。就是一个两段式煤气发生炉。
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差压变送器怎么和磁翻板液位计量程对应??
楼主得量程可能多打了一个点,如果是45KPA,那么 差压表 和磁翻板的量程是不一致的
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帮忙看看控制阀之间的铜带作用!!?
接地连接,对于易燃易爆的场所,仪表上残留的静电或者外壳绝缘带电都是非常危险的,因此要使用铜线进行与管道可靠连接,由于管道与法兰之间的密封通过垫片和螺丝连接担心接触电阻过大需要有电阻值小的导线。
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二段炉氧气放空阀能不能注油保养?
天然气制 甲醇 二段炉 氧气 放空阀阀门能否注油保养?如果注油保养是否会有在氧气放空时气体温度过高,造成爆炸后果及危害。
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化学沉淀法-A/O工艺处理合成氨有机废水的工程设计?
山东某化工集团是一个集肥料、化工、科研、商贸流通、农化服务于一体的国有大型企业,该集团氮肥分厂废水主要是合成氨废水,日排废水1100m3,另有100m3/d的生活污水。原污水处理设施只对外排废水做沉淀处理,故废水中的污染物质如氨氮、氰化物、COD等还不能达到排放标准,造成水体“富营养化”和水中生物中毒,对当地水环境造成了较大污染。根据该厂实际情况,采用“化学沉淀法-A./O”工艺处理废水取得了良好效果。 1. 废水来源 废水主要产生于造气、合成和冷凝过程中,该废水的主要特征污染物为氨氮。 2. 方案的确定 2.1 设计原水水质:COD≤260 mg/L ,PH:7~9 ,SS≤400 mg/L , 氰化物≤2.0 mg/L,氨氮≤500 mg/L ,挥发酚≤.1.50 mg/L ,硫化物≤2.0 mg/L 。 2.2 处理水质标准:COD≤200 mg/L ,PH:6~9 ,SS≤200 mg/L , 氰化物≤1.0 mg/L,氨氮≤150 mg/L, 挥发酚≤.0.20 mg/L ,硫化物≤1.0 mg/L 。 2.3 在预处理阶段采用化学沉淀法,在废水中加入 硫酸亚铁 ,在PH值为7.5~10.5的范围内,将氰化物转化为无毒的铁氰配合物。监测进水PH值为8.26(在7.5~10.5之间),符合要求。 在生化阶段采用传统的生物脱氮方法,常用的生物脱氮方法有前置生物脱氮法(A/O工艺)和后置生物脱氮法。后置生物脱氮法占地比前置生物脱氮法的大,增加了工程的基建投资;并且需要外加碳源,这样将增加废水的处理成本且外加碳源的量不易控制,易造成出水COD上升。而前置生物脱氮法具有占地少、不需外加碳源等优点,因此,本项目的主体工艺采用前置反硝化的生物脱氮法。 前置反硝化生物脱氮法分为分建式与合建式,即反硝化、硝化与BOD去除分别在两座不同的反应器内进行或在同一座反应器内进行。 合建式反应器节省了基建和运行费用,且容易满足处理工程对碳源和碱度等条件的要求,但影响因素不好控制。一、溶解氧(DO)指数至关重要,一般为0.5mg/l~1.5mg/l范围内;二、污泥负荷指数<0.1~0.15KgBOD/KgMLSS·d,以满足硝化的要求;三、C/N比(满足反硝化过程对碳源的要求,6~7之间合适);四、碱度(适宜范围为7.5~8.0)。 对于传统的“硝化—反硝化”分建式反应器(A/O工艺),由于反应不在同一座反应器内进行,硝化、反硝化的影响因素控制范围相应增大,可以更为有效地发挥和提高活性污泥中某些微生物(如硝化菌、反硝化菌等)所特有的处理能力,从而达到脱氮除磷、处理难降解有机物的目的。这样的生物处理组合工艺可以减少生化池的容积,提高生化处理效率,既节省环保投资又可减少日常的运行费用。 2.4 工艺流程 2.5 工艺流程说明 本项目的工艺采用“硝化-反硝化”为核心的A/O法生物脱氮处理 工艺。A/O法生物去除氨氮原理是在充氧的条件下(O段),污水中的氨氮被硝化菌硝化为硝态氮,大量硝态氮回流至A段,在缺氧的条件下,通过兼性厌氧反硝化菌作用,以污水中有机物作为电子供体,硝态氮作为电子受体,使硝态氮被还原为无污染的氮气,逸入大气从而达到最终脱氮的目的。 2.5.1 污水流程 生产废水经调节池调节水量,均衡水质后由水泵提升,加入FeSO4, 去除CN- ,生成络合沉淀物。出水进入一沉池沉淀去除部分悬浮物和沉淀物,一沉池出水和回流液混合进入缺氧池,进行反硝化脱氮反应,NO3- —N被还原成N2进入空气,污水则进入生物接触氧化池。在生物接触氧化池内进行降解和硝化反应,BOD大部分被降解,NH4+—N则转化为NO3- —N,出水大部分回流,剩余部分则进入二沉池沉淀脱落的生物膜,二沉池出水可直接达标排放,也可用泵泵入厂办公生活区的水景喷泉配水系统,这样即可美化厂区环境,又可利用在喷泉中水射流及曝晒起到的“氧化塘”作用,水质会得到更好的改善,从而充分保证了排放水的水质要求。 2.5.2 污泥流程 沉淀池污泥进入污泥浓缩池,经浓缩后上清液回流至调节池重新处理,浓缩污泥由泥浆泵提升至干化场干化脱水 3. 主要构筑物的设计说明 3.1 调节池 因原水排放氨氮值波动较大,且需要掺加生活污水,故在 废水处理系统 之前设此调节池,以均衡水质和调节水量。 调节池采用的是穿孔导流槽式调节池,进入调节池的废水由于流程长短的不同,达到自动调节均和水质的目的,减少了冲击负荷对后续处理单元的影响。 调节池有效容积为200m3,水力停留时间为4h。 3.2 一沉池 沉淀池去除部分悬浮物,COD和加药生成的铁氰络合物等。平流式沉淀池的多斗排泥,方式比较可靠,但斗内易积泥,排泥困难,只能采用定期放空,人工排泥的方式来维持生产,如排泥间隔时间过长,还可能出现管口堵塞现象。 本设计用吸泥机来排泥,采用钢制BXJ—3500型,含有电极、减速机、液下污泥泵,运行可靠,操作方便,广泛应用于平流沉淀池的排泥。 沉淀池有效容积为160m3,水力停留时间为3.2h。 3.3 缺氧池 缺氧池是通过栖息在软型填料上的世代时间较长的反硝化菌的作用使废水中的NO2-、、NO3-转化成CO2和N2,从而达到生物脱氮的要求。由于采用了前置反硝化脱氮工艺,利用进水的有机物作为碳源,所以反硝化池可以不另加碳源。 缺氧池为生物脱氮的主要反应器,在缺氧池内回流混合液和一沉池出水在搅拌机的作用下充分混合,在反硝化菌的作用下,发生反硝化反应。 硝态氮被还原为N2,完成脱氮反应。 从反硝化反应式中也可以得到三个结论: ⑴ 硝化过程后富余的溶解氧(DO约为0.7~.1.0mg/l)在反硝化过程中,被反硝化段中的部分有机物消耗掉,从而进一步保证了缺氧反硝化阶段溶解氧(DO<0.3mg/l)的工艺要求。 ⑵ 在反硝化菌的作用下,NO3-被还原,而有机物被氧化,NO3-在还原过程中所获得的电子是由有机物质提供的。因此,在反硝化过程中,废水的C/N比是影响脱氮效果的一个重要因素。 ⑶ 反硝化反应的结果使生化环境的PH值提高,反硝化作用最适宜的PH值也在7.5~9.2之间,由于硝化使PH降低而反硝化却使PH升高,两个过程中的PH变化彼此之间相互抵消,结果使系统内的PH保持不变。但是两个过程中碱度的变化可以作为一个参数用来判断硝化与反硝化进行的程度。 缺氧池容积可根据反硝化速率和需脱硝的硝酸氮量计算,公式如下: 3.4 生物接触氧化池 为有机物降解和NH4+ —N硝化的反应器,在充氧的条件下,有机物在微生物的作用下分解为CO2和H2O,NH4+ —N则发生硝化反应。硝化作用是在两类好氧菌 的参与下完成的,首先是亚硝化单细胞菌将氨氮先氧化成亚硝酸盐,然后硝化杆菌将亚硝酸盐再进一步氧化成硝酸盐。 从上述反应式中可以得到三个结论: 1 不论是亚硝化过程还是硝化过程,都要耗用大量的氧。要使一分子氨氮(NH3—N及NH4+ —N)完全氧化成NO3- 需耗用2分子的氧,即氧化1mg氨氮需要4×16 / 14 = 4.57 mg的氧,此值为生物氧化池脱氮的需氧量提供了一个工程设计的参考数据。由于硝化反应需要足够的氧量,因此大多数学者认为溶解氧应控制在1.5 ~ 2.0 mg/L以上,低于0.5mg/L则硝化作用完全停止。 2 硝化反应的结果有硝酸(HNO3)生成,会使生化环境的酸性提高。因此废水中应有足够的碱度,以平衡硝化作用中产生的酸,一般认为硝化作用最适宜的PH值在7.5 ~ 9.2之间。 3 硝化反应的结果可使氨氮转化为亚硝酸盐和硝酸盐,但废水中的总氮量并没发生变化。 硝化作用宜在低BOD负荷条件下进行,若硝化段的含碳有机基质的浓度太高,会使生长速率较高的非硝化菌迅速繁衍,从而使硝化菌得不到优势,结果降低了硝化速率。一般来说,硝化段的BOD应低于20mg/L。 采用污泥负荷计算好氧池容积,泥龄与污泥去除负荷的关系为: 好氧池设两座,并联式,总有效容积为800m3, 泥龄约为30天。 4. 处理效果分析 德州市陵县环境保护监测站于2001年6月15日~16日对该厂水样进行了48h的8次取样监测,监测结果见表1,表明该设施的处理出水达到了国家《合成氨工业水污染物排放标准》(GWPB4-1999)小型二级排放标准。(注:GWPB4-1999现已改为GB13458-2001) 5. 问题的探讨 为了使污泥均质,需用浆式搅拌机搅拌,使污泥成悬浮状态,这就需要一定的搅拌速度,而转速不能过快,否则,将带入部分空气而破坏厌氧环境,同时易引起漂泥,使污泥流失,因此,搅拌速度应控制在一定的范围内,我们在原设计中的搅拌速度为.5.2r / min ,在实际运行中此转速偏大,特别是在调试阶段,由于缺氧池污泥浓度太小(不足1000mg/l),此转速时就更容易造成污泥流失,我们建议应将转速降低,这是需要进一步研究的问题。 6. 经济分析 工程总投资为163万元,其中污水处理站土建部分为83万元,主体设备60万元,其它费用20万元。直接处理成本为0.92元 / m3水,其中:固定资产折旧费为0.15元 / m3水;人工费为0.08元 / m3水;药剂费为0.39元 / m3水;电费为0.30元 / m3水。 根据设计方案,污水经处理后回用于生产中的部分工段(比如生产车间冲洗地面,锅炉车间冲渣冲灰等)。按20%的回用率,可节省的一次用水为240m3/d,每方水按0.5元计,为240×0.5 = 120 元/d = 0.1元 / m3水。则实际吨水处理费用:0.92-0.10 = 0.82元 / m3水。按每日处理1200立方米废水,每年生产300天计算,需净支出0.82元×1200×300 = 29520元。 6. 结语 采用化学沉淀法—A/O工艺处理合成氨有机废水,工艺技术可靠,操作简单,便于管理,运行成本低,处理出水符合国家《合成氨工业水污染物排放标准》(GB13458—2001)小型二级排放标准,同时可回用于生产过程的某些工段,获得了显著的环境效益和社会效益,总的来说,本处理工艺是科学适用的。 注: 本文章基金项目:山东省环保局废水限期治理项目(鲁环发[1999]128号) 参考文献: [1] 曹素忱 主编. 无机化学[M]. 北京:高等教育出版社,1993,6. [2] 甘树应,杨青,陈季华 等. 前置生物脱氮法处理有机废水的工程设计[J]. 中国给水排水,2000,16(8):25-27. [3] 张自杰,林荣忱,金儒霖. 排水工程(第四版)[M]. 北京:中国建筑工业出版社, 2000,6. [4] 李锋,朱南文,李树平 等. 有氧情况下同时硝化 / 反硝化的反应动力学模式[J]. 中国给水排水, 1999, 15(6):58-60. [5] 袁林江,彭党聪,王志盈. 短程硝化—反硝化生物氮[J]. 中国给水排水, 2000 ,16(2):29-31. [6] 吕锡武,李锋,稻森悠平. 氨氮废水 处理过程中的好氧反硝化[J]. 给水排水, 2000 ,26(4):17-19. [7] 冯晓西,乌锡康. 精细化工废水治理技术[M]. 北京:化学工业出版社,2000,3. [8] 雷乐成 等编著. 水处理新技术及工程设计[M]. 北京:化学工业出版社,2001,5. 联系方式 地址:淄博市张店区马尚大街7号 邮编:255090 电话: (0533)2800327 2802505-8009 传真: (0533)2802508 E-mail: zbhyhbsjy@126.com
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职业:山东鑫淼化工有限公司 - 设备工程师
学校:厦门大学 - 自动化系
地区:江西省
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