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十八嫂.十八哥

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工艺专业主任

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磷酸模拟翻译？ 回复 1# wfdz13698154595 没人会干翻译啊，你又没付人薪水。查看更多

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精馏塔操作中搞不懂的问题？系统压力、系统温度不是成正比的，还有个组分问题！！这三个互相制约、一一对应的！！这倒是我疏忽了，多谢指正~应该说一般情况下是正相关，这是对的吧。查看更多

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泵入口比出口管线粗? 简单说吧，出入口物料质量守恒定律。泵做功加压，介质在出口流速大大于入口，必须要减少出口管线的截面积才能保证进出口物料守恒。查看更多

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废塑料炼油技术可行吗? 废塑料得很脏吧。。。。各种难融化的树脂树脂，易熔化的高分子聚合物。想想就难炼查看更多

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VPSA工艺安全注意事项? 1、如果是水环真空泵，注意防止水倒吸入吸附塔内。 2、在投产初期，最好进行负压气密性试验。 3、生产时要主意逆放压力必须在正压以上。查看更多

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安全环保

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循环经济与中国可持续发展的C模式？ 循环经济是目前国家发改委和国家环保总局唱的最响的歌了，长见识了，呵呵查看更多

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催化裂化辅助燃烧炉说明书? 催化裂化装置是炼油厂的关键工艺装置,其能耗水平影响全厂能耗.余热锅炉是回收其再生烟气的热能产生蒸汽的设施,在能源价格上涨的推动下,余热锅炉的节能地位日益重要.余热锅炉效率的高低对催化裂化装置能耗的影响很大.余热锅炉排烟温度若降低50℃,对8 %生焦率的装置即可降低能耗68mj / t 1余热锅炉及工艺流程 111余热锅炉概况茂名分公司第三套催化裂化装置设计规模112mt/ a ,2001年底改造为114mt/ a ,其余热锅炉于1996年随装置建成投产,设计产中压过热蒸汽115t/ h.该炉为q172/ 1000 - 52/ 115 - 3182/ 450型余热锅炉,总体结构由过热器,蒸发段和省煤器组成.过热器和省煤器均采用蛇形管顺列布置,烟气横向逆流冲刷受热面.过热器分两级,在一,二级过热器之间设置面式减温器直接调节过热蒸汽温度,过热器的前面设置水保护段(也称前置蒸发器)以保护过热器受热面.蒸发段管子与上下锅筒连接,采用自然循环方式.过热器与蒸发段通过相邻的一排翅片管隔离,蒸发段与省煤器通过炉墙隔离. 112烟气及汽水工艺流程催化裂化装置来的第一再生器烟气与第二再生器烟气均可直接通往烟囱放空,另外均可进入一氧化碳焚烧炉,燃烧产生的高温烟气(850～1000℃)依序进入余热锅炉的入口烟道,水保护段,过热器,蒸发段,省煤器和出口烟道,温度降低后至烟囱放空.自除氧器来的温度为104℃的除氧水用泵升压至610m pa ,与013m pa蒸汽换热升温后再经面式减温器由中压过热蒸汽升温至145℃,进入余热锅炉的省煤器预热到217℃,然后分为两路,一路进余热锅炉蒸发段上锅筒,另一路分别至装置的外取热器及油浆,二中蒸汽发生器的汽包,所产中压饱和蒸汽全部进入余热锅炉过热器.蒸汽过热后送至蒸汽总管.若余热锅炉运行不正常,装置所产中压饱和蒸汽可部分并入低压蒸汽管网. 2运行中出现的主要问题 211过热器能力达不到设计要求由于过热器,蒸发段之间隔离效果差,部分烟气走短路使过热能力严重不足而蒸发能力太大.而锅筒支座处的炉墙厚度仅90mm ,炉墙保温效果差;炉顶采用陶纤保温的形式,强度低,在高温烟气的冲击下易脱落,造成炉顶过热严重甚至开裂,烟气大量外漏;锅炉外壁温度严重超高,影响上锅筒水位指示,甚至将仪表引线烧坏.从长周期运行及安全生产出发,只好将一氧化碳燃烧炉温度降至800℃左右.该炉改造前运行最长的周期是1998年4月至8月,平均产中压过热蒸汽55t/ h ,仅为设计负荷的4718 %. 212省煤器泄漏长期停用由于610m pa除氧水与013m pa蒸汽换热器的管壳程压差太大,该换热器运行不足十天即内漏而一直停用,过热能力严重不足使面式减温器形同虚设,进入省煤器的除氧水温度实际只有104℃,远低于设计值,而计算烟气露点温度140℃,因而省煤器炉管的低温露点腐蚀严重,运行不足一个月就因大量泄漏而不得不切除,长期停用.该余热锅炉由于长期不能正常运行,于1999年,2000年,2003年三次对该炉进行了技术改造,促进了该炉长周期运转,解决了锅炉低温露点腐蚀,过热能力不足,积灰严重,排温度高的问题,节能效果显著. 3技术改造措施 311省煤器给水流程改造针对上述存在的问题,在1999年装置大修期间,对该炉省煤器给水流程进行了技术改造,主要采取以下措施[ 2 ]: (1)省煤器由一组改为可串联,并联的上下两组,可分组切换使用;低温段的下组材质采用耐低温腐蚀的新材料nd钢(09crcusb),其余为20 g钢,管子由 32×315改为 42×4. (2)省煤器给水流程改造.一级给水改为二级给水,省煤器位于一,二级给水泵之间,从而省煤器工作压力由610m pa降低至310m pa.增设浮头式水-水换热器,用省煤器出口热水来加其入口热水,因换热器管,壳程压力基本一致而不易内漏,能长期有效运行,避免了省煤器低温露点腐蚀. (3)控制上锅筒水位的两个给水调节阀由原来的双重调节改为切换调节,给水调节阀,流量计及其仪表箱位置由炉顶下移.1997年,1998年装置全年能耗分别为5227mj /t,4600mj / t.锅炉经改造投产后运转情况良好,各项参数基本达到设计指标,装置能耗达到投产三年以来的最低值.1999年10月,11月装置能耗分别为2969mj / t,3052mj / t ,处于国内同类型装置的领先水平,全厂能耗也明显降低,表明锅炉改造带来了良好的经济效益.装置自产中压饱和蒸汽避免放空从而避免产生噪音,锅炉排烟温度大幅降低,减轻了排弃热量对环境的污染,烟不再外漏且炉墙外壁温度正常从而改善了生产环境,表明锅炉改造带来了良好的社会效益.但此次改造仍存在锅炉积灰严重的问题.锅炉改造前积灰很少,所以改造中没有增设吹灰器.后由于装置催化剂跑损增大等原因,锅炉积灰逐渐严重,排烟温度逐渐升高且过热能力下降.改造投产两个月后停炉发现水保护段,过热器,蒸发段受热面积灰厚度达5mm以上,省煤器受热灰厚度亦达2mm以上. 312增设esw激波吹灰器[ 3 ] 根据1999年改造后存在锅炉积灰严重的问题,2000年对余热锅炉进行了改造,增设了北京力通高科技发展有限公司研制开发的esw激波吹灰器,采用分层吹灰的工作方式,由2个激波发生器组成一个吹灰层面,由13个吹灰层面共同组成整个吹灰系统.使用激波除灰器吹灰后排烟温度可下降29℃,过热蒸汽产量增加7t/ h ,锅炉自产饱和汽增加2t/ h ,说明余热锅炉热效率提高,过热能力增强,表明节能效果明显.受布置空间限制,过热器增设的esw激波吹灰器只有2台.改造投产几个月后停炉发现过热器受热面积灰厚度又达5mm以上,锅炉过热能力下降,锅炉排烟温度明显升高,达到278℃,过热器过热能力明显下降,使得中压饱和蒸汽部分并入低压蒸汽管网甚至不得不放空,中压蒸汽产量下降到90t/ h ,2003年两次停炉进行清灰. 313对过热器进行改造 31311改造方案针对2000年后锅炉运行中存在的过热能力不足的问题,2003年再次对该锅炉进行改造.中船重工集团第七一一研究所针对锅炉运行中存在的上述问题,结合系统中的问题,提出如下的改造方案: (1)对过热器进行改造,增大过热能力,使全部中压饱和蒸汽均能过热,过热温度达到410℃以上,满足中压蒸汽品质要求. (2)优化过热器结构,适当提高烟气流速,增强烟气的自清灰能力,同时增加并合理布置吹灰器,以增强吹灰能力. (3)对v1401,v1402,v1403及b1501的给水调节阀进行更换. 具体实施过程如下: ①由于需要过热的蒸汽流量从原设计的115 t/h提高到13112t/ h左右,为了减小蒸汽流速,降低蒸汽压降,将原 38×4换热管改为 42×4 ,材质仍然采用12cr1mov g - gb5310 ,同时为增加过热器换热面积,采用小r蛇形管结构在同样的空间内,增加过热器管排数,使改造后的过热器同原过热器相比,换热面积增加4519 %左右,确保过热蒸汽出口温度达到410℃. ②通过减小烟气的流通面积,来适当提高烟气流速;同时通过与激波吹灰器生产厂协商,在低温过热器和高温过热器入口两侧各布置2台激波吹灰器喷嘴(即新设8台吹灰器,比过去增加一倍),确保吹灰效果. ③对v1401,v1402,v1403及b1501的给水调节阀进行更换.表1为改造后余热锅炉热力计算汇总. 表1 改造后余热锅炉热力计算汇总名称水保护段一级对流过热器二级对流过热器蒸发段省煤器烟气流量/ nm3 h- 1169800169800169800169800169800 烟气入口温度/℃900828695613365 烟气出口温度/℃828695613365230 介质流量/ t h- 1/1311213112/13318 介质压力/ m pa～414～410～412～414～414 介质入口温度/℃256256342256150 介质出口温度/℃256342420256220 换热面积/ m28027031521241510 换热量/ kw576210002166939171811511932417 31312改造效果锅炉经改造投产后运转情况良好,余热锅炉改造前后的操作参数见表2.改造后过热蒸汽温度由380℃提高到410℃以上,过热蒸汽量由原来的90t/ h 表2 余热锅炉改造前后的主要操作参数项目改造前 2003年 10月改造后 2003年 12月16日 2004年 2月3日 2004年 4月3日烟气流量/ nm3 h- 1169800169800169800169800 锅炉入口烟气温度/℃950888892900 排烟温度/℃278207214218 过热蒸汽流量/ t h- 190118119115 过热蒸汽温度/℃375428420410 燃料气用量/ m3 h- 1240085010821300 装置能耗/ kg标油 t- 172621545915363149 提高到115t/ h以上,排烟温度由278℃下降到 218℃以下,焚烧炉烟气出口温度从950℃降低至 900℃以下,焚烧炉燃料气量由改造前的2400m3/ h 下降到1300m3/ h.装置能耗下降8kg标油/ t ,2004 年三季度累计能耗为6214kg标油/ t ,处于国内同类型装置领先水平,表明锅炉改造带来良好的经济效益. 4总结 3#催化裂化余热锅炉经过三次技术改造,使装置能耗由改造前的4600mj / t下降到2600mj / t ,节能效果显著,经济效益良好.但该锅炉仍有一些问题有待下一次改进:在1999年大修改造后,锅炉给水由一级给水改为二级给水,省煤器工作压力由610m pa(表)降低至310m pa后,不仅给水流程复杂使操作难度增加,对应的中压水饱和温度由275℃下降至234℃意味着省煤器运行参数靠近中压水的汽化点,在装置处理量低从而省煤器给水流量较小时,将出现中压水汽化从而损坏省煤器,而在产汽量大时易造成二级给水泵抽空,不但影响了产汽量,影响装置安全生产和长周期运行.运行实践表明,锅炉给水由一级给水改为二级给水是不可取的,需要调整改造.查看更多

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18万吨/年合成氨-30万吨/年尿素项目投资是多少? 原帖由 zfk 于 2007-7-16 20:56 发表 10个亿只够一半。 3.0000空分＋德士古＋nhd＋合成＋尿素 16亿有长的也有落的，3.0000空分搁先一边，德士古nhd没长啥。可以想办法融资先。查看更多

#合成氨

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催化裂化中的吸收稳定塔？ 不同意3楼，同意2楼稳定塔是一个标准的蒸馏塔，解析塔不是查看更多

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化工泵，选对了就是泵，选错了就是事故？ 似乎是非常值得看的文章，谢谢分享！查看更多

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吡啶甲醇氧化成吡啶甲醛的方法！谢谢！？以下是引用 hanyanc 在2007-1-22 17:10:00的发言：要求成本不要太高，而且不能用重金属。谢谢大家！你是几位的醛基？一般工业上吡啶醛都不是氧化来的，而是还原来的，这样容易控制查看更多

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小型炼油设计院推荐？ 选一些甲级的小型设计院就能满足要求。查看更多

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丙烯酸和醋酸的分离方法？ 和实际成熟的生产的工艺差距很大还是还是这种分离工艺还没有成熟，需要摸索和改进？先搞清原因吧查看更多

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分子筛内部有阴离子吗? 建议看下工业催化非纳米分子筛，或多孔分子筛，书籍查看更多

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水煤浆气化炉细渣的回收利用？ carry- 请问有没有中煤榆林具体的实施方案或者资料，小妹想学习学习！感谢您。我有资料查看更多

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计量泵震动大？ 出口脉动阻尼器?出口球阀密封不严？或者内部十字头？查看更多

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填料塔价格估算？ 没人能回答你的问题！直径多少？高度多少？材质等等！塔内件的结构类型。13672160014查看更多

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★催化裂化★ 大家晒晒装置的排烟温度！？ 160-180℃，只经过余热锅炉！查看更多

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硅粉专用耐磨阀讨论？回复 3# king70868 就材质硬度而言，金刚石，碳化硼，碳化钨都是高硬度的，不过在有机硅，多晶硅等硅粉，其本身硬度接近于碳化钨，所以往往在使用寿命上往往也只有2-3个月。但是碳化钨的工艺技术在阀门行业中比较常用，也有用司太力喷涂的，不过司太力可以说三天就得更换！超音速金刚石喷涂技术是最近几年在阀门行业中发展的，可以说目前在阀门行业硬化处理中，也只是只手可数。而且都集中在长江三角洲经济区！上海纽京公司生产的耐磨球阀采用新一代刮刀结构特殊的表面处理，超音速金刚石喷涂处理，硬度为（HRC76~80），使用温度（600~650℃）磨擦系数（0.03~0.05）使用寿命为超音速喷涂碳化钨的2~3倍，甚至更长。是硅厂家良好的选择！ QQ:1106245951查看更多

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CAD文件插入word之后文字显示不清楚? 一般我都是虚拟打印出来后，界区部分图片，修改费事点，但清晰度没问题~~~ 解决贴图清晰度的方法确实很多，但老板就是说直接贴的好；而这确实也是一个问题…… 查看更多

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简介

职业：苏州开元民生科技股份有限公司 - 工艺专业主任

学校：山东轻工学院 - 化学工程学院

地区：辽宁省

个人简介：风很大，买了烤地瓜暖手，见到了你，我愿意把烤地瓜给你，那你愿意把手给我吗。查看更多

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