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2011年注册专业第二天下午第5题？在逆流操作的真料塔中，用纯溶剂吸收某气体混合物中的有害成分。已知平衡关系为Y=2X，操作液气比L⁄V=2，入塔气相浓度为0.008（摩尔分数），出塔液相浓度为0.0035（摩尔分数）。哪改用板式塔，所需理论板数为下列哪个数值？答：根据吸收塔操作线方程 Y=L/V *X +(Y1-L/V *X1) Y1=0.008/（1-0.008）= 0.00806 X1=0.0035/(1-0.0035) = 0.00351 X2=0, L/V = 2 Y2=0+(0.00806-2*0.00351) = 0.00104 Nog=（Y1-Y2)/deltaYm deltaYm=[(Y1-Y1*)-(Y2-Y2*)]/ln[(Y1-Y1*)/(Y2-Y2*)] Y1*=mX1=2*0.00351 = 0.00702 Y2*=0 deltaYm=0 ?? 算不下去了，求高手查看更多 6个回答 . 2人已关注

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哪里能买到08Cr2AlMo和09Cr2AlMoRE两种钢的试样啊？ 想做腐蚀实验，不知哪里能买到08Cr2AlMo和09Cr2AlMoRE这两种钢的试样？用作电化学和挂片实验查看更多 3个回答 . 4人已关注

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污水曝气池溶氧仪问题？我们这污水站曝气池安装了两台E+H出产的溶氧仪使用寿命一直不怎么好，探头表面经常附着曝气池加入的絮凝剂，探头罩及电解液更换频繁大家给想想办法是更换仪表还是怎么办，在这里先谢谢了查看更多 4个回答 . 4人已关注

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为何第一套DMTO工业化装置不是在陕西，而是在内蒙古包头 ...？当初陕西省政府组织了山西新兴美化工科技公司，该公司与大连化物所合作、加上洛阳石化工程公司合作，进行了DMTO的工业试验。貌似最初三方承诺（不知道是对政府承诺，还是对谁承诺，在PPT中看到的，见DMTO技术的工业试验相关介绍：http://www.docin.com/p-532172764.html）陕西省建成国内第一套装置，并给与优惠。按理说，陕西方面花了精力去搞工业试验，应该乐意建工业化装置才对呀。那么为何国内第一套工业化装置是在内蒙古包头呢？由神华集团建成的，而不是陕西省某些煤化工企业建成？不知道我问的是否恰当，请叫一下各位。查看更多 11个回答 . 2人已关注

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03G101-1结构工程平面表示法超清晰版？ 本人有超清晰版本的平面表示方法图集，适合打印，因内容较大，无法上传，需要的朋友可以留下邮箱号码。查看更多 2个回答 . 3人已关注

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高温热管换热器的研究与工业应用？ 高温热管换热器的研究与工业应用查看更多 0个回答 . 2人已关注

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健康与职业卫生版11月7日每日一投（快来哈！动动手指， ...？健康与职业卫生版11月7日每日一投（快来哈！动动手指，投票多多，奖励多多，您不来就亏啦）劳动者在预防职业病时应尽的义务您认为有哪些查看更多 0个回答 . 5人已关注

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专业考试天大版7-17答案值得商榷。？ 答案A对应测试气体压力，答案D对应测定液体压力，题干所问不够确定，答案值得商榷。查看更多 0个回答 . 5人已关注

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60万吨焦化酸洗塔设计计算？ 谁有60万吨焦化酸洗洗氨塔的设计计算？求前辈指点。谢谢！查看更多 1个回答 . 3人已关注

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什么岗位的会用ASPEN/PROII? 一般是设计工作用的多一些。查看更多 8个回答 . 4人已关注

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CADworx ，布管问题、。。？有个 DN3400 的除尘管道。不弄不了啊。。提示管规范什么的。。。还有这样的弯管如何弄啊。。表示的不太形象。反正弯管处不是平滑的是折的。查看更多 2个回答 . 3人已关注

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谁有十万原油罐的工艺流程图或平面图？ 谁有十万原油罐的工艺流程图或平面图查看更多 3个回答 . 1人已关注

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贫、富胺液流速对管线腐蚀的问题？ 贫、富胺液对管线的流速有要求吗？过低会不会腐蚀加剧？查看更多 5个回答 . 4人已关注

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停工热氢带油的问题？ 柴油加氢装置停工热氢带油的温度是多少度？查看更多 8个回答 . 3人已关注

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CFD 建模用哪个比较好? 听说ICEM 不是很好学啊我觉得是教材少啊查看更多 6个回答 . 2人已关注

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管式空气预热器振动原因分析及其处理方案？管式空气预热器振动原因分析及其处理方案日期:2006-3-28 14:53:04 来源:来自网络查看:[ 大中小 ] 作者：不详热度： 344 揭钊（茂名热电厂，广东茂名 525011 ）【摘要】针对锅炉管式空气预热器在改造安装后，在试运行时管式空气预热器产生强烈振动，文章通过对管式空气预热器产生振动的原理进行分析，提出了三种处理方案。　　【关键词】管式空气预热器；振动原因分析；处理方案【中图分类号】 TM621.2 【文献标识码】 A 【文章编号】 1008-1151(2006)02-0128-02 一、前言　　茂名热电厂建于 1958 年，锅炉设备为两台 220t/h 和两台 410t/h 的燃油锅炉，到了 20 世纪末，油价不断上升，为了降低发电成本，茂名热电厂发展水煤浆应用技术，以煤代油，推广洁净燃料水煤浆燃料。于 2001 ～ 2002 年先后把两台 220t/h 燃油炉（空气预热器为管式）改为燃水煤浆、油两用炉，成为国家级水煤浆燃烧发电的示范基地。于 2004 年，又把 #3 炉为 WGZ410/100-3 型燃油炉改烧水煤浆，为保证锅炉的出力，进行了锅炉炉膛扩容，降低炉膛热负荷等技术改造，尾部回转式预热器改为管式预热器。炉改安装施工完，进行了锅炉的风压和冷态试验，在试验过程中，当送风机的调节档板开到 40% 时，管式空气预热及其入口风道出现了较为剧烈的振动，风机无法继续升负荷。随着送风机负荷的升高，管式空气预热器振动加剧，被迫进行管式空气预热器防振改造处理。　　二、原因分析　　本次改造的管式空气预热器结构布置分为高、低温两级，低温段又分为上、下两段，均采用错列光管束立式布置。预热器剧烈振动时，甲、乙两侧送风机调节档板开度 35% ，甲送风机：电流 41.9A, 风机出口压力 1810Pa, 风量 18 万立方米；乙送风机：电流 37.2A, 风机出口压力 1087Pa ，风量 15 万立方米。根据现试运情况及测试数据，振动剧烈，振动声音很大。　　在管式空气预热器中，当汽流横向绕流管束时，卡门涡街的交替脱落会引起风声响效应，因为卡门涡流的交替脱落会引起空气预热器中气柱的振动。当漩涡的脱落频率（ fk ）与管箱的声学驻波振动频率（或称气室固有频率 fK ）相重合时，会诱发强烈的管箱声学驻波振动，产生很大的噪声，造成空气预热器管箱的激烈振动。　　卡门涡流频率　　 fK=StV/d 式中： St——— 斯特罗哈数 V——— 空气进入空预器速度 D——— 管子的直径　　气室固有频率　　 fc= 　　式中： C——— 谐波的阶次（ C=1 ， 2 ， 3 ， …… ）　　 T——— 气流平均温度（ K ）　　 L——— 气室宽度（ m ）当 C=1 时，气室固有频率称为基本频率，以 f 表示。管式空气预热器的声学共振过程是锅炉机组升负荷时，卡门涡流频率逐渐接近于气室固有频率，首先在锅炉低负荷时可能重合，由于激发能还不足以产生强烈的振动，随着锅炉负荷的增加，使空气预热器产生强烈的振动，并发出噪声，导致于设备疲劳破坏和锅炉机组被迫被迫降负荷运行。由于气流振动是多阶次的，卡门涡流频率和气室固有频率可能在一次阶波上重合，也可能在较高阶波上重合。　　三、处理方法管式空气预热器的声学共振的消除方法一般有下述三种：　　方法一：圆管改为流线型或螺旋肋片式管子，消除卡门涡流效应。这将引起制造成本等一系问题。　　方法二：改变管子节距，使 St 系数增或减，从而改变卡门涡流频率。实际难以实现。　　方法三：提高气室固有频率，加装消振隔板将气室分成几个空腔，提高振风量，避免声学共振。　　根据茂名热电厂家 #3 炉安装情况，采用方法三是简易可行的。　　管式空气预热的防振设计是按照气室的固有频率的基本频率（ f ）在所有的锅炉负荷内都大于卡门涡流频率来选择气室的宽度。故管式空气预热器的防振必要条件为 : fc ＞ m.·fk 　　式中： fc——— 气室固有频率 fk——— 卡门涡流频率 m——— 储备系数，错列管束，取 1.5 。 1. 现低温段下部管箱为错列布置：查得 St=0.5 　　进入空预器速度 V=7.3m/s 　　管子的直径 d=0.04m 　　则： fk=0.5×7.3 ／ 0.04=91.25 　　 m·fk=1.5×91.25=136.88 　　管箱宽度 L=5.96m 　　管箱进口处： T1=273+25=298K 　　 f1= = =28.96 　　管箱出口处： T2=273+105=378K 　　 f2= = =32.62 　　根据以上计算 , 所有管箱单元均未满足管式空气预热器振动必要条件 fc ＞ m·fk, 故应加装防振隔板 , 将气室分成几个腔 , 以提高气室的固有频率。　　若加装隔板数为 n ，则应满足（ n+1 ） ·f ＞ m·fk=136.88 　　对管箱进口： n1 ＞ m·fk ／ f1 － 1=136.88 ／ 28.96 － 1=3.72 （取整数为 4 ）　　对管箱出口： n2 ＞ m·fk ／ f2 － 1=136.88 ／ 32.62 － 1=3.19 （取整数为 4 ）　　为确保管式空气预热器的防振必要条件 fc ＞ m·fk ，采用 n=5 ；即低温段下部两组多加装防振板 5 块，加装隔板须取掉部分钢管，排烟温度有所提高，经计算会造成锅炉效率下降 0.03% ，影响较小。 1. 现低温段上部管箱为错列布置：查得 St=0.5 　　进入空预器速度 V=5.9m ／ s 　　管子的直径 d=0.04m 　　则 fk=0.5×5.9 ／ 0.04=73.75 　　 m·fk=1.5×73.75=110.63 　　管箱宽度： L=5.96m 　　管箱进口处： T1=273+105=378K f1= = =32.62 管箱出口处： T2=273+183=456K f2= = =35.83 　　根据以上计算 , 所有管箱单元均未满足管式预热器的防振必要条件 fc ＞ m·fk, 故应加装防振板 , 将气室分几个腔，以提高气室的固有频率。　　若加装隔板数为 n, 则应满足（ n+1 ） ·f ＞ m·fk=110.63 　　对管箱进口： n1 ＞ m·fk ／ f1 － 1 ＝ 110.63 ／ 32.62 － 1 ＝ 2.39 （取整数为 3 ）　　对管箱出口： n2 ＞ m·fk ／ f2 － 1=110.63 ／ 35.83 － 1=2.09 ( 取整数为 3) 　　为确保管式空气预热器的防振必要条件 fc ＞ m·fk ，采用 n=3, 即低温段上部管箱加装防振隔板 3 块。 2. 高温段管箱为错列布置；查得 St=0.5 　　进入空预热速度 v=8.1m ／ s 管子的直径 d=0.04m 　　则 fk=0.5×8.1 ／ 0.04=101.25 　　 m·fk=1.5×101.25=151.88 　　管箱宽度 L=5.96m. 　　管箱进口处； T1=273 ＋ 183=456K 　　 f1= = =35.83 　　管箱出口处； T2=273 ＋ 339=612K 　　 f2= = = 41.51 根据以上计算，所有管箱单元均未满足管式空气预热器的防振必要条件 fc ＞ m·fk ，故应加装防振板，将气室分成几个腔，以提高气室的固有频率。若加装隔板数为 n ，则应满足（ n+1 ） ·f ＞ m·fk=151.88 对管箱进口： n1 ＞ｍ · ｆ k ／ｆ 1 － 1=151.88 － 1=3.24( 取整数 4) 对管箱出中： n2 ＞ m·fk ／ f2 － 1=151.88 ／ 41.51 － 1=2.66( 取整数为 3) 为确保管式空气预热器的防振必要条件 fc ＞ m·fk ，采用 n=4 ，即加装防振隔板 4 块。根据计算结果，在空气预热器低温段下部每组加装防防振板 5 块，低温段上部加装防振板 3 块，高温段每组加装防振板 4 块。改造后启动风机试，风机档板开度 100% ，管式空气预热器振动及噪音正常，达到预期效果。　　四、结语　　 1. 卡门涡流是产生管式预热器振动的主要原因。　　 2. 为消除管式预热器的振动，加装防振隔板的处理方法是十分必要的，也是可行的。改造成功至今已一年多了，期间运行正常，效果非常好，为机组安全、多发电作出了贡献。【参考文献】 [1] 电站锅炉空气预热器 [M]. 中国电力出版社， 2002. 日期:2006-3-28 14:53:04 来源:来自网络查看:[ 大中小 ] 作者：不详热度： 344 揭钊（茂名热电厂，广东茂名 525011 ）【摘要】针对锅炉管式空气预热器在改造安装后，在试运行时管式空气预热器产生强烈振动，文章通过对管式空气预热器产生振动的原理进行分析，提出了三种处理方案。　　【关键词】管式空气预热器；振动原因分析；处理方案【中图分类号】 TM621.2 【文献标识码】 A 【文章编号】 1008-1151(2006)02-0128-02 一、前言　　茂名热电厂建于 1958 年，锅炉设备为两台 220t/h 和两台 410t/h 的燃油锅炉，到了 20 世纪末，油价不断上升，为了降低发电成本，茂名热电厂发展水煤浆应用技术，以煤代油，推广洁净燃料水煤浆燃料。于 2001 ～ 2002 年先后把两台 220t/h 燃油炉（空气预热器为管式）改为燃水煤浆、油两用炉，成为国家级水煤浆燃烧发电的示范基地。于 2004 年，又把 #3 炉为 WGZ410/100-3 型燃油炉改烧水煤浆，为保证锅炉的出力，进行了锅炉炉膛扩容，降低炉膛热负荷等技术改造，尾部回转式预热器改为管式预热器。炉改安装施工完，进行了锅炉的风压和冷态试验，在试验过程中，当送风机的调节档板开到 40% 时，管式空气预热及其入口风道出现了较为剧烈的振动，风机无法继续升负荷。随着送风机负荷的升高，管式空气预热器振动加剧，被迫进行管式空气预热器防振改造处理。　　二、原因分析　　本次改造的管式空气预热器结构布置分为高、低温两级，低温段又分为上、下两段，均采用错列光管束立式布置。预热器剧烈振动时，甲、乙两侧送风机调节档板开度 35% ，甲送风机：电流 41.9A, 风机出口压力 1810Pa, 风量 18 万立方米；乙送风机：电流 37.2A, 风机出口压力 1087Pa ，风量 15 万立方米。根据现试运情况及测试数据，振动剧烈，振动声音很大。　　在管式空气预热器中，当汽流横向绕流管束时，卡门涡街的交替脱落会引起风声响效应，因为卡门涡流的交替脱落会引起空气预热器中气柱的振动。当漩涡的脱落频率（ fk ）与管箱的声学驻波振动频率（或称气室固有频率 fK ）相重合时，会诱发强烈的管箱声学驻波振动，产生很大的噪声，造成空气预热器管箱的激烈振动。　　卡门涡流频率　　 fK=StV/d 式中： St——— 斯特罗哈数 V——— 空气进入空预器速度 D——— 管子的直径　　气室固有频率　　 fc= 　　式中： C——— 谐波的阶次（ C=1 ， 2 ， 3 ， …… ）　　 T——— 气流平均温度（ K ）　　 L——— 气室宽度（ m ）当 C=1 时，气室固有频率称为基本频率，以 f 表示。管式空气预热器的声学共振过程是锅炉机组升负荷时，卡门涡流频率逐渐接近于气室固有频率，首先在锅炉低负荷时可能重合，由于激发能还不足以产生强烈的振动，随着锅炉负荷的增加，使空气预热器产生强烈的振动，并发出噪声，导致于设备疲劳破坏和锅炉机组被迫被迫降负荷运行。由于气流振动是多阶次的，卡门涡流频率和气室固有频率可能在一次阶波上重合，也可能在较高阶波上重合。　　三、处理方法管式空气预热器的声学共振的消除方法一般有下述三种：　　方法一：圆管改为流线型或螺旋肋片式管子，消除卡门涡流效应。这将引起制造成本等一系问题。　　方法二：改变管子节距，使 St 系数增或减，从而改变卡门涡流频率。实际难以实现。　　方法三：提高气室固有频率，加装消振隔板将气室分成几个空腔，提高振风量，避免声学共振。　　根据茂名热电厂家 #3 炉安装情况，采用方法三是简易可行的。　　管式空气预热的防振设计是按照气室的固有频率的基本频率（ f ）在所有的锅炉负荷内都大于卡门涡流频率来选择气室的宽度。故管式空气预热器的防振必要条件为 : fc ＞ m.·fk 　　式中： fc——— 气室固有频率 fk——— 卡门涡流频率 m——— 储备系数，错列管束，取 1.5 。 1. 现低温段下部管箱为错列布置：查得 St=0.5 　　进入空预器速度 V=7.3m/s 　　管子的直径 d=0.04m 　　则： fk=0.5×7.3 ／ 0.04=91.25 　　 m·fk=1.5×91.25=136.88 　　管箱宽度 L=5.96m 　　管箱进口处： T1=273+25=298K 　　 f1= = =28.96 　　管箱出口处： T2=273+105=378K 　　 f2= = =32.62 　　根据以上计算 , 所有管箱单元均未满足管式空气预热器振动必要条件 fc ＞ m·fk, 故应加装防振隔板 , 将气室分成几个腔 , 以提高气室的固有频率。　　若加装隔板数为 n ，则应满足（ n+1 ） ·f ＞ m·fk=136.88 　　对管箱进口： n1 ＞ m·fk ／ f1 － 1=136.88 ／ 28.96 － 1=3.72 （取整数为 4 ）　　对管箱出口： n2 ＞ m·fk ／ f2 － 1=136.88 ／ 32.62 － 1=3.19 （取整数为 4 ）　　为确保管式空气预热器的防振必要条件 fc ＞ m·fk ，采用 n=5 ；即低温段下部两组多加装防振板 5 块，加装隔板须取掉部分钢管，排烟温度有所提高，经计算会造成锅炉效率下降 0.03% ，影响较小。 1. 现低温段上部管箱为错列布置：查得 St=0.5 　　进入空预器速度 V=5.9m ／ s 　　管子的直径 d=0.04m 　　则 fk=0.5×5.9 ／ 0.04=73.75 　　 m·fk=1.5×73.75=110.63 　　管箱宽度： L=5.96m 　　管箱进口处： T1=273+105=378K f1= = =32.62 管箱出口处： T2=273+183=456K f2= = =35.83 　　根据以上计算 , 所有管箱单元均未满足管式预热器的防振必要条件 fc ＞ m·fk, 故应加装防振板 , 将气室分几个腔，以提高气室的固有频率。　　若加装隔板数为 n, 则应满足（ n+1 ） ·f ＞ m·fk=110.63 　　对管箱进口： n1 ＞ m·fk ／ f1 － 1 ＝ 110.63 ／ 32.62 － 1 ＝ 2.39 （取整数为 3 ）　　对管箱出口： n2 ＞ m·fk ／ f2 － 1=110.63 ／ 35.83 － 1=2.09 ( 取整数为 3) 　　为确保管式空气预热器的防振必要条件 fc ＞ m·fk ，采用 n=3, 即低温段上部管箱加装防振隔板 3 块。 2. 高温段管箱为错列布置；查得 St=0.5 　　进入空预热速度 v=8.1m ／ s 管子的直径 d=0.04m 　　则 fk=0.5×8.1 ／ 0.04=101.25 　　 m·fk=1.5×101.25=151.88 　　管箱宽度 L=5.96m. 　　管箱进口处； T1=273 ＋ 183=456K 　　 f1= = =35.83 　　管箱出口处； T2=273 ＋ 339=612K 　　 f2= = = 41.51 根据以上计算，所有管箱单元均未满足管式空气预热器的防振必要条件 fc ＞ m·fk ，故应加装防振板，将气室分成几个腔，以提高气室的固有频率。若加装隔板数为 n ，则应满足（ n+1 ） ·f ＞ m·fk=151.88 对管箱进口： n1 ＞ｍ · ｆ k ／ｆ 1 － 1=151.88 － 1=3.24( 取整数 4) 对管箱出中： n2 ＞ m·fk ／ f2 － 1=151.88 ／ 41.51 － 1=2.66( 取整数为 3) 为确保管式空气预热器的防振必要条件 fc ＞ m·fk ，采用 n=4 ，即加装防振隔板 4 块。根据计算结果，在空气预热器低温段下部每组加装防防振板 5 块，低温段上部加装防振板 3 块，高温段每组加装防振板 4 块。改造后启动风机试，风机档板开度 100% ，管式空气预热器振动及噪音正常，达到预期效果。　　四、结语　　 1. 卡门涡流是产生管式预热器振动的主要原因。　　 2. 为消除管式预热器的振动，加装防振隔板的处理方法是十分必要的，也是可行的。改造成功至今已一年多了，期间运行正常，效果非常好，为机组安全、多发电作出了贡献。【参考文献】 [1] 电站锅炉空气预热器 [M]. 中国电力出版社， 2002. 查看更多 2个回答 . 1人已关注

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氯水可否用于除氨工艺？离子膜生产过程中，氯氢处理工段中氯气洗涤塔中的氯水能否用于一次盐水除氨工艺（我公司原工艺是用次钠除氨），同类行业有无采用氯水除氨工艺。望各位大侠多提建议！查看更多 9个回答 . 1人已关注

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漂白塔及其附属设备有没有相关国标? 如题所示，想要知道造纸行业中漂白塔及其相关设备有没有相关标准？有的话是哪些？谢谢各位前辈了查看更多 1个回答 . 3人已关注

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求北京康吉森自动化工程部的人员电话号码？ 有谁了解北京康吉森自动化有限公司啊？我需要他们工程部的人员电话号码查看更多 0个回答 . 1人已关注

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管程循环水和壳程有机物换热，壳程有机物热阻占总热阻的 ...？ 管程循环水和壳程有机物换热，壳程有机物热阻占总热阻的比例多大为最佳？有没有这方面的解释？谢谢查看更多 2个回答 . 1人已关注

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简介

职业：天津开发区国隆化工有限公司 - 给排水工程师

学校：曲阜师范大学 - 东方语言文化学院

地区：安徽省

个人简介：是我最爱的猪，可我却不是他最爱的猪婆。查看更多

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