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泵机械密封冲洗罐隔离液的选择?
目前我们装置的泵 机械密封 罐隔离液有以下三种: 1、甲醇,用于深冷 低温泵 ,一般都是-30度以下。 2、普通的 化工流程泵 ,一般用TSA32或TSA46做隔离液。 3、丙烯泵,用煤油做隔离液, 但以上三种隔离液的选用标准为什么,请教各位大虾。
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#机械密封
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求助丙烯制冷压缩机一段吸入罐高液位的原因有哪些??
丙烯 制冷压缩机 一段吸入罐高液位的原因有哪些
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蒸汽或氮气降温的问题?
大家说说 催化剂 超温时什么情况下采用蒸汽降温,什么情况下用 氮气 降温? 或者说说采用氮气或蒸汽降温的优缺点。
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HTFS教程-新手必学-中文版?
HTFS教程-新手必学,希望对大家有所帮助,中文版的。。。。。。
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没人看,自己撤掉?
< >没人看,自己撤掉</P> [此贴子已经被作者于2006-10-30 19:39:13编辑过]
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制硫催化剂受潮?
硫磺 反应器 中 催化剂 在停工后,由于夹套泄露,导致催化剂长时间受潮,如何处理?
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讨论低温甲醇洗循环甲醇定期更换的问题?
定期更换 甲醇 可以降低甲醇含水量,增加甲醇吸收率,降低系统负荷
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煤气改天然气设计资质?
基本上有石化/化工资质的都可以,还有一些燃气设计院.
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节能型中压联醇工艺运行小结?
本文由 盖德化工论坛 转载自互联网 李坚 周大明(山东明水大化集团鲁明化工有限公司 章丘250200) 2008-05-16 0 前言 山东明水大化集团鲁明化工有限公司现有生产能力为55 kt/a合成氨,主要产品为碳铵和 三聚氰胺 。为进一步调整产品结构,近期将1套闲置的φ800 mm合成氨装置改造为节能型副产蒸汽的中压联醇系统。2007年7月投入运行后,合成氨生产中变换气CO和脱碳(碳化)净化气CO2指标放宽,降低了运行能耗,铜洗生产负荷减轻,物料消耗大大降低。合成氨工序生产压力下降,循环气中CH4含量得以提高,因而,合成氨成本大幅度降低,使吨氨电耗大约降低100 kW。中压联醇工艺是选用节能型副产蒸汽新工艺,仅副产蒸汽一项效益已近百万元,较传统联醇工艺体现出更为突出的综合效益。 1 甲醇合成塔内件及工艺流程的选择 实际上初期的中压联醇工艺是较为粗糙的,尚有很大的节能潜力有待挖掘。工艺仅考虑了原料气(CO+CO2)组分的转化和副产粗醇的分离,流程相对比较简单(图1)。 来自压缩机的原料气经油分与油分后的循环气汇合并入甲醇合成塔,原料气于下端预热器经反应气预热,入中心管进入催化剂床层进行反应,醇后气经塔内预热器及塔外水冷排降温至30℃以下,于醇分分离出粗醇。气体去醇洗和铜洗深度净化,部分气体经循环机进行下一轮循环,粗醇去中间贮槽和精馏。 甲醇合成在催化剂床层中进行的是一种强放热反应: CO2+2H2O→CH3OH+97.5 kJ/mol CO2+3H2O→CH3OH+H2O+49.5 kJ/mol 甲醇合成反应热要远高于合成氨,由于反应温度较低(≤300℃),热量品位不高及其它因素的限制,初期联醇工艺多未回收热量。随着行业技术进步和甲醇市场的繁荣,生产上醇氨比的提高,开发以回收反应热副产蒸汽的节能型联醇新工艺已势在必行。 回收热量的新工艺分为两种:①合成塔内仍保持少部分换热面积的工艺流程(图2);②将换热器全部移至塔外所形成的工艺流程(图3)。 甲醇合成反应温度低,回收热量副产蒸汽应设前置锅炉,才能获得高品位的蒸汽,是节能型新工艺的相同之处。两种工艺流程中,将换热器全部移出塔外,优点表现更为充分。油分后的原料气经合成塔环隙入预热器再提温,然后进入合成塔催化剂床层反应。醇后气出塔进入废锅副产蒸汽,再经预热器及水冷排降温,在醇分分离出粗醇。换热器全部移至塔外,塔内空间可全部装填催化剂,数量增多,同时预热器的面积、规格也能够根据需求选择,更大限度地满足生产要求。设备结构较为简化,流程缩短,投资较省。为提高粗醇产量,体现改造效果,所以选择该新工艺流程。 利用闲置的φ800mm合成塔装置改造,最重要的是合成塔内件的选用。改造以均温型内件为基础,去掉换热段,塔内件全部改造为催化剂筐,总计装填WC-I型催化剂6.95 t。 原φ600 mm交改为预热器,内件的分离段改为换热段,换热面积由144 m2增至180 m2。 φ600mm氨分改为高效醇分,添置新内件,由于醇分效率提高,醇分后不再设醇洗,醇后气直接去铜洗。 废热锅炉 、油分、水冷排及二出管线等以闲置设备直接代用。新配置2.0 m3/min循环机两台,合成塔前设冷副线调节温度,循环机出入线设近路调节循环气量。因为联醇前是脱碳和碳化并联工艺,从压缩机来的原料气分别进行气体油分和洗氨净化,然后补入联醇系统。 2 节能型联醇新工艺的运行 按催化剂生产厂家提供的升温还原方案按期顺利完成催化剂还原,热点温度维持在240℃,恒温2 h后转入轻负荷生产。公司共有4台4M8-36/320型压缩机和1台6M32-160/320型压缩机,全部气量经联醇系统,变换气量26 000 m3/h(标态),联醇原料气19 500m3/h(标态)。变换工序CO成分自动仪最大量程5.0%,CO成分暂定为4.0%~4.5%(体积分数,下同),脱碳和碳化并联气量大约各占50%,脱碳气CO2为0.8%~1.2%,碳化气CO2≤0.3%。2007年9月8日操作记录温度数据见表1。 循环机入口压力:10.68 MPa; 循环机出口压力:11.30 MPa; 合成塔入口压力:11.30 MPa; 合成塔出口压力:11.80 MPa; 原料气成分(体积分数):CO 5.4%~5.8%,CO2 0.8~—1.0%; 醇后气成分(体积分数):CO 0.4%~0.6%,CO2 0.3%、0.4%; 循环气流量:主线27 000~29 000 m3/h,冷副线0; 吨甲醇蒸汽流量:0.9~1.1 t/h(折合吨甲醇0.65~0.75 t); 蒸汽压力:1.0 MPa; 粗醇产量:1.85 m3/h(平均折合1.36t/h); 循环机:1台(2000~3 000m3/h,即支路2~3圈)。 3 原料气的深度净化 为达到联醇装置长周期、高活性、生产稳定的日的,自催化剂升温还原起即强化补入 气体净化 。联醇催化剂升温还原采用合格的精炼气,经测精炼气氨体积分数为80×10—6,本次升温还原补入精炼气作了净氨处理,使气体氨体积分数达到零。 3.1 原料气的净氨 碳化净化气氨质量浓度≤0.3 g/m3。氨可使铜基催化剂中毒,活性衰退。按文献,原料气中含氨体积分数为200×10—6时,与甲醇反应生成一甲胺和二甲胺,粗醇呈碱性,发出鱼腥味,碳化工艺的联醇原料气必须经净氨处理。设备是利用闲置的φ600mm铜塔改为净氨塔。联醇原料气中氨体积分数的暂定指标为≤5×10—6,实际控制为零。 3.2 原料气的净化 硫会使催化剂永久性中毒,精脱硫装置采用JTL-4精脱硫工艺。脱碳是采用位阻胺NCMA法,出脱碳系统的净化气是露点状态,精脱硫过程需要提温,以防气相中水分冷凝。精脱硫罐中同时装填部ET-1型脱氯剂和ET-7型羟基金属净化剂,使原料气得到深度净化,联醇原料气含总硫体积分数≤0.05×10—6。 4 节能型副产蒸汽联醇新工艺的优点 与初期联醇工艺相比,回收甲醇反应热,副产蒸汽应用于生产中,新工艺更为合理节能,实际所体现的不仅只是副产蒸汽的优点。 (1)回收反应热吨甲醇副产蒸汽量以仪表显示为650~750kg,与热量核算大体相近。副产蒸汽量与废锅的规格、面积及生产的蒸汽压力有关。一般废锅面积大,蒸汽压力低,副产蒸汽量多,吨甲醇瞬间产量可达1 000 kg,生产上要根据催化剂床层温度、CO含量、循环气量及醇后气成分要求来调整蒸汽压力和产量。副产蒸汽的废锅在工艺中的作用类似于冷副线,当蒸汽压力高、废锅出气温度高时,废锅引起的冷副线作用相对要弱,所以蒸汽压力可作为催化剂床层温度的调节手段。 (2)新工艺中合成塔内件以催化剂筐为主,下段换热器移至塔外,催化剂装增量增加,则意味着生产能力的增大和甲醇净值的提高。合成塔内件仅以催化剂筐为主,结构相对简化,换热器移出温度降低,不锈钢材质改为普通碳钢,投资省,生产中阻力小。 (3)换热器移出另设预热器,醇后气经前置废锅后而入,温度低,一般用碳钢材质制作,可根据工艺要求,其结构规格尽量相适应,不受塔内高压空间利用的限制,充分提高换热效率。新工艺预热器出气入冷排的温度≤100 ℃,较初期的联醇工艺一般低20~30℃,水冷排热负荷低,有利于节能和醇的分离。 (4)新工艺中,反应用于产生水蒸气,热回收率≥60%~70%,加之塔前增设了冷副线,增加了催化剂床层温度的调节手段,循环气量大幅度减少,与初期联醇工艺仅有以调节循环量来控制温度的单一做法相比,降低了循环机的功耗。 5 问题讨论 5.1 废热锅炉设副线 废热锅炉功能是将热量转化为蒸汽,而催化剂升温还原期间热量是依赖电炉提供,为保证电炉热量的供给,废锅是否要设副线,是流程设计需要考虑的内容。 本系统改造的φ800 mm合成塔装填催化剂容积为4.32 m3,经设计核算,需配置电炉功率为450kW,为节省资金以闲置1台400 kW电炉代用。原废锅未设副线,升温还原期间是以蒸汽压力进行调节,当升温还原进入恒温期需要电炉功率最大值时,入废热锅炉的气体温度最高,相应的废锅蒸汽压力仍低于设计值(1.6 MPa)。当温度与相应的饱和蒸汽压平衡时,废热锅炉已近绝热状态,热量损耗已是很低,整个升温还原按照方案如期完成,所以废热锅炉不设副线亦是可行的。 5.2 废热锅炉的副产蒸汽量 根据热量核算,甲醇合成反应热转化为副产蒸汽量理论上可达吨甲醇1.2 t,当废热锅炉规格较大、蒸汽压力低时,副产蒸汽量多。节能型联醇工艺并非副产蒸汽量越多越好,主要应视工艺及生产要求而定。副产蒸汽多,意味着热回收率高,循环气带入催化剂床层的热量降低,循环气量要小。当联醇及铜洗的生产负荷较大或主要是提高粗醇产量时,应加大气体的循环量,不宜过多副产蒸汽用去较多的热量。所以废热锅炉的规格应根据生产中的具体情况而定,使新工艺吨甲醇副产蒸汽量控制在600~800 kg为宜。
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粘度对转子流量计读数的影响?
请教一下各位,粘度对 转子流量计 读数的影响具体是怎么样的?他们之间的关系怎样?比如粘度增大多少,则转子流量计的读数将变化多少?麻烦各位高手帮下忙哦!
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水吸收氨为啥不能计算?
高手们,请问这个为啥不能计算,要么干板,要么停止计算
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从事尿素一线生产工作有哪些职业病?大家讨论讨论呀?
我们厂有好些个 尿素 从业者有肾结石这个病,个人认为应该是职业病。体形肥胖者也较多。尿素从业者还有哪些职业病?应该如何预防?
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石油产品中水分的来源有几种?
石油产品中水分的来源有几种?石油产品中存在水的状态主要有几种?水分对生产和应用有何意义?
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没事了 发个贴 大家算壁厚玩玩?
没事了 发个贴 大家算壁厚玩玩
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外取热器内漏的现象?
外取热器在其它参数不变的情况下,漏水的时候都出现什么现象?
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你真的理解专项应急预案吗?
如何给专项应急预案一个妥帖的定义?
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管道消漏工作应该由谁来负责?
大家都来说说,管道消漏、 手动阀门 更换之类的工作是由谁来做?是设备还是工艺或者是运行?
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aspen中的fortran子程序怎么编写啊?
在 Flowsheeting option中的calculate中的fortran程序有什么规定的书写格式嘛?能不能给一个标准的模版啊。我写一下下不对,可是不知道怎么书写啊,请大家帮忙? 里面的具体程序我编写的是: subroutine c-1 (GC0,NC0,ZC0,JC0,GCC0,GC,MC,T1,P1,GCC,SPEED,NC,NCC0, P,M,C1,C2, JCC,ZCC,EFF,PRES) REAL GC0,NC0,ZC0,JC0,GCC0,GC,MC,T1,P1,GCC,SPEED,NC,NCC0,P,M,C1,C2,C3,C4, JCC,ZCC,EFF,PRES GC0=0.3077 NC0=96000 ZC0=3.2 JC0=0.79 GCC0=GC0*SQRT(T1)/P1 GC=MC*SQRT(T1)/P1 GCC=GC/GCC0 NC=SPEED/SQRT(T1) NCC0=NC0/SQRT(T1) NCC=NC/NCC P=1.8 M=1.8 C1=(NCC)/(P*(1-M/NCC)+(NCC)*((NCC-M)**2)) C2=(P-2*M*(NCC^2))/(P*(1-M/NCC)+(NCC)*((NCC-M)**2)) C3=-(P*M*NCC-(M**2)*(NCC**3))/(P*(1-M/NCC)+(NCC)*((NCC-m)**2)) C4=0.3 ZCC=C1*(NCC)*((GCC)**2)+C2*(NCC)*(GCC)+C3*(NCC) JCC=(1-C4*((1-NCC)**2))*(NCC/GCC)*(2-(NCC/GCC)) EFF=Jcc*JC0 PRES=Zcc*ZC0 end
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machine, machinery and mechanism的区别?
刚才看了@clayton2005的求助帖子,心有所感。为什么我们不多开展这样的同义词类似意义词的讨论呢? 请大家讨论,machine, machinery 和mechanism 这三个词的区别和相同点。
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关于钛冷器?
钛冷器在安装阶段,我有几个大家认为很幼稚的问题,望不吝赐教: 1. 钛冷器 氯气 为什么是高进低出,能不能低进高出? 现在的这里的钛冷器氯气是高进低出,循环水(或冷冻水)是 低进高出。 如果循环水(或冷冻水)是高进低出,氯气是低进高出可不可以? 管程内气态的氯气和水蒸气经过壳程内的循环水(或冷冻水)的降温,产生的 氯水 送往氯气 洗涤塔 , 钛冷器的进出口是否和这过程中的氯水产生有关系? 2. 钛冷器的循环水(或冷冻水)进口出口都含有变径, 在其出口300》200的变径是否可以说明 200的管道已经完全适应水的流速和流量 ? 可为何不在太冷器的出口直接设计一个200的法兰然后直接和200的管道相连? # + + 。
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简介
职业:远东联石化(扬州)有限公司 - 设备维修
学校:河西学院 - 化学系
地区:云南省
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受过伤却依旧活的漂亮的姑娘们万万岁
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