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石油化工罐区工程土建监理要点？ [wiki]石油[/wiki][wiki]化工[/wiki]罐区工程土建监理要点南京**工程监理有限公司技术部编制 2007-05-22 目录 1. 石油化工罐区工程土建监理特点---------------------5 1.1. 概述 ---------------------5 1.2. 石油化工罐区工程的组成 -----------------5 1.3. 石油化工罐区工程中土建工程特点-------------------6 1.4 石油化工罐区工程土建部分各类建构筑应监理采用的施工验收标准 -----------------------6 1.5. 石油化工罐区工程土建部分监理对质量控制的方法及措施 -----------------------7 1.5.1. 组织措施 -----------------------7 1.5.2. 技术措施、方法 ---------------------- 8 1.5.3. 经济及合同措施 ----------------------12 1.5.4 施工质量控制手段 ----------------------12 2. 石油化工罐区工程储罐桩基工程监理要点------------13 2.1. 概述 ---------------------13 2.2. 熟悉设计图纸及有关施工验收规范标准--------------13 2.3. 充分了解本工程的《工程地质勘探资料》------------13 2.4. 钢筋混凝土预应力管桩的施工质量控制--------------13 2.4.1. 施工准备阶段的控制方法--------------------------13 2.4.2. 施工阶段的质量控制 --------------------------15 2.4.3. 桩基验收阶段的控制 --------------------------16 2.5. 钢筋混凝土钻孔灌注桩桩的施工质量控制------------17 2.5.1. 定位 --------------------------17 2.5.2. 钻孔与终孔 ---------------------------17 2.5.3. 钢筋笼制作与砼浇筑 ---------------------------18 2.5.4. 验收 ---------------------------18 2.6. 钢筋混凝土沉管灌注桩质量控制--------------------20 2.6.1. 施工质量预控措施 ---------------------------20 2.6.2. 施工准备监理 ---------------------------22 2.6.3. 施工工程材料监理 ---------------------------23 2.6.4. 施工过程监理 ---------------------------23 2.6.5. 施工验收 -------------------------27 3. 石油化工罐区储罐基础地基处理监理要点------------30 3.1. 概述 ------------------------30 3.2. 监理人员在地基处理质量控制中应注意的几个问题-----30 3.2.1. 素土地基 --------------------------30 3.2.2. 灰土地基 --------------------------32 3.2.3. 砂和砂石地基 --------------------------32 4. 石油化工罐区储罐基础监理要点---------------------32 4.1. 概述 ---------------------------32 4.2. 关于砂(石屑)垫层 ---------------------------32 4.3. 关于沥青砂绝缘层 ---------------------------33 4.3.1. 沥青材料的选用和标准 ---------------------------33 4.3.2. 石油沥青的性能 ---------------------------35 4.3.3. 监理对石油沥青材料的选用应注意的问题-------------37 4.4.关于钢筋混凝土环墙(环梁)施工质量控制----------------38 5. 石油化工罐区工程土建部分旁站监理方案----------------39 5.1工程概况 -----------------39 5.2编制依据及施工验收相关规范标准 -----------------40 5.3.旁站监理的范围 ------------------40 5.4.旁站监理的内容 -----------------40 5.5 旁站监理程序 -------------------42 1、石油化工罐区工程土建监理特点； 1．1．概述因国家石油储备的需求，目前国内市场上无论是国营还是民营单位，在各地大量兴建石油化工储备库。官方统计显示，２００６年中国原油进口１４５１８万吨，创历史新高，成品油进口３６３８万吨。目前，中国是世界上仅次于美国和日本的第三大石油进口国，同时也是仅次于美国的第二大石油消费国。中国国家发改委副主任陈德铭在博鳌论坛上透露，目前中国正在制定建立石油战略储备的相关法规，政府及企业都应储备一定的石油资源，以防止突然出现的复杂情况，并及时做出紧急应对。到2010年，中国将建成相当于30天进口量的石油战略储备规模。目前，美国、日本等国家都建立了90天使用量的战略石油储备规模。上述情况说明，石油化工罐区工程建设市场是十分广阔的。对于我们以石油化工专业为主的监理单位，也必须把石油化工罐区工程监理作为我公司向外拓展业务的主业。为了便于我公司监理人员在施工阶段有序工作，现编制《石油化工罐区工土建监理要点》，供土建专业监理人员参考。在工程监理实际操作中，由于每个工程项目规模、内容、运作方法不尽相同。还应按具体情况确定适时的监理方法和措施，以满足业主及市场需求。 1.2. 石油化工罐区工程的组成：一般独立的石油化工罐区由如下11个单项工程组成: 1) 石油化工油罐区；由业主根据储存需要，建设一定数量的钢储罐，并按不同介质划分若干个储存单元，各单元之间用防火堤隔开。 2) 全厂外管及泵房：为输油需要而建的工艺管线带及输油泵棚；按设计要求而建设的工艺及热力管线，各类机泵。 3) 石油化工品罐区综合用房；包括仪表控制室、办公室、**休息室、检修用房等。 4）空压站；为整个罐区提供充氮保护的氮气，主要[wiki]设备[/wiki]为空气压缩机、氮机组； 5）锅炉房；为整个罐区提供加热和伴管用蒸汽的锅炉及其配套设施。 6）变电所；为罐区提供电源，主要设备：变压器，高压负荷开关环网柜等。 7）消防站；为整个罐区提供消防水系统，石油化工罐区对消防要求高，主要设备为：消防泵机组，消防吸水池、固定式消防水枪等。 8）总图运输；全厂总平面、铁路、道路、防火堤、围墙、 9）全厂装卸设施：铁路、公路装卸设施及其配套。 10）全厂供电；包括动力、照明系统。 11）全厂电信；厂区电话、网络及火灾报警等。 1.3. 石油化工罐区工程中土建工程特点石油化工罐区工程中土建工程，无论在工程量、工期、技术难度等方面，具有举足轻重的位置。主要表现在如下特点： 1）石油化工罐区工程的工程地质条件复杂，业主为了少占良田，往往将罐区工程选址在江湖海滩或丘陵起伏地区，地基强度不足、地层厚度不均，设计的常规要求作地基处理或采取桩基工程。由此而来土建监理在罐区工程初期投入的力量大，工作周期长。同时因工程质量要求高，旁站监理时间长。 2）石油化工罐区土建工程的质量控制点多，现场检测量大，一般大中型罐区工程由几十个油罐组成，所以工程的分部分项检验批划分多，监理工作量大。 3）石油化工罐区土建工程质量要求高，罐基工程的标高、平整度、沉降有特殊要求，如处理不当，对罐的安装及生产使用有一定影响。 1.4. 石油化工罐区工程土建部分各类建构筑应监理采用的施工验收标准序号项目名称工程内容采用的施工验收标准施工验收及监理资料 1 厂区总图竖向道路工程场地平整、土石方工程、地面、厂区道路、防火堤、围堰挡土墙、护坡、涵洞等石油化工厂区竖向工程施工及验收规范 SH/T 3529-2005 砌体工程施工质量验收规范 GB50203-2002混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 1）建部分按“江苏省建筑工程施工质量验收资料”（TJ部分）；钢结构部分按“江苏省建筑工程施工质量验收资料”（GJ部分）；2）上述施工质量验收资料不足部分用SH 3503-J201-J216有关表格补充；3）需要交安的中间交接资料填写SH 3503-J128；129表4）监理资料按“江苏省江苏省建设工程施工阶段监理现场用表”（第三版） 2 房屋建筑工程全厂泵房、罐区综合用房、空压站、锅炉房、变电所、消防站等建筑地基工程施工质量验收规范 GB50202-2002砌体工程施工质量验收规范 GB50203-2002混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002钢结构工程施工质量验收规范 GB50205-2002屋面工程施工质量验收规范GB50207-2002装饰装修工程施工质量验收规范GB50210-2001 3 各类构筑物管架、墩、机泵基础、装车站台、各类钢架平台、消防水池等石油化工设备混凝土基础工程施工与验收规范 SH 3510-2000石油化工混凝土水池工程施工与验收规范 SH/T 3535-2002石油化工钢结构工程施工与验收规范 SH/T 3507-2005 4 储罐基础石化钢储罐地基与基础施工与验收规范 SH/T3528-2005建筑地基处理技术规范 JGJ 79-2002(J220-2202)建筑桩基技术规范 JGJ94-94 1）土建部分按“江苏省建筑工程施工质量验收资料”（TJ部分）；桩基部分按“江苏省建筑工程施工质量验收资料”（ZJ部分）；2）上述施工质量验收资料不足部分用SH 3503-J201-J216有关表格补充；需要交安的中间交接资料填写SH 3503-J128；129表3）监理资料按“江苏省江苏省建设工程施工阶段监理现场用表”（第三版） 1.5. 石油化工罐区工程土建部分监理对质量控制的方法及措施 1.5.1组织措施建立健全监理组织,完善责任制,落实质量监督制度。督促施工单位健全质量管理体系。 1.5.1.1.土建监理人员的职责监理人员应持证上岗，责任到位，常驻现场，同时划定质量目标，落实质量责任制，严格按照公司ISO9001质量体系文件的要求开展质量监理工作。 1.5.1.2复查施工单位、审查分包单位资质、人员到位情况督促施工单位呈报施工资质证明文件，并要求呈报相应的工程技术、管理人员及特种操作人员的名单及相应的证书。监理对照施工单位的投标文件进行认真核对，同时认真审查其证件的有效性，确保进入本工程的各类人员符合要求。如有分包，审查分包商资质及人员配备。 1.5.1.3督促施工单位建立并完善质量保证体系施工单位是本工程的具体实施者，对工程质量负直接责任。施工单位的质量保证体系健全并正常运行，则工程质量就有保障，充分利用施工单位的质量体系实施质量控制，是监理质量控制的有效的组织措施之一。在实施中，监理应审查其组织机构建立是否合理，人员是否落实、是否被充分授权，各项规章制度是否健全，工作程序是否合适。 1.5.2技术措施、方法 1.5.2.1事前控制 A 监理人员必须认真熟悉本工程图纸，根据图纸列出相应的规范、标准，并配备齐全。熟悉国家及地方建设行政主管部门的法规、文件。了解监理合同、施工承包合同和分包合同等。通过学习，掌握监理的依据，以便更好的开展监理工作。 B 验收施工场地。监理进场后应与建设单位办理测量放线基准点、高程基准点的交接，同时复测检查，并向施工单位移交，同时提出要求，妥善保护，作为质量检查和控制的依据。对于场地复杂，占地面积大，回填土量大的工程，最好要有二个以上的测量放线基准点。 C 监理应审查施工单位提供的材料、设备清单及所列的规格与质量，工程建设中使用的材料、构件、设备在使用前应提供产品质量证明文件。不合格材料及设备不准使用并且不得在现场存放。按规定进行材料抽检，采取送样见证制度，检验单位须是地方规定的法定检测单位。 D 施工单位的施工机具应能满足工程的需要。监理应从设备的型号、数量、完好程度、适用性等方面审查是否满足要求，同时从安全上审查是否可用。 E 工程开工前，监理按审批程序对施工单位的施工组织设计、施工方案进行审核，以使“方案”符合规范、标准要求。施工组织设计、施工方案的审批见《施工组织设计审批制度》。 F 抓好开工前的技术准备。每个单位工程开工前，都要督促施工单位认真熟悉图纸，在设计交底期间，会同设计单位进行讨论研究，明确施工中的重点、难点、技术关键，同时将图纸中影响质量的问题消灭在施工前，减少损失和不必要的返工。 G 设置质量控制点，进行质量预控 1）质量控制点的设置原则： a 施工过程中的关键工序或环节以及隐蔽工程； b 施工中的薄弱环节，或质量不稳定的工序、部位或对象； c 对后续工程施工或后续工序质量或安全有重大影响的工序、部位或对象； d 采用新技术、新工艺、新材料的部位或环节； e 施工条件困难的或技术难度大的工序或环节。本工程的质量控制点将在旁站监理方案和相应的监理实施细则中明确。 2）、主要技术关键：场地平整、地基处理、油罐的基础施工及消防吸水池的施工，其他为一般建筑物，按房屋建筑的控制要求进行。油罐基础关键点为：地基验槽，砂垫层分层夯实，环墙混凝土施工、沥青砂绝缘层的施工及密实度、沉降观测及沉降出现异常的处理；消防吸水池关键点为：地基验槽、钢筋制作安装、抗渗砼施工和施工缝的留置、水池试水。 3）建立质量验收制度和验收程序将质量控制点和要求，主要控制点必须达到的质量标准和共检的有关规定都明确制定出来，形成制度，共同遵守，同时，还要制定相关的质量验收程序，如专业工程（土建、安装）交接验收程序、隐蔽工程验收程序等。其内容将在监理实施细则中详述。 4）将进度和控制点质量紧密挂钩这是以质量控制点为内容的预控管理的关键，即每个分项、分部工程及单位工程，只要在某个工序上有质量控制点，就只有在这个控制点的质量被检查验收后，才承认工程所达到的进度，只有质量合格才能同意支付工程款。 H 新技术、新材料、新工艺在使用前，必须具有权威性的技术部门的技术鉴定书及有关的质量数据指标，并有可以使用的结论，否则不允许使用。 I 严格审核开工条件。工程开工前，施工单位应认真准备，当具备开工条件后，向监理申报，监理按《开工审批制度》的规定认真审核，符合条件后签署开工令。使施工活动有条不紊，井井有条，工程质量得到有效控制。 1.5.2.2事中控制 A 施工工艺过程控制，现场检查、旁站、量测、测试。 1）在工程实施前，监理对影响或易造成质量问题的通病提出预控措施，做到在施工前尽量消除一些质量缺陷及隐患。 2）在工程实施过程中，监理随时巡视现场，并及时对发现的问题提出整改意见，随时抽检、量测、测试工程实物质量。对出现的问题及时通知施工方，若不改正，则行使质量否决权，下发停工整改通知，并上报建设单位。 3)对关键部位、关键工序实行旁站监理。针对本监理项目的具体情况，房屋建筑部分施工工艺过程的质量控制参考下表内容组织实施：施工工艺过程质量控制序号项目质量控制要点控制手段 1 土方开挖范围及边线（从中线向两侧量测）高程放坡回填质量及分层夯实标高测量测量量测现场检查、量测试测量 2 基础位置（轴线及标高）外形尺寸钢筋：数量、直径、位置、接头砼强度及抗渗要求地下管线预留孔洞及预埋测量测量现场检查、量测试审核配合比、现场取样制作试件、审核试验报告现场检查、量测 3 现浇钢筋砼主体结构轴线、高程及垂直度断面尺寸钢筋：数量、直径、位置、接头施工缝处理砼强度：配合比、坍落度、强度预埋件：型号、位置、数量、锚固测量量测现场检查、量测旁站现场制作试块、审核试验报告现场检查、量测 4 砌体砌体的砂浆强度等级（配合比）灰缝、错缝门窗洞位置预埋件及埋设管线砂浆配合比试验现场检查、量测量测现场检查、量测 5 室内初装修材料配合比室内抹灰厚度、平整度、垂直度室内地坪厚度、平整度检查要求作样板间要求作样板间 6 门窗嵌填、定位、安装、开关检查、量测 7 屋面防水防水层水落管：安装、接头、排水旁站、量测观察注：表中列出的“控制手段”：观察：指以“目视”、“目测”进行的检查监督；现场检查、旁站：指现场巡视、观察及量测等方式进行的检查监督；量测：指用简单的手持式量尺、量具、量器（表）进行的检查监督；测量：指借助于测量仪器、设备进行的检查；试验：指通过试件、取样进行的试验检查，或通水、通电、通气进行的试验 B 工序交接检查：坚持上道工序不检查验收不准进行下道工序的原则。上道工序完成后，先由施工单位进行自检、专职检，认为合格后再通知现场监理工程师或其代表到现场会同检验。检验合格后签署认可才能进行下道工序。具体按照《工程质量检验制度》执行。 C 隐蔽工程检查验收。隐蔽工程完成后，先由施工单位自检、专职检，初验合格后填报工序质量报验单，报告现场监理工程师检查验收。具体按照《隐蔽工程验收制度》执行。 D 做好设计变更工作。严格控制设计变更，所有变更必须征得设计部门的同意，特别是影响结构、安全和使用功能的变更。具体按《工程变更处理程序》执行。 E 工程事故处理。工程事故处理办法详见监理工作制度《质量事故处理程序》。 F 行使质量监督权，下达暂停指令。行使质量监督权，必要时下达暂停指令，是监理质量控制的重要手段，是杜绝重大质量事故或质量隐患的有效措施，可以增强被监理者的质量意识和质量责任。当下达暂停令时，须征得建设单位同意，紧急情况下未征得建设单位意见，其后应立即报告建设单位。具体按《停复工制度》操作。 G 质量、技术签证凡质量、技术问题方面有法律效力的最后签证，只能由项目总监理工程师一人签署。专业质量监理工程师、现场质量检验员可在有关质量、技术方面原始签证上签字，最后由项目总监理工程师核签后方有效。 H 组织现场质量检查、召开质量协调会 1.5.2.3事后控制 A 单位、单项工程竣工验收。 1）建筑工程预验收单位工程根据图纸基本建成，施工单位经自检后，将自检资料及《工程竣工报验单》提交监理。监理机构根据现场实际和施工单位自检资料，确定是否预验收。预验收由总监组织，建设单位、设计、施工单位相关人员参加。在预验收时应认真审查施工技术资料，进行现场实物核查，检查各项工作是否达到竣工验收要求。同时提出整改意见。在督促施工单位整改符合验收标准的基础上，按B9表格式提出工程质量评估报告提交建设单位，作为正式竣工验收的依据。具体实施办法执行《工程质量验收制度》。 B 审核竣工资料。督促施工单位做好施工技术资料的整理归档工作，要求资料与工程进度同步，并审查其真实性。工程完成后向建设单位提供真实、完整的施工技术资料。 C 协助建设单位共同整理工程建设归档资料。 1.5.3经济及合同措施运用支付手段。一票否决制，即分部分项工程质量达不到合同规定的标准等级，该部分工程不予计量，亦不支付该部分的工程进度款。在支付工程进度款时，必须由监理签署的质量方面的意见。 1.5.4施工质量控制手段12 旁站：施工过程中对重点的项目和部位实施旁站，检查施工过程中材料及设备等与批准的是否相符。施工单位是否按批准的施工方案、技术规范施工。测量：监理工程师对完成的几何尺寸和允许偏差项目进行实测实量验收，不符合要求的要进行修整，无法进行的要求返工。试验：对用于工程的各种材料和需进行检验的设备等，监理人员可随机抽样试验。施工单位应提供条件。指令性文件：施工单位、监理工程师之间的工作往来，必需以文字为准。格式执行《江苏省建设工程施工阶段监理现场用表》。 2. 石油化工罐区工程桩基工程监理要点； 2.1. 概述：桩基在石油化工罐区工程中经常应用，以往本公司承接的监理项目有较成功的桩基工程监理经验，如张家港奔辉原料油罐区的振冲碎石桩、南京金桐石化公司桐燕罐区的水泥搅拌桩、镇江高资金海鸿业沥青厂的CFG桩、太仓阳鸿石化工程（库区部分）及仪征的南京港区储罐工程的振动沉管桩、江苏金翔石油化工有限公司预应力管桩基础。另外我公司在钢筋混凝土夯扩桩、钻孔灌注桩等方面均有丰富的监理经验。 2.2.熟悉设计图纸及有关施工验收规范标准； 1)设计图纸对桩基工程的要求是监理工作的原始依据，通过熟悉设计图纸监理人员应获得如下依据： ●桩基工程的平面位置、各单体工程的布桩图及其桩间具尺寸、桩顶标高等； ●桩基类型、桩身材料、桩身直径、桩身长度、桩尖类型等； ●设计要求的单桩承载力或地基处理后的承载力； ●设计要求桩端达到的持力层位置及深度； 2)熟悉有关施工验收规范标准(有关标准见附件1)，对照设计要求确认施工单位的资质、选用的施工[wiki]机械[/wiki]及施工工艺等施工方案是否匹配。 2.3. 充分了解本工程的《工程地质勘探资料》；监理人员必需充分了解本工程的《工程地质勘探资料》以及地形地貌；通过对工程地质勘探资料的了解,随时掌握桩基工程的施工是否符合设计要求。 2.4.钢筋混凝土预应力管桩的施工质量控制: 2.4.1施工准备阶段的控制方法： 1)、审查施工单位的资质项目监理部将根据中标通知书和施工合同中明确的施工单位要求其出示有关资质的原件，并提供复印件；审查该单位是否符合规定的资质要及业务范围，重点审查以往工程实例的质量、安全、现场管理等情况，有必要需会同业主进行实地考察并走访甲方，审查项目经理及专业技术人员的职业资格，检查特殊工种的施工人员是否具有相应的上岗证书，最后将根据以上审查结果由总监签署审查意见。 2)、审查施工组织设计及施工方案重点审查文件所明确的施工工艺、施工顺序、桩机行走线路是否满足质量和进度要求；审查所用的机械设备是否满足施工要求；审查项目部的组织机构、质保体系是否健全；审查现场安全保护措施是否落实；然后根据实际情况签署同意或修改的意见。 3)、负责图纸会审及技术交底的把关桩基施工前由业主组织有关单位对该工程进行图纸会审及技术交底，请勘查和设计单位提出技术和质量要求，做好详细记录，作为施工和监理的依据。 4)、桩身质量检查桩身进入现场后要求制桩单位提供出厂合格证，准用证及有关的质量保证资料，监理人员应仔细认真地逐项检查核对。桩的外观观检查重点在于：桩长、桩径、壁厚是否符合设计要求；桩身表面是否有裂纹或其他缺陷；弯曲失高，桩头铁件放置是否符合设计和规范要求；如有必要还需做桩身砼强度测定。 5)、复核控制轴线和标高施工前要求施工单位将测绘部门确定的控制轴线和水准点引测到相邻建筑物和场地上，做好标记并标定在施工总平面图上便于施工时随时检测。监理人员应认真复核施工场地的自然标高，以确定送桩深度，最终确保桩顶的标高符合设计要求；另外对于施工单位所确定的桩位线，监理人员必须对照图纸仔细复核，以免造成工程桩的偏位。 6)、机械设备检查监理人员应根据设计要求检查施工单位所选用的机械设备是否满足施工要求，重点应复核桩机的配重、油缸压力的换算值是否满足桩基承载力的要求，另外还应检查压力表的效验时间是否在有效期内。 7)、安全检查施工前不但要严格审查施工单位的安全措施是否合理可行促使其提高安全生产的责任意识，还要认真检查施工单位的机械设备的完好性和安全性，严禁设备带病运转，重点是起重设备和电器装置，凡发现有故障或存在隐患的，坚决要求停用，更换或修理，以确保人身和设备的安全。压桩结束后应及时提醒施工单位将送桩形成的孔洞封填，以防人员跌入。 2.4.2. 施工阶段的质量控制： 1)、桩位平面位置控制开始压桩前由施工单位的技术人员，根据桩位图将所有桩依次编号；按图纸尺寸及控制轴线准确无误地在场地标出，并用木桩打入，桩机就位后必须经监理人员复核同意后方可开始压桩。如遇障碍物或其他原因至使桩位无法按要求确定时，施工单位应及时通知监理人员，由监理与业主及设计单位联系后，将处理意见通知施工单位，决不允许施工单位私自改变桩位。 2)、桩身垂直控制当桩尖位置初步定位后，要求施工单位将机架校正垂直。主要是通过从二个垂直方向检查线锤上下端距机架的距离是否一致，要求控制在小于0.5%桩长的范围内，然后再次检查桩尖头的位置是否正确。当桩的水平位置和垂直度都符合要求时，方可开始压桩。在压桩过程中应经常检查桩架的垂直情况，如发现偏差过大，应立即停止压桩，适当调整桩架后再继续压桩。 3)、接桩质量检查要求施工单位尽可能将接桩位置错开，对于群桩在同一标高面的接桩数应不小于总桩数的50%。焊接质量控制：（1）检查电焊工是否有《特殊工种作业操作证》；（2）检查电焊机和焊条是否符合要求；（3）检查接桩处的铁锈、油污是否清除，如有潮湿应烘干；（4）检查上下节桩的中心线是否重合，偏差不得大于10mm；（5）检查接桩处的缝隙大小，应控制在2~4mm，如果过大应用垫铁塞紧；（6）检查焊缝宽度、厚度是否满足设计要求，且应均匀饱满，并不得有夹渣和咬边现象。 4)、桩顶标高控制根据设计要求桩尖必须达到设计所指定的持力层，所以要求监理人员应仔细复核施工单位的配桩计划，以及实际压桩和送桩的深度，以确保桩顶标高符合设计要求。如局部持力层深度有变化时，应对照勘察报告及时要求施工单位调整配桩计划。 5)、终止压桩的控制当压桩深度接近设计桩长时，监理人员应在现场严密监视油缸的压力值是否接近设计值，随着压桩的继续应明显感觉阻力增大，机架逐渐被顶起，此刻即表明桩尖已到达设计指定的持力层，可以停止加压；随后停歇数秒钟后才可卸载以防假像。吊起送桩头，经监理人员检查送桩深度后，复核压桩记录并签名，至此该工程桩压工作宣告结束。 2.4.3. 桩基验收阶段的控制： 1)、基坑开挖控制基坑开挖前必须对所开挖的基坑范围进行支护或放坡处理，处理方案须报监理审查，同意后方可实施。整个开挖过程必须坚持分层开挖，决不允许局部超深开挖，以确保基坑安全和避免土对桩身的侧向挤压而倒至的偏位，分层开挖的深度不得大于1m。当开挖深度接近桩顶0.2~0.3m时不得继续使用机械挖土，而改用人工挖土，以避免机械碰撞桩顶。最后当开挖深度距基坑底标高约0.1m时，需用人工修铲，将被扰动的土清理干净。 2)、复核桩位和桩顶标高当基坑开挖后将所有工程桩的桩顶露出时，监理人员应监督施工单位逐一对所有桩的平面位置和桩顶标高进行复核，并做好记录。要求单桩中心偏位不大于0.1m；群桩的边缘桩桩中心偏位不大于D/2，群桩的中间桩桩中心偏位不大于D；桩顶标高必须满足桩顶嵌入承台后钢筋应有足够的锚固长度。对于桩位及标高偏差超过规定的，首先应分析原因，再通知设计单位制定补救措施。 3)、桩基检测协助业主委托有资质的桩基检测单位，按规定对所压工程桩抽样检测。抽检数量：小应变为总桩数的10%，不应少于10根，大应变为总数的2%，不应少于5根；静载检测为总桩数的1％，且不少于3根。大应变和静载检测可任选一项，检测时间应不少于压桩后的25天进行，检测结果出来后应立即通知施工单位。上述抽检数量为最小值，实际操作时尚需按工程的重要等级和工程地质勘探的复杂情况，与设计及业主协商适当增加。 4）、审查竣工验收资料桩基施工结束后，要求施工单位立即整理施工资料，汇总后由监理人员审查，符合要求后由总监签署分部工程竣工验收报告单，同时将有关资料交与业主，便于业主通知勘查、设计、质监等单位给予最后桩基工程竣工验收。 2.5. 钢筋混凝土钻孔灌注桩桩的施工质量控制: 2.5.1.定位 1)、对施工单位的测量、定位成果必须复验，复验应从测量基准点施测，且应从不同于施工单位的放线路径施测； 2)、筒埋设应准确稳定，护筒中心与桩位中心的偏差不得大于50mm，并应保持护筒垂直； 3)、护筒宜用4-8mm钢板制作，其内径应大于钻头直径100mm，其上部宜开设1-2个溢浆孔； 4)、护筒埋设深度不宜小于1.0m，其高度应满足孔内泥浆面高度的要求，且应高出地面不少于200mm； 5)、护筒埋设后，其周围应用粘土分层回填夯实，且测定护筒上口高程并记录在手册，以控制孔深及，钢筋笼安放位置。 2.5.2.钻孔与终孔 1)、钻机转盘必须水平。转盘中心、桩位中心、钻机天轮悬吊中心应重合，最大偏差应不小于50mm； 2)、为了保证钻孔的垂直度，钻孔设置的导向装置应符合规范规定； 3)、开钻初期，成孔深度达5m时，应检查钻杆垂直度，确保成孔垂直度在1%以内，待各方运转正常后，方可开始加速钻进； 4)、在松软土层中钻进，应根据泥浆补给速度控制钻进速度，在硬层或岩层中钻进速度以钻机不发生跳动为准； 5)、钻进时，泥浆的制备和处理应符合规范的规定，且在施工组织设计中明确，并经监理认可。泥浆的制备、试验及质量控制应有专人负责，并记录备查，监理随时抽查； 6)、钻孔达到设计深度，且符合设计对持力层的要求时，先清孔换浆，再进行终孔验收。清孔应分二次进行，第一次在成孔后进行，第二次在灌注砼的导管安装完毕后进行。 2.5.3.钢筋笼制作与砼浇筑 1)、材料、灌注桩的所用材料均应符合设计要求，其具体监理操作同《监理实施细则（砼及现浇结构工程）》《监理实施细则（钢筋工程）》； 2)、制作钢筋笼采用定尺钢筋，当分段制作时，相邻两主筋在长度方向应错开，错开距离为35D，且不少于500mm，或按设计规定； 3)、钢筋笼在孔口焊接成型时，其工艺应严格按立焊焊接规程进行，并提前施焊二组，待试验合格后，方可进行正式施工。钢筋笼初始位置应准确无误，并与孔口固定牢固（可用吊筋加套管等方法顶住钢筋笼上口）； 4)、浇灌砼的导管，在使用前应试拼装、试压，试水压力为0.6-1.0Mpa，并应提交导管试压报告； 5)、砼塌落度应为16-20cm，水泥标号不低于425，水灰比小于0.5，初凝不早于1.5h，含砂率0.4-0.45%，粗骨料粒径小于40mm； 6)、首灌砼宜掺用缓凝剂，首灌砼量应由计算决定。砼浇灌必须使用预制砼隔离水栓，砼强度不低于C20，尺寸大小符合规定要求，并配有3-5mm厚的整胶片。禁止使用砂包或钢盖板； 7)、首灌砼时，导管埋入深度不小于0.8m。灌注正常后，应连续施工，并应适时提升，逐级拆卸导管，保持导管埋深不少于2m，不大于6m 。为防止导管提升时挂住钢筋笼，可设置防护三角形加劲板或设置锥形法兰护罩； 8)、塌落度测定次数，每根桩不少于2次，砼试块每根桩不小于一组； 9)、砼浇注过程应实行旁站监理。 2.5.4.验收 1)、终孔验收（1）泥浆比重小于1.25，含砂率不大于8%，粘度不大于28s；（2）沉渣厚度≤150mm 2)、钢筋笼验收混凝土灌注桩钢筋笼质量检验标准（mm）项目序号检查项目允许偏差或允许值检查方法主控项目 1 主筋间距 ±10 用钢尺量 2 长度 ±100 用钢尺量一般项目 1 钢筋材料检验设计要求抽样送检 2 箍筋间距 ±20 用钢尺量 3 直径 ±10 用钢尺量 3)桩身验收混凝土灌注桩质量检验标准项目序号检查项目允许偏差或允许值(当D≤1000 mm时) 检查方法单位数值主控项目 1 桩位 1-3根单排桩基垂直中心线方向和群桩基础边桩 D/6且不大于100 mm 基坑开挖前量护筒，开挖后量桩中心条形桩基沿中心线方向和群桩基础中间桩 D/4且不大于150 mm 2 孔深 mm +300 只深不浅，用重锤测，或测钻杆、套管长度。 3 桩体质量检验按基桩检测技术规范按基桩检测技术规范 4 混凝土强度设计要求试件报告或钻芯取样送检 5 承载力按基桩检测技术规范按基桩检测技术规范一般项目 1 垂直度 ≤1% 测套管或钻杆，或用超声波探测 2 桩径 ±50 井径仪或超声波检测 3 泥浆比重（粘土或砂性土中） 1.15-1.20 用比重计测，清孔后在距孔底50cm处取样 4 泥浆面标高（高于地下水位） m 0.5-1.0 目测 5 沉渣厚度：端承桩摩擦桩 mmmm ≤50≤150 用沉渣仪或重锤测量 6 砼塌落度：水下灌注 mm 160-220 塌落度仪 7 钢筋笼安装深度 mm ±100 用钢尺量 8 混凝土充盈系数 >1 检查每根桩的实际灌注量 9 桩顶标高 mm +30-50 水准仪，需扣除桩顶浮浆层及劣质桩体 2.6. 钢筋混凝土沉管灌注桩质量控制: 2.6.1、施工质量预控措施施工监理的全过程应贯彻“预防为主”的方针，对影响质量的人、机、料、法、环五大因素应进行预控制，其主要措施如下： 1).应通过招投标选择具有相应等级的有灌注桩施工资质，有较好社会信誉、有保证质量和安全生产措施、标价合理、工期适当的单位承包施工。在评标决标前要对施工队伍的素质、技术水平和管理水平进行调查了解； 2).了解场地条件：施工前，组织监理人员阅读场地施工阶段的岩土工程勘察报告，并到现场踏勘调查以了解场地地质条干、[wiki]环境[/wiki]条干和三通一平情况，敦促承建商（施工单位）的有关工程技术人员了解场地条干，以便制定合理的施工工艺和施工流程。 3).审查承建商（施工单位）的施工组织设计书，审查其选用的机械设备，施工工艺是否合理，质保体系是否健全、劳动组织、材料供应、进度计划是否落实等等。对工程的特点、重点和难点有较深刻了解，并提出切实可行的针对性措施。监理对施工组织设计总的要求是技术上先进、质量上可靠、经济上合理、实施时有保证； 4).以工序管理为核心，以岗位职责为关键，监理要协助承建商（施工单位）提高作业人员的质量意识和责任心，督促承建商（施工单位）健全和搞好各种施工记录； 5).常见质量隐患通病的预控见表4.1 常见质量事故原因及预控制序号施工质量事故类型产生原因预防措施 1 单桩承载力不能满足要求桩端有虚土或打烂桩嘴采用吊铊吊测，若吊铊绳与桩筒长度不符时，桩筒底入泥或打烂桩嘴，此时拨管加麻袋在桩尖台上垫上重打，桩尖烂重换。预制桩尖吞入沉管内，在拔管时振落孔内，桩端留有空隙严格检查预制桩尖质量，不使用不合格品；有硬尖层时，加麻袋在桩尖肩台垫上再打，并严格控制锤高。厚层软土群桩桩距偏小，土体上隆，桩体上浮有条件可适当加大桩距贯入度控制不好沉管到预定深度附近，按规定标准测定贯入度，严禁打吊颈锤拔管速度过快，淤泥灌入或笼筋阻碍砼连续下灌，混凝土未振实沉管速度按规定标准控制地质条干存在较大变化或勘察报告有误沉管过快或贯入度明显达不到要求时，找设计、地质人员分析原因，商讨对策 2 缩径拔管过快或坍落度偏小，混凝土灌量不足拔管速度、坍落度按标准执行管内混凝土高度不足，侧土回弹管内混凝土面高于地表、沉管接近地表时放慢上拔速度或多次留振群桩桩距偏小，水平挤土明显采用预钻法或跳打法施工 3 桩体混凝土离折，强度降低坍落度过大，留振时间过长坍落度、留振时间均按规定标准执行粉土夹层孔隙水流入桩体（初凝前）保证管内混凝土面高于地下水位1~1.5m。沉管内进水较多在渗透性好的含水层中，沉管前应严格封底混凝土搅拌极不均匀搅拌时间应符合规定要求 4 断桩或桩体酥裂桩初凝不久，受桩机的碾压和振动，桩头酢裂桩机移动时，不得压桩混凝土灌注过急，管内形成气囊当沉管直径较小时，应缓慢倾注混凝土沉管时将初凝不久的邻桩挤裂在邻桩初凝前连续施打，若邻桩初凝不久，可先取土成孔，再沉管制桩在淤泥质土中，拔管过快，坍落度偏小在流塑状土层中放慢拔管速度密集群桩土体隆起，抱桩上浮，桩体混凝土尚未初凝则缩径，初凝不久则断桩 1、跳打，并放慢施工速度2、预先孔取土，再沉管制桩序号施工质量事故类型产生原因预防措施 5 桩身夹泥采用活瓣桩尖施工，反插深度过大，桩周土进入桩身严格按规定标准控制反插深度，土越软反插深度越小沉管外壁粘附泥土，在复打时被带入桩身内按复打有关规定施工 6 钢筋笼下沉、上浮或解体钢筋笼的悬挂措施失灵钢筋笼悬挂措施牢靠并事先检查笼子外径与沉管内壁间距偏小，粗骨料最大粒径偏大，拔管时带动笼子上浮，反插时可造成笼子解体按规定标准保证笼子外径与管内径的间隙、碎石粒径均匀笼子长度或笼顶标高、吊筋长度不准预先测量原土标高，认真计算复核笼筋长度，控制安放位置沉管振动、造成邻桩钢筋笼受振下沉将邻桩钢筋笼悬挂在地面 7 桩身倾斜伴随桩位偏移场地不平或填土松散，高低相差悬殊，致使施打中桩机滑移或倾斜场地平整，碾压松散填土桩位一侧地基土中有旧基础或其它异物，改使沉管跑偏施工前清除旧基础或其它异物软土地层，密集群桩，水平挤压效应严重先取土成孔，后沉管制桩在桩基附近开挖深基础时，桩随土体向临空面位移未采取保护措施，不得在基桩附近开挖深基坑送桩段较大时的基坑开挖顺序不当造成桩的位移和倾斜应分层对称开挖 8 桩身露筋拔管速度过快，桩周土回弹拔管速度按规定标准操作粗骨料粒径过大粗骨料粒径必须符合规定标准混凝土坍落度过小坍落度应符合规定标准桩尖活瓣开启不良检查桩尖活瓣，除泥除锈，保证活瓣闭合开启灵活钢筋笼不直钢筋笼制作要直、存放、运送时防止变形钢筋笼吊放时，悬挂不正钢筋笼应分段设扶正器或保护层垫块 9 充盈系数小于1.0 拔管速度过快按规定标准操作混凝土坍落度过小坍落度应符合规定标准 2.6.2 施工准备监理 1).施工场地准备监控 a.落实场地的“三通一平”工作，经检查不合乎要求者，应尽快完善； b.施工场地平面布置图合理，大临设施办公、值班、膳宿、卫生等用房均满足施工要求，材料堆场、钢筋笼制作场地等布置合理，便于施工和确保场地整洁； 2).技术准备监控 a.设计文件和桩位布置图、钢筋笼制作图以及各项设计要求有关参数已进行交底且明确无误； b.施工组织设计已经审定，并经监理工程师审查认可可以实施； c.根据规划红线、建筑物位置和桩位轴线经检查无误，并开始孔位放样，水准点和桩位轴线定位点应在施工影响范围以外； d.施工技术负责人（项目工程师）到位办公，现场一切技术准备工作，如桩位平面图、进度形象图、晴雨表、各种施工记录表等准备就绪； e.对全体施工人员进行施工技术交底，以及监理工作实施细则交底等。 3).机械设备材料准备监控 a.对沉管灌注桩所用材料和预制桩头的产地、规格、质量进行检查，审查质检和试配试验报告； b.检查承建商（施工单位）实际投入的机械设备，确认各种设备的规格、工艺数量是否符合合同规定和规范的要求；重点核查桩架立柱高度、沉管长度和直径等； c.督查开工前的设备试运转、试成孔和试灌注试验，以核对地质条件，检查施工人员的操作水平，检查设备能力和施工工艺是否适宜，以便调整； 4.施工组织准备监控 a.按市政府有关法令，建设工程各种报批手续如：施工许可证、质量监督和安全监督等均已办妥； b.承建商（施工单位）的项目班子、管理网络、质保体系、劳动组织等有关管理（包括人员上岗证要求）、技术和施工人员到位并开始运转。以上四方面准备工作基本完成后，监理工程师才能签发开工令。 2.6.3 施工工程材料监理参见土建部分的施工工程材料监理； 2.6.4 施工过程监理施工过程监理是施工监理工作的重点。在开工前应首先召开机班长及主要人员会议，由项目工程师按照施工组织设计进行技术交底，由监理工程师按照监理实施细则进行监理交底，使全体施工人员明确施工工艺流程，明确每道工序的质量标准和质保措施，明确监理内容和要求，特别要明确哪些关键工序必须由监理人员验收签证，未经验收签证不得进入下道工序等。沉管灌注桩的过程控制分“质量控制标准”，“质量监控内容”、“质量缺陷处理”三部分分述如下： 1).质量控制标准 ① 沉管深度控制沉管深度的控制应根据地基条件、设计桩长和贯入度等因素综合确定，并符合下列要求： a.纯摩擦桩，以设计桩长控制沉管深度； b.端承摩擦桩，必须保证设计桩长及桩端进入持力层深度，桩管入土深度控制以标高为主，贯入度控制为辅； c.摩擦端承桩，沉管深度控制以贯入度为主，设计持力层标高对照为辅； d.桩（除纯摩擦桩外）端进入持力层的深度：（1）持力层为粘性土或粉土时，不宜小于2d；（2）持力层为砂土时，不宜小于1.5d；（3）当为碎石类土时，不宜小于1d；（4）当存在软弱下卧层时，桩端以下硬持力层厚度不宜小于4d。 e.同一基础相邻桩的桩端标高差允许值：（1）对于摩擦端承桩，不宜超过相邻桩的中心距；（2）对于摩擦型桩，在相同土层中不宜超过桩长的1/10； f.贯入度的控制标准：锤击沉管应严格控制其最后三阵每十击的贯入度、最后1m 的沉管锤数和整根桩的总锤击数，贯入度和锤击数的取值可根据试桩或参考当地经验确定； ② 沉管灌注桩施工允许偏差对沉管成孔施工和钢筋笼的制作，应及时检查，其允许偏差下表沉管灌注桩允许偏差表（D≤500 mm）项目桩位允许偏差(mm) 桩径允许偏差(mm) 垂直度允许偏差％钢筋笼允许偏差(mm) 保护层允许偏差(mm) 单桩、条形桩基垂直于轴线方向、群桩的边桩条形桩基沿轴线方向、群桩的中间桩主筋间距螺旋筋螺距箍筋间距钢筋笼直径钢筋笼长度水下灌注非水下灌注+ 允许偏差 70 150 -20 ＜1 ±10 ±20 ±10 ±50 ±20 ±10 检验方法拉线、尺量检查尺量检查吊线尺量尺量检查尺量检查注：（1）数值是GB50202-2002及JGJ94-94 标准；（2）桩径允许偏差的负值是指个别断面。③ 混凝土制作与灌注 a.每立方米桩身混凝土的水泥用量应不少于300kg，粗骨料最大粒径，对于钢筋混凝土桩不宜大于5.0mm，并不得大于钢筋间最小净距1/3，对素混凝土桩不宜大于70mm，不得大于桩径1/4； b.混凝土坍落度，钢筋混凝土桩为8~10cm，素混凝土桩为6~8cm； c.桩身混凝土必须留有试件，要求每浇注台班不得小于1 组，每组3 件； d.桩顶混凝土灌注标高，应超过桩项设计标高0.5m； e.当气温高于30℃时，混凝土应添加缓凝剂； f.混凝土的充盈系数不得小于1.0； g.为防止从桩尖处进水进泥，可在开始沉管前在管内灌注1.5m 高或1~2 盘的封底混凝土； h.拔管时，应保持管内混凝土面不低于地表，并高于地下水位1.0~1.5m 以上。 ④ 关于桩身桩头的规定 a.桩身混凝土强度等级不得低于C30； b.桩的主筋应按计算确定，但最小配筋率当承压时不宜小于0.2%，受弯时不宜小于0.4%；其主筋长度，当为抗拔时应通长配置； c.钢筋笼的直径应比套管内径小60~80mm； d.预制桩头的混凝土强度等级不低于C30，桩头外径应比设计桩径大20 45°~60°。 ⑤ 关于拔管和复打的规定 a.对锤击沉管灌注桩第一次拔管高度只要能满足第二次所需要灌入的混凝土量时即可，不宜拔得过高；拔管速度应均匀，对于一般土层，以不大于1m/min 为宜，在软硬土层交界处及接近地面时，应控制在0.6~0.8m/min；采用倒打拔管的打击次数，单动气锤不得少于50 次/ min；自由落锤轻击（小的落距锤击）不得少于40 次/ min；在管底末拔到桩顶设计标高之前，倒打或轻击不得中断； b.反插法施工：（1）桩管灌满混凝土后，先振动再开始拔管，每次拔管高度0.5~1.0m；反插深度0.3~0.5m；在拔管过程中，应分段添加混凝土，保持管内混凝土面始终不低于地面，或高于地下水位1m 以上，并应控制拔管速度不大于0.5m/min；（2）在桩端反插范围内（即桩端标高以上的1.5m 段），宜多次反插，抽起50cm 打下30cm，一般次数不少于3~5 次，以扩大桩的端部截面；（3）桩身配筋段施工时，不宜采用反插法；（4）穿过淤泥层时，应适当放慢拔管速度，并应减少拔管高度和反插深度；在高流塑淤泥中不得采用反插法； c.复打法施工：对充盈系数小于1.0 的桩宜全长复打，对可能有断桩和缩颈桩，应采用局部复打；全长复打桩的入土深度宜接近原桩长，局部复打应超过断桩或缩颈区1m 以上；全长复打时应遵守下列规定：（1）第一次灌注混凝土应达到自然地面；（2）应随拔管随清除粘在管壁上和散落与地面上的泥土；（3）前后二次沉管的轴线应重合；（4）复打施工必须在第一次灌注的混凝土初凝之前完成。 2).质量监控内容 ① 钢筋拢制作监控 a.检查主筋是否调直； b.检查钢筋笼是否按设计图加工，其偏差是否超限；一旦超限，即令施工方返工； c.检查吊筋长度； d.检查保护层垫块或导正器设置是否匀称； e.检查主筋和加强筋的焊接，螺旋筋的绑扎是否牢固； f.检查主筋搭接长度、接头位置和接头数目。 ② 混凝土制作监控 a.检查搅拌机旁是否挂牌，标注每盘混凝土用砂、石、水泥和水的数量，其比例是否与试配试验结果相符； b.检查搅拌机水泵时间控制器和出水量是否准确； c.检查投料顺序（石水泥砂水），扣计量投料的准确性； d.控制搅拌时间（一般为1.0~1.5min）； e.检查混凝土坍落度； f.监督混凝土试块制作。 ③ 沉管成孔监控 a.检查沉管内是否进水进泥； b.检查钢筋笼悬挂位置（标高和居中）； c.控制混凝土浇注速度，避免过急形成气囊； d.敦促施工人员在拔管过程中，经常检查并保持管内混凝土面具有符合规定要求的高度； e.监督操作人员严格按规定要求控制拔管速度，拔管高度、留振时间及反插位置和深度，在离地表2m 左右内尤应放慢拔管速度； f.检查每根桩混凝土的充盈系数。 2.6.5．施工验收 1).中间验收监理在施工过程监控中，应认真检查： a.工程用原材料、预制桩头和钢筋笼制作质量； b.沉管垂直度、沉管入土深度和最终贯入度； c.混凝土配比、计量投料、混凝土灌注量和充盈系数； d.检查成桩桩位并监测桩顶位移等。 2).竣工验收基桩竣工、基坑挖至设计标高后，监理工程师应组织有施工方和设计单位有关人员参加的验收组，对本项沉管灌注桩工程进行全面的检查验收。 ① 核查施工资料 a.桩基施工图、图纸会审纪要和设计变更说明； b.工程勘察报告； c.施工组织设计及执行中的变更说明； d.试成孔、试灌注试验资料； e.桩位测量放线图及复验签证单； f.原材料试验报告、试配试验报告和进料记录； g.沉管、制桩记录、钢筋笼检查表及混凝土试块试验报告； h.基桩竣工图和竣工报告； i.桩的静载和动测试验报告。 ②基桩质量检查 a.桩体外观检查基坑开挖并破桩头后，监理目测（观察）：桩体形状、桩头混凝土的质感、钢筋笼的位置、完整性及露筋现象等；发现问题再进行量测，以便作为处理措施的依据。 b.桩体内在质量检查（1）应审查试块抗压试验报告，有疑义时在桩体抽芯取样，作抗压强度试验；（2）抽检总桩数的10%，进行桩体小应变无损探伤测试验，以检查桩平均强度和完整性；（3）单桩承载力的确定，则要通过静载试桩或桩的大应变动测试验取得，其抽检数量为总桩数的1%，并不少于3 根。 c.桩体几何尺寸检查：检查被抽检桩的几何尺寸，包括外形尺寸和几何位置；（1）直接量测桩头直径、钢筋笼直径及保护层厚度、甩筋长度、桩顶标高和桩中心位置的偏差等；（2）审查各种施工记录，核查其桩长、桩的入土深度和笼长；（3）检查其混凝土灌入量和充盈系数； 3).桩基质量评定监理领导下的验收组，在对桩基工程竣工后检查验收同时，开展质量评定工作。 ① 质量等级标准:基桩工程质量等级标准，应符合下表规定要求沉管灌注桩工程质量等级标准表等级等级标准检验项目合格优良保证项目原材料、预制桩头符合设计要求和有关规定同左桩长、最终贯入度符合设计要求和有关规定同左混凝土充盈系数大于1.0 同左桩顶标高、混凝土强度符合设计要求同左基本项目桩身完整性抽检抽检样动测法检查结果全部合格动测法抽验结果优良占50%以上，其余为合格单承承载能力抽验承载力标准值符合设计要求，抽检极差大于40% 标准值符合设计要求抽检极差小于40% 允许偏差项目桩位、钢筋笼规格、桩径、垂直度各项目抽检点数中，有70%以上偏差未超限各项目抽检中，有90%以上偏差未超限质量保证资料及其施工技术资料基本齐全齐全完整 ② 质量缺陷处理后的质量评定原则 a.返工重做的可重新评定质量等级； b.加固补强后经法定检测单位鉴定能达到评比要求的，其质量仅能评为格； c.法定检测单位鉴定达不到原设计要求，但经设计单位签认可满足结构安全和使用功能可不加固补强，其质量可定为合格。 3．石油化工罐区罐基础地基处理监理要点； 3.1 概述: 由于天然地基松软,不能满足油罐对地基的强度变形要求时,则必须经处理后再修建油罐基础,;经过处理的地基为人工地基,这一处理过程称为<地基处理》。当油罐基础遇到软土地基、填土地基、冲填土时应采取《地基处理》方法加固地基。需要处理的地基一般由设计图纸明确并结合工程地质勘探资料，当地基开挖后由设计、地质勘探、业主、监理等几方面负责人在现场验槽确定。石油化工罐区罐基础地基处理主要针对钢筋混凝土环墙内的回填材料的施工要求，其回填材料和施工方法有多种；按以往的做法罐基础地基处理有素土、灰土、砂、级配砂石、石屑等多种材料；施工方法有碾压、夯实、水夯、强夯、振冲、砂石桩、水泥搅拌桩、CFG桩、灰土挤密桩、土挤密桩等。在工期允许的情况下有的石油工业企业采用充水预压法进行地基处理，也是一种经济实用的方案。《石油工业钢储罐地基与基础施工及验收规范》（SH/T 3528-2005）第2章地基处理对各类地基处理（素土地基、灰土地基、砂和砂石地基、强夯地基、石屑地基、级配碎石地基、砂桩、振冲地基等）已有明确的施工要求及验收标准。本资料仅对常用的素土地基、灰土地基、砂和砂石地基中，应注意的几个有关施工质量的监理方法进行描述，其余不再一一复述。 3.2. 监理人员在地基处理质量控制中应注意的几个问题: 3.2.1.素土地基: 1) 土的最优含水量和最大干密度指标。有条件的工程或单位，要求填土工程开工将所填土取样送试验室试验，取得所填土的最优含水量和最大干密度指标。当工程因规模较小时间又紧不允许取土样试验时，按《石油工业钢储罐地基与基础施工及验收规范》（SH/T 3528-2005）4.1.1条<土的最优含水量和最大干密度表>(表4)取用。 2)素土地基质量标准及监理控制方法: 项序检查项目允许偏差或允许值检验方法监理控制方法单位数值主控项目 1 地基承载力设计文件要求按规定方法要求业主作二次地质勘探后根据地质勘探报告或按《建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002）》附录要求确定 2 压实系数设计文件要求现场实测为现场实测素土干密度与最大干密度之比一般项目 1 素土颗粒粒径㎜ ≤50 筛分法按素土土样试验室报告 2 有机质含量％ ≤8 焙烧法按素土土样试验室报告 3 含水量(与最优含水量比较) ％ +2 烘干法按素土土样试验室报告 4 分厚度偏差(与设计文件要求比较) ㎜ +50 水准仪按素土土样试验室报告 3) 在《石油工业钢储罐地基与基础施工及验收规范》（SH/T 3528-2005）条文说明4.1中特别强调,<对于直接承重的素土地基,在保证最优含水量情况下,宜采用重型机械进行素土压实。大型储罐地基素土回填，应采用压路机或振动压路机，分层回填压实。人工打夯或小型打夯机，只能用于压路机无法施工的局部或小面积回填土>。 4) 综合以上所述以往我们在储罐素土地基施工中,无论是检测手段、使用机械及监理方法上都有不当之处。 3.2.2. 灰土地基 1) 灰土地基的石灰材料必需为熟石灰,粒径不得大于5㎜,且不得夹有未熟化的生石灰块。 2) 灰土地基的素土材料必需控制最优含水量，如含水量过高或不足时，应晾干或洒水润湿。 3) 其它质量标准按《石油工业钢储罐地基与基础施工及验收规范》（SH/T 3528-2005） 4.2节表8执行。 3.2.3.砂和砂石地基 1) 规范要求：砂和砂石地基强调优先采用天然级配的砂。采用人工级配砂石时，宜选用中砂、粗砂、砾砂、碎（卵）石、砾石、石屑、或其它质地坚硬、性能稳定和无侵蚀性的工业废渣，且拌和均匀。上述规定强调了砂和砂石地基应用的材料是多样的,以往我们在工程监理中,施工单位为了省钱而使用河粉砂、冲填砂材料是不合适的，一定要慎用。 2) 控制砂和砂石地基施工质量时，一定要掌握其每层铺筑厚度及最优含水量（见SH/T 3528-2005 4.3.5 表9）。 4．石油化工罐区储罐基础工程质量监理要点； 4.1.概述石油化工罐区储罐基础工程包括：土方开挖及回填、砂（石屑）垫层、沥青砂绝缘层、钢筋混凝土环墙（环梁）、散水护坡及封口等。以往施工的小型储罐基础，其环墙部分也有毛石护坡或配筋砖环墙等设计作法。《石油工业钢储罐地基与基础施工及验收规范》（SH/T 3528-2005）第3章，已对上述各类钢储罐地基与基础的施工要求和质量标准，作出了具体规定。本《监理要点》不再一一复述，现尽对监理石油化工罐区储罐基础工程中应注意的几个问题加以说明。 4.2. 关于砂(石屑)垫层: 罐区储罐基础的砂(石屑)垫层的目的,是为了阻隔地基土的毛细水上升,避免因水气上升而[wiki]腐蚀[/wiki]钢储罐罐底。所以砂(石屑)垫层应按3.3.1.要求〝砂垫层宜采用颗粒级配良好质地坚硬的中、粗砂，但不得含有草根、垃圾等杂质，含泥量不得超过5％。可用混合拌匀的碎石和中、粗砂，不得用粉砂或冻结砂。若用石屑，含泥量不得超过7％〞的规定。是为了满足上述要求而制定的。在该分项工程施工中,工程监理应将选用砂(石屑)垫层材料作为质量控制重点。以往我公司遇到的问题是施工单位，常常用细粉砂（河细砂、冲填砂）材料回填是不符合规范要求的。 4.3. 关于沥青砂绝缘层: 《石油工业钢储罐地基与基础施工及验收规范》（SH/T 3528-2005）4.3节对沥青绝缘层的施工要求及质量验收标准作了具体规定。但在工程监理中应注意如下问题： 4.3.1 沥青材料的选用和标准。《石油工业钢储罐地基与基础施工及验收规范》（SH/T 3528-2005）3.4.2. b)当罐内温度低于800 C 时,宜采用60号甲道路沥青,也可30甲建筑石油沥青 ;c) 当罐内温度在800 C- 950 C时, 宜采用30甲建筑石油沥青;此处使用的沥青标准,在老标准中找到其有关性能指标: 石油沥青质量指标及用途（老标准）种类新标号针入度(250,100克)(1/10毫米)不小于延度(250)(厘米)不小于软化点(环球法)(C0)不低于主要用途普通石油沥青(SYH1665-77) 756555 756555 2.01.51.0 6080100 适用于道路,建筑工程及制造游毡、油纸等防水材料建筑石油沥青(GB494-75) 30甲30乙10 21-4021-405-20 331 706095 1．作为建筑工程及其它工程的防水、防潮、防腐蚀材料、胶结材料和[wiki]涂料[/wiki]用；2．制造游毡、油纸等防水材料和绝缘材料建筑石油沥青质量指标及用途（新标准）产品牌号：建筑石油沥青按针入度不同分为10号、30号、40号三个牌号。技术要求如下表：项目质量指标试验方法 10号 30号 40号针入度（250C，100g，5s），1/10mm 10-25 26-35 36-50 GB/T4509 延度（250C，5cm/min），cm不小于 1.5 2.5 3.5 GB/T4508 软化点(环球法),C 不低于 95 75 60 GB/T4507 溶解度(三氯乙烷、三氯乙烯、四氯化碳或苯)，％不大于 99.5 GB/T11148 蒸发损失（1630 C，5h）不大于 1 GB/T11964 蒸发后针入度比，％不小于 65 1) 道路石油沥青指标项目质量指标试验方法 200号 180号 140号 100号甲 100号乙 60号甲 60号乙针入度(25℃,100g),1/10mm 201～300 161～200 121～160 91～120 81～120 51～80 41～80 GB/T4509 延度(25℃),cm不小于－－ 100注① 100注① 90 60 70 40 GB/T4508 软化点(环球法), ℃ 30～45 35～45 38～48 42～52 42～52 45～55 45～55 GB/T4507 溶解度(三氯乙烯、三氯甲烷或苯),% 不小于 99．0 99．0 99．0 99．0 99．0 99．0 99．0 GB/T11148 蒸发后针入度比2,%不小于 50 60 60 65 65 70 70 [wiki]闪点[/wiki](开口),℃ 不低于 180 200 230 230 230 230 230 GB/T 267 蒸发损失(163℃,5h),% 不大于 1 1 1 1 1 1 1 GB/T11964 注：、当25℃延度达不到100cm时，如15℃延度不小于100cm，也认为是合格的。 ②、蒸发损失后针入度与蒸发前针入度之比乘以100，即为蒸发后针入度比。 4.3.2. 石油沥青的性能石油沥青是原油加工过程的一种产品，在常温下是黑色或黑褐色的粘稠的液体、半固体或固体，主要含有可溶于三氯乙烯的烃类及非烃类衍生物，其性质和组成随原油来源和生产方法的不同而变化。石油沥青是原油蒸馏后的残渣。根据提炼程度的不同，在常温下成液体、半固体或固体。石油沥青色黑而有光泽，具有较高的感温性。由于它在生产过程中曾经蒸馏至４００℃以上，因而所含挥发成分甚少，但仍可能有高分子的碳[wiki]氢[/wiki]化合物未经挥发出来，这些物质或多或少对人体健康是有害的。沥青为暗褐色到黑色的固态或半固态粘稠状物质，主要由高分子的烃类和非烃类组成，可溶于苯、二硫化碳和三氯乙烯等有机溶剂，在自然界中天然存在或由石油炼制过程获得。按来源分类，沥青可分为天然沥青和石油沥青。天然沥青所产的沥青又可分为天然沥青、沥青矿和焦性沥青。天然沥青是指原油渗透到地表，经过自然蒸发过程而形成的沥青。湖沥青是一种典型的天然沥青，它是地表凹陷的天然的表面沉积物。矿物质含量大于10%的天然沥青称为岩沥青。石油沥青是指原油经过常压蒸馏、减压蒸馏、溶剂脱沥青、氧化或调和等过程得到的可满足某种功能的沥青，如道路石油沥青、建筑石油沥青等。我国道路石油沥青主要分为3个系列。一是用于高速公路、一级公路、城市快车道、主干道和机场跑到的重交通道路沥青（GB15180）；二是可用于高速公路、机场跑道等大交通量、重载路面面层的聚合物改性沥青（JTJ036）；三是可用于中、轻交通道路及路面维修的普通道路沥青（SH0522和JTJ032）。沥青与集料的粘附性与二者的物化性质密切相关。一般来说影响沥青与集料粘附性的因素主要有：1）沥青与集料表面的界面张力。2）沥青与集料的化学组成。3）沥青的粘性。4）集料表面粗糙度。5）集料的空隙率。6）集料的清洁度与含水率。6）沥青与集料的拌和温度等。软化点是指在一定条件下，沥青达到某一稠度时的温度。GB/T 4507-1999《沥青软化点测定法》中规定：在规定尺寸的铜环内，上置规定尺寸和重量的钢球，在水或甘油介质中，以5℃/min的加热速率加热到沥青软化，钢球下沉到规定距离时温度，以℃表示。当量软化点是为了消除蜡的影响而提出的，当量软化点取决于沥青针入度值，它的本质仍是沥青的针入度指数。如果两种沥青的针入度相当，当量软化点的高低能反映其高温抗车辙能力；但是如果两种沥青的针入度不同，仅用当量软化点的高低来判断其高温性能好坏是不合适的。软化点的高低常用于评价沥青高温性能。软化点实际上是沥青在一定条件下的等粘温度，软化点越高就意味着沥青的等粘温度越高，沥青混合料的高温稳定性就越高。注意：沥青的软化点决不是沥青的物理常数，而是在一定条件下，沥青达到某一稠度时的温度，因此软化点是随着试验条件变化的。这是因为沥青是由大分子烃类和非烃类组成的非常复杂的混合物，属无定形物质，它没有明确的熔点，而是随着温度的升高逐渐软化并最终熔融为液体。石油沥青的针入度是标准针在规定的温度、荷重及时间内垂直穿入沥青的深度指标。按GB/T4509测定石油沥青针入度时应注意： (1)　针入度仪测探机构灵活、操作便利，连杆在无明显磨擦下垂直运动，荷重符合标准要求。　　(2)　标准针由硬化并回火的不锈钢制成，洛氏硬度为54~60。标准针的几何尺寸应符合标准要求，针尖锐利**刺。　　(3)　溶化试样时应防止过热，加热温度不得超过试样估计软化点100℃以上，试样受热时间不得超过30min。　　(4)　试样用0.35mm的金属筛滤去杂质，倒入盛样品的试样无气泡混入，若混入气泡应设法除进，否则将影响测定结果的精确度。　　(5)　试样必须在规定的温度条件下冷却及测定，每个试样皿的测试时间不能过长，避免温度发生波动。若试样冷却温度及试验温度高于规定温度，则测得的针入度值偏大；反之则偏小。　　(6)　贯入时标准针的针尖应与试样表面刚好接触。如果标准针针尖尚未接触试样表面，即针尖与试样表面间尚有距离，则结果偏大；若针尖已穿入试样，则结果偏小。因此，除了保证注入盛样皿的沥青量足够外，必要时用放置在合适位置的光源反射来观察。 (7)同一试样重复测定至少3次，各测定点之间以及测定点与盛样皿边缘之间的距离不应小于10mm。对针入度较大的沥青试样，每次测定后将针留在试样中，直到3次测定完成后方能将针从试样中取出。对针入度不大的沥青试样，每个测定点用1根针或将针取下用溶剂擦净后用软布擦干再用。在规定的条件下，使沥青的标准试件拉伸至断裂时的最大长度以cm表示。延度试验按GB/T 4508-1999《沥青粘度测定法》进行，如果不特别注明，沥青的延度是指25℃，拉伸速率为5cm/min条件下测得的延度。 4.3.3. 监理对石油沥青材料的选用应注意的问题: 1) 上述沥青材料及标准的介绍说明,储罐基础沥青砂使用的60号甲道路沥青和30甲建筑石油沥青其主要指标区别如下：项目主要指标使用条件针入度(25℃,100g),1/10mm 延度（试验条件）软化点(环球法), ℃ 溶解度(三氯乙烷、三氯乙烯、四氯化碳或苯)，％不大于 60号甲道路沥青 51～80 70《延度(25℃),cm不小于》 45～55 99. 当罐内温度低于800 C 时 30甲建筑石油沥青 36-50 3.5《延度（250C，5cm/min），cm不小于》 60 99.5 当罐内温度低于800 C 时；当罐内温度在800 C- 950 C时, 2）在监理工作中要注意设计对储罐温度的要求，对于低于800C的常温罐两种沥青均可使用，对于800C-950C的高温罐一定要强调用30甲建筑石油沥青，因为该沥青针入度低、软化点高。 4.3.4.规范中对于沥青砂的砂骨料有明确规定。 1）所用砂应为干燥的中、粗砂，砂中含你量不得大于5％； 2）以往工程中常常由道路沥青搅拌厂，用瓜子片或小碎砂代替中、粗砂的作法是不符合规范要求的； 4.3.4.沥青砂绝缘层的质量检测: 《规范》3.4.7条为强制性条文:< 沥青砂绝缘层用抽样法检验压实后的密实度,不得小于设计文件规定,抽检数量为每200㎡不少于1处,但每罐不少于3处。> 监理人员在质量控制中要熟悉和了解如下数据和含义。 1）沥青砂绝缘层的密实度是设计文件规定的,如设计文件中未明确，应在设计交底时向设计方提出，由设计明确。 2）沥青砂绝缘层压实后的密实度,由现场见证取样，送有资质的专业试验室试验而得。 3）密实度是指材料体积内固体物质所充实的程度，即材料的密实体积与总体积之比，也可按材料的密度和自然密度之比计算。沥青砂绝缘层压实后的密实度检测是一项道路工程检测技术，可使用《沥青路面施工检测》中的沥青混凝土密度及压实度检测方法，测得每点的毛体积密度与混料的设计密度（通常为马歇尔试验密度）之比即为实测压实度，由各测点的平均值按均方差公式求得实测评定段的压实度代表值。 4）当沥青砂绝缘层压实后的压实度代表值大于沥青砂绝缘层的设计密实度即判为合格。 4.4. 关于钢筋混凝土环墙(环梁)施工质量控制: 4.4.1. 钢筋混凝土环墙(环梁)的钢筋施工质量，按《规范》3.5.1；3.5.2条要求控制。 4.4.2. 钢筋混凝土环墙(环梁)的施工，按《规范》3.5.3.条要求<钢筋混凝土环墙(环梁)圆周（中心圆）长度大于40ｍ时，在钢筋连续的原则下，宜留后浇缝分段浇注；>的条文作法明显偏严。圆周（中心圆）长度大于40ｍ的储罐,一般是指容积大于2000 m3的石油化工储罐, 以往我公司对各类容积储罐的钢筋混凝土环墙(环梁) 工程监理经验,认为不留后浇缝分段浇注,也没出现质量问题。因为石油化工储罐如按上述规定留了后浇缝分段浇注，“需待环抢（环梁混凝土养护28d后,-------采用同强度微膨胀混凝土浇注”。这就意味着储罐基础，必须在上述后浇缝分段浇注后进行回填罐基础内砂垫层、沥青砂施工，对于石油化工罐区工程的工期较紧，很难满足进度要求。 4.4.3. 《规范》条文3.5.3.b):“ 环墙(环梁)上表面应一次压光,不得二次抹灰。”是对钢筋混凝土环墙(环梁)施工质量更为严格的控制，这就要求我们旁站监理混凝土环墙(环梁)时，必须严格把好环墙(环梁)上表面应一次压光这一工序，使其控制在施工验收标准范围内。（见《规范》9.2条。） 5. 石油化工罐区工程土建部分旁站监理方案为了确保本工程关键工序及关键部位的质量得到有效控制，确保本工程质量满足规定要求，便于指导监理部对所要求的关键部位、关键工序质量实施控制和管理，根据房屋建筑旁站的有关规定和本工程的特点，特制定本旁站监理方案。 5.1 工程概况 1)、工程概况：石油化工储罐工程为：储存石油化工罐区及整个厂区的配套设施，共有10个单项工程组成，详见下表。设计单项设计单项石油化工罐区及输油泵棚变电所石油化工罐区综合用房总图运输空压站外管及装卸锅炉房全厂供电消防站全厂电信其中建筑工程有罐区、罐区综合用房、输油泵棚、空压站、变电所、锅炉房及其设施、消防站及其设施、装车设施、外管廊、总图运输等8个。消防水站为整个罐区提供消防水，消防吸水池为抗渗混凝土。 2)、工程投资： 3)、建设单位： 4)、设计单位： 5)、总承包单位： 6)、工程特点: 5.2 编制依据及施工验收相关规范标准 2.1 房屋建筑工程施工旁站监理管理办法（试行） 2.2 《建设工程监理规范》GB50319-2000 2.3 石油化工有限公司仓储工程施工图及相关设计文件 2.4 石油化工储罐工程地质勘察报告 2.5石油化工储罐工程《监理规划》 2.6《建筑工程施工强制性条文》 2.7《建筑地基基础工程验收规范》GB20202-2002 2.8《砼结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002 2.9《石油化工钢储罐地基与基础施工及验收规范》SH/T 3528--2005 2.10其它相关法规、标准、规程及图集等 5.3 旁站监理的范围储罐工程施工关键部位及关键工序具体实施旁站监理的范围确定如下： 5.3.1化工品罐基础砂垫层沥青砂分层铺设及振实过程 5.3.2基础工程节点处钢筋隐蔽过程 5.3.3基础及道路砼浇筑过程 5.3.4基础土方回填过程 5.3.5主体工程柱、梁节点处钢筋隐蔽过程 5.3.6主体工程结构砼浇筑过程，防水砼浇筑过程 5.4.旁站监理的内容本工程旁站监理的人员为现场监理员，其工作由总监理工程师或监理工程师进行安排，按照旁站监理人员的职责以及单位工程施工组织设计和监理部编制的相关监理实施细则实施旁站监理；旁站监理人员要做好旁站记录及施工日志，保存现场原始记录资料；旁站监理人员要跟班到位，原则上每八小时换班一次，以确保现场监理旁站人员的精力集中，便于更好地开展旁站监理工作，提高旁站监理的工作效果。 5.4.1检查施工单位人员配备是否到位，资格是否符合要求，控制是否有效； 5.4.2材料、机械是否满足本工程使用； 5.4.3各项手续是否齐全； 5.4.4是否按已批准的施工方案实施； 5.4.5施工中出现异常情况时的处理方法、程序是否已定，是否有违反强制性标准的不当施工； 5.4.6对不同的工序应采用不同的监督检查方式和内容： 5.4.6.1石油工业罐区及配套设施基槽砂垫层及土方回填施工控制 A基底的垃圾、集水等杂物是否清理干净； B回填用砂、土是否符合设计要求； C土方回填顺序是否合理； D分层回填及夯实情况是否符合要求，现场见证取样试验； E回填标高是否符合设计要求； 5.4.6.2基础及主体节点处钢筋隐蔽控制 A检查钢筋原材及焊接试验报告； B钢筋排列是否符合要求，层次是否正确； C钢筋构造长度、做法是否正确； D钢筋绑扎及摆放是否易于砼浇筑，不易浇筑时采取的办法是否适当； 5.4.6.3基础环墙、承台及主体砼浇筑控制 A检查砼用原材料及外加剂的各项质保资料、配合比； B现场见证砼试块的留设及监督试块的养护； C砼浇筑顺序是否得当，施工缝留设是否合理； D砼浇筑过程中的操作是否合理，对钢筋、电线管、预埋管件等的保护是否到位合理，浇筑厚度是否满足要求； E模板支设是否稳固，有无漏浆及漏浆严重程度，涨模程度； 5.4.6.4.罐基础沥青砂面层施工质量控制: A. 沥青及砂材料的各项质保资料、配合比； B. 沥青砂的拌制温度、铺摊温度； C. 沥青砂的铺摊厚度、搭接及分块； D. 沥青砂铺摊的平整度、标高 E. 沥青砂的密实度的取样及检测。 5.5 旁站监理程序 5.5.1向施工方通报需要旁站监理的关键部位及关键工序，要求施工单位做出施工计划； 5.5.2施工方已完成确定的旁站工序的前道工序，经自检合格，通知监理检查，同时在施工前24小时申请旁站工序施工，并注明开始和结束时间； 5.5.3根据相应的关键工序的工作量和特点，监理安排旁站人员并明确职责； 5.5.4对现场实施旁站监理，所有问题及时解决； 5.5.5做好监理旁站记录并签字齐全； 5.6 旁站监理人员的职责 5.6.1检查施工企业的现场质检人员到岗、特殊工种人员持证上岗以及施工机械、建筑材料准备情况； 5.6.2在现场跟班监督关键部位、关键工序的施工执行施工方案以及工程强制性标准情况； 5.6.3核查进场建筑材料、建筑构配件、设备的质量检验报告等，并可在现扬监督施工企业进行检验或者委托具有资格的第三方进行复验； 5.6.4做好监理旁站记录和监理日志，保存旁站监理原始资料。 [ ]查看更多 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离心泵安装最大高度的计算？离心泵安装最大高度的计算泵房内的地坪标高取决于泵的安装高度，正确地计算离心泵的最大允许安装高度，使泵站既能安全供水，又能节省土建造价，具有很重要的意义。由式 Hv——泵壳吸人口的测压孔处的真空值(mH20)，如图2-69所示。离心泵铭牌或样本中，对于各种泵都给定了一个允许吸上真空高度日。，此日。即为式 (2—148)中Hr的最大极限值。在实用中，离心泵的Hs超过样本规定的Hv值时，就意味着泵将会遭受气蚀. 水泵厂一般在样本中，用p-H。曲线来表示该泵的吸水性能。图2-70所示，为14SA型离心泵的p-H。曲线，此曲线是在大气压为10．33mH20，水温为20℃时，由专门的气蚀试验求得的。它是该泵吸水性能的一条限度曲线。在使用时，要注意以值是个条件值，它与当地大气压(Pa)及抽升水的温度(t)有关，由式 (2-147)可看出。因此，在工程上应用泵样本中的日。值时，必须考虑到：当地大气压越低，泵的以值就将越小(大气压与当地海拔的关系，见表2-7)。其次，如抽升的水温(t)越高，泵吸入口处所要求的绝对压力P，也就应越大(水温与防止气穴现象的饱和蒸汽压力值关系，见表2-7)。水温越高，泵的Hs值也将越小。海拔高度与大气压的关系表2-8 海拔(m) -600 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1500 2000 3000 4000 5000 大气压 Pa／r(mH20) 11.3 10.33 10.2 10.1 10.0 9.8 9.7 9.6 9.5 9.4 9.3 9.2 8.6 8.4 7.3 6.3 5.5 如果，泵安装实际地点的气压是ha，不是10．33mH20时(例如在高原区修建泵站)或水温是t而不是20℃时(例如用来抽升热水时其饱和蒸汽压力是hva而不是20℃的0.24时)，则对水泵厂所给定的日。值，应作如下的修正： H”S=Hs-(10.33-ha)-(hva-0.24) 上海胜欧泵阀有限公司查看更多 0个回答 . 5人已关注

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冬季仪表失灵的原因？ 各位老师为什么冬季调节阀、流量计都会容易失灵呢，有哪些仪表本身和环境条件的因素呢?菜鸟求指点！！！谢谢！！！查看更多 19个回答 . 1人已关注

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人社部办公厅关于调整价格鉴证师等资格考试日期的通知 [ ...？ http://www.cpta.com.cn/n/2015/0731/c360339-27391437.html 查看更多 2个回答 . 2人已关注

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注化价格有望上涨！？ 化工设计势必在这两年实行注册制度，注化价格有望在这两年上涨！查看更多 14个回答 . 5人已关注

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新人注册送见面礼了储罐区防火堤设计规范 GB50351-2014？本人是论坛的老人了，加入论坛近10年，只是以前的帐号遗失，没能找回，今天重新注册了一个帐号，就又成了新人，今天先上见现礼一份：储罐区防火堤设计规范 GB50351-2014，带条文说明，中华人民共和国住房和城乡建设部公告第364号住房城乡建设部关于发布国家标准《储罐区防火堤设计规范》的公告现批准《储罐区防火堤设计规范》为国家标准，编号为GB50351-2014，自2014年12月1日起实施。其中，第3.1.2、3.1.7条为强制性条文，必须严格执行。原国家标准《储罐区防火堤设计规范》GB50351-2005同时废止。本规范由我部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。中华人民共和国住房和城乡建设部 2014年3月31日本规范是根据住房城乡建设部《关于印发2012年工程建设标准规范制订修订计划的通知》（建标〔2012〕5号）的要求，由中国石油天然气管道工程有限公司会同有关单位，对原国家标准《储罐区防火堤设计规范》GB50351-2005进行修订而成的。本规范修订过程中，编制组进行了广泛的调查研究，总结了我国油气储运及化工品储运系统防火堤工程建设的实践经验，通过对已经完成的油气储运及化工品储运系统防火堤的设计进行分析、验证，并在广泛征求意见的基础上，经反复讨论研究、屡次修改，完成报批稿最终报住房城乡建设部审查定稿。本规范共分5章和2个附录，主要内容包括：总则，术语，防火堤、防护墙的布置，防火堤的选型与构造，防火堤的强度计算及稳定性验算等。本规范修订的主要内容是： 1 规定了同一防火堤范围内不同介质的储罐要求，储罐数量要求，储罐布置要求，隔堤设置要求； 2 修订了防火堤内不同介质储罐总容积的相关要求； 3 修订了防火堤内有效容积的要求； 4 修订了防火堤高度的要求； 5 补充修订了防火堤踏步、坡道、逃逸爬梯的设置要求； 6 补充了防火堤内设置排水明沟及格栅盖板的相关要求； 7 补充修订了防火堤的选型、构造等相关要求。本规范中以黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。本规范由住房城乡建设部负责管理和对强制性条文的解释，由石油工程建设专业标准化委员会负责日常管理工作，中国石油天然气管道工程有限公司负责具体技术内容的解释。在本规范执行过程中，希望各单位结合工程实践，认真总结经验，注意积累资料，如发现需要修改和补充之处，请将意见和有关资料寄送到中国石油天然气管道工程有限公司（地址：河北省廊坊市和平路146号，邮政编码：065000），以供今后修订时参考。本规范主编单位、参编单位、主要起草人及主要审查人：主编单位：中国石油天然气管道工程有限公司参编单位：中国石化工程建设有限公司中国石化集团公司总图设计技术中心站 **总后勤部建筑工程规划设计研究院主要起草人：刘杨龙岳忠郭宝申叶宏跃王宇闫高峰许文忠董旭陆勇刘长清杨峥高宏义袭云峰刘中庆主要审查人：王金国王小林张广智张效羽李正才刘庆砚李慧吴勇崔忠涛鲁谨薇穆冬玲赵红民沈红顾玉梅修订说明《储罐区防火堤设计规范》GB50351-2014，经住房城乡建设部2014年3月31日以第364号公告批准发布。本规范是在《储罐区防火堤设计规范》GB50351-2005的基础上修订而成的。上一版的主编单位是中国石油天然气管道工程有限公司，参编单位是中国石化工程建设公司、中国石化集团公司总图设计技术中心站、**总后勤部建筑设计研究院，主要起草人是陈辉璧、冯宝坤、岳忠、刘杨龙、叶宏跃、王宇、闫高峰、董旭、许启元、郭宝申、陈枫、许文忠、陆勇、李文莉。本规范修订过程中，编制组进行了广泛的调查研究，总结了我国油气储运及化工品储运系统防火堤工程建设的实践经验，同时参考了国外先进技术法规、技术标准，通过对已经完成的油气储运及化工品储运系统防火堤的设计进行分析、验证，并在广泛征求意见的基础上，经反复讨论研究，取得了防火堤设计的重要技术参数。为便于广大设计、施工和生产单位有关人员在使用本规范时能正确理解和执行条文规定，《储罐区防火堤设计规范》编制组按章、节、条顺序编制了本规范的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明，还着重对强制性条文的强制性理由做了解释。但是本条文说明不具备与标准正文等同的法律效力，仅供使用者作为理解和把握标准规定的参考。 1 总则 1.0.1 为了合理设计防火堤、防护墙，保障储罐区安全，制定本规范。 1.0.2 本规范适用于地上液态储罐区的新建和改建、扩建工程中的防火堤、防护墙的设计。 1.0.3 防火堤、防护墙的设计，应在满足各项技术要求的基础上，因地制宜，合理选型，达到安全耐久、经济合理的效果。 1.0.4 储罐区防火堤、防护墙的设计除应执行本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。条文说明 1 总则 1.0.1 防火堤、防护墙是储罐区的重要防护措施，在事故状态下能对事故液进行有效的防控，极大限度地将事故控制在较小的范围，防止事故蔓延，为消防赢得时间。本条说明了本规范的制定目的。 1.0.2 本条规定了本规范适用的范围。 1.0.4 本规范作为国家标准，应同时符合其他相关现行国家标准的有关规定，如《石油储备库设计规范》GB50737、《石油库设计规范》GB50074、《石油天然气工程设计防火规范》GB50183、《建筑结构荷载规范》GB50009、《混凝土结构设计规范》GB50010、《砌体结构设计规范》GB50003、《建筑抗震设计规范》GB50011、《建筑地基基础设计规范》GB50007等。 2 术语 2.0.1 储罐组 tank group 由防火堤或防护墙围成的一个或几个储罐组成的储罐单元。 2.0.2 储罐区 storage tank farm 由一个或若干个储罐组组成的储罐区域。 2.0.3 防火堤 fire dike 用于常压易燃和可燃液体储罐组、常压条件下通过低温使气态变成液态的储罐组或其他液态危险品储罐组发生泄漏事故时，防止液体外流和火灾蔓延的构筑物。 2.0.4 隔堤 dividing dike 用于减少防火堤内储罐发生少量液体泄漏事故时的影响范围，或用于减少常压条件下通过低温使气态变成液态的储罐组发生少量冷冻液体泄漏事故时的影响范围，而将一个储罐组分隔成若干个分区的构筑物。 2.0.5 防护墙 safety wall 用于常温条件下通过加压使气态变成液态的储罐组发生泄漏事故时，防止下沉气体外溢的构筑物。 2.0.6 隔墙 dividing wall 用于减少防护墙内储罐发生少量泄漏事故时液体变成气体前的影响范围，而将一个储罐组分隔成若干个分区的构筑物。 2.0.7 防火堤内有效容积 effective capacity surrounded by dikes 一个储罐组的防火堤内可以有效利用的容积。 2.0.8 设计液面高度 design height of liquid level 计算防火堤有效容积时堤内液面的设计高度。 2.0.9 防火堤内堤脚线 inboard toe line of dike 防火堤内侧或其边坡与防火堤内设计地面的交线。 2.0.10 防火堤外堤脚线 outboard toe line of dike 防火堤外侧或其边坡与防火堤外侧设计地面的交线。条文说明 2 术语 2.0.3，2.0.4 本规范将隔堤与防火堤的功能严格加以区分：只有防火堤才具有储罐发生泄漏事故时防止液体外流的功能，而隔堤不需要赋予这项功能。如果赋予隔堤与防火堤相同的功能，则由于隔堤可能分别受到两个方向的液体压力，其截面的结构尺寸将比防火堤大得多，显然在经济上并不合理。本规范明确规定，隔堤的作用就是在储罐发生少量泄漏事故（如冒顶）时，把液体污染范围控制在一个较小的区域内，便于收集、清洁与处理。 2.0.9 对于土堤或内培土防火堤，内堤脚线指土堤内侧或培土坡面与设计地面的交线。 2.0.10 对于土堤，外堤脚线指土堤外侧坡面与设计地面的交线。 3 防火堤、防护墙的布置 3.1 一般规定 3.1.1 防火堤、防护墙的选用应根据储存液态介质的性质确定。 3.1.2 防火堤、防护墙应采用不燃烧材料建造，且必须密实、闭合、不泄漏。 3.1.3 防火堤的防火性能应符合现行国家标准《石油天然气工程设计防火规范》GB50183、《石油储备库设计规范》GB50737、《石油库设计规范》GB50074、《石油化工企业设计防火规范》GB50160的相关规定。 3.1.4 进出储罐组的各类管线、电缆应从防火堤、防护墙顶部跨越或从地面以下穿过。当必须穿过防火堤、防护墙时，应设置套管并应采用不燃烧材料严密封闭，或采用固定短管且两端采用软管密封连接的形式。 3.1.5 防火堤、防护墙内场地宜设置排水明沟。 3.1.6 防火堤、防护墙内场地设置排水明沟时应符合下列要求： 1 沿无培土的防火堤内侧修建排水沟时，沟壁的外侧与防火堤内堤脚线的距离不应小于0.5m； 2 沿土堤或内培土的防火堤内侧修建排水沟时，沟壁的外侧与土堤内侧堤脚线或培土堤脚线的距离不应小于0.8m； 3 沿防护墙修建排水沟时，沟壁的外侧与防护墙内堤脚线的距离不应小于0.5m； 4 排水沟应采用防渗漏措施； 5 排水明沟宜设置格栅盖板，格栅盖板的材质应具有防火、防腐性能。 3.1.7 每一储罐组的防火堤、防护墙应设置不少于2处越堤人行踏步或坡道，并应设置在不同方位上。隔堤、隔墙应设置人行踏步或坡道。 3.1.8 防火堤的相邻踏步、坡道、爬梯之间的距离不宜大于60m，高度大于或等于1.2m的踏步或坡道应设护栏。条文说明 3.1 一般规定 3.1.1 防火堤主要用于油罐区及全冷冻式储罐区，防护墙主要用于全压力式球罐区。 3.1.2 本条为强制性条文，必须严格执行。储罐区发生泄漏和火灾时，火场温度达到1000多摄氏度，防火堤和防护墙只有采用不燃烧材料建造才能抵抗这种高温烧烤，并在耐火时间内能承受事故液压力且不渗漏，便于消防灭火工作；防火堤的密封性要求，是对防火堤的功能提出的最基本要求。现场调研发现，许多储罐区的防火堤的堤身有明显的裂缝，或没有封闭温度缝，或管道穿堤处没有密封。这些现象导致防火堤不严密，一旦发生事故，后果不堪设想。因此，作出该条文规定。 3.1.3 由于各相应规范针对不同的储存介质特性，对防火堤的防火性能作了相应规定，本条规定不同性质的介质采用相应规范的相关条款，不再对防火堤的防火性能作具体规定。提髙防火堤的防火性能可以采取如下措施：在堤内侧培土、衬砌、喷涂高温隔热防火涂料等。 3.1.4 本条为保证防火堤、防护墙的严密性，防止渗漏。 3.1.5防火堤、防护墙内场地宜设置排水明沟，是为了满足罐组内场地排水的要求。3.1.6本条1、2、3、4款是为防止防火堤、防护墙的基础受到沟内雨水的侵蚀。第5款，排水明沟设置格栅盖板是为了满足巡检方便的要求；格栅盖板应为防火、防腐型，是从防火安全的角度作出的规定。 3.1.7 本条为强制性条文，必须严格执行。踏步的设置不仅要满足日常巡检的需要，而且要满足事故状态下人员逃生及消防的需要。防火堤、防护墙上应有方便工人进出罐组的踏步，一个罐组踏步数不应少于2个，并应处于不同方位，是为便于罐组人员安全脱离火场。隔堤、隔墙是同一罐组内的间隔，操作人员需经常翻越往来操作，故隔堤、隔墙均需设人行踏步。 3.1.8 相邻踏步、坡道或爬梯之间距离不宜大于60m是为便于紧急情况下，相关人员在体能尚且充沛的时间段内就近找到逃生通道迅速撤离。高度大于或等于1.2m的踏步或坡道设防护栏是为了保障人员通行的安全。 3.2 油罐组防火堤的布置 3.2.1 同一防火堤内的地上油罐布置应符合下列规定： 1 在同一防火堤内，宜布置火灾危险性类别相同或相近的油品储罐（甲B类、乙类和丙A类油品储罐可布置在同一防火堤内，但不宜与丙B类油品储罐布置在同一防火堤内），当单罐容积小于或等于1000m³时，火灾危险性类别不同的常压储罐也可布置在同一防火堤内，但应设置隔堤分开； 2 沸溢性的油品储罐不应与非沸溢性油品储罐布置在同一防火堤内，单独成组布置的泄压罐除外； 3 常压油品储罐不应与液化石油气、液化天然气、天然气凝液储罐布置在同一防火堤内； 4 可燃液体的压力储罐可与液化烃的全压力储罐布置在同一防火堤内； 5 可燃液体的低压储罐可与常压储罐布置在同一防火堤内； 6 地上立式油罐、高位罐、卧式罐不宜布置在同一防火堤内； 7 储存I级和Ⅱ级毒性液体的储罐不应与其他易燃和可燃液体储罐布置在同一防火堤内。 3.2.2 同一防火堤内油罐总容量及油罐数量应符合下列规定： 1 固定顶油罐及固定顶油罐与浮顶、内浮顶油罐混合布置，其总容量不应大于120000m³，其中浮顶、内浮顶油罐的容积可折半计算； 2 钢浮盘内浮顶油罐总容量不应大于360000m³，易熔材料浮盘内浮顶油罐总容量不应大于240000m³； 3 外浮顶油罐总容量不应大于600000m³； 4 单罐容量大于或等于1000m³时油罐数量不应多于12座，单罐容量小于1000m³或仅储存丙B类油品时油罐数量可不限； 5 油罐不应超过2排，但单罐容量小于1000m³的储存丙B类油品的油罐不应超过4排，润滑油罐的单罐容积和排数可不限。 3.2.3 立式油罐的罐壁至防火堤内堤脚线的距离，不应小于罐壁高度的一半；卧式油罐的罐壁至防火堤内堤脚线的距离不应小于3m；建在山边的油罐，靠山的一面，罐壁至挖坡坡脚线距离不应小于3m。 3.2.4 相邻油罐组防火堤外堤脚线之间应有消防道路或留有宽度不小于7m的消防空地。 3.2.5 油罐组防火堤内有效容积不应小于油罐组内一个最大油罐的公称容量。 3.2.6 油罐组防火堤顶面应比计算液面高出0.2m。立式油罐组的防火堤高于堤内设计地坪不应小于1.Om，高于堤外设计地坪或消防道路路面（按较低者计）不应大于3.2m。卧式油罐组的防火堤高于堤内设计地坪不应小于0.5m。 3.2.7 油罐组防火堤有效容积应按下式计算： V=AHj-（V1+V2+V3+V4）（3.2.7）式中：V ——防火堤有效容积（m³）； A ——由防火堤中心线围成的水平投影面积（㎡）； Hj——设计液面高度（m）； Vi——防火堤内设计液面高度内的一个最大油罐的基础露出地面的体积（m³）； V2——防火堤内除一个最大油罐以外的其他油罐在防火堤设计液面高度内的体积和油罐基础露出地面的体积之和（m³）； V3——防火堤中心线以内设计液面高度内的防火堤体积和内培土体积之和（m³）； V4——防火堤内设计液面高度内的隔堤、配管、设备及其他构筑物体积之和（m³）。 3.2.8 防火堤内的地面设计应符合下列规定： 1 防火堤内地面应坡向排水沟和排水出口，坡度宜为0.5%； 2 防火堤内地面宜铺设碎石或种植高度不超过150mm的常绿草皮； 3 防火堤内地面应设置巡检道； 4 当油罐泄漏物有可能污染地下水或附近环境时，堤内地面应采取防渗漏措施。 3.2.9 防火堤内排水设施的设置应符合下列规定： 1 防火堤内应设置集水设施，连接集水设施的雨水排放管道应从防火堤内设计地面以下通出堤外，并应采取安全可靠的截油排水措施； 2 在年累积降雨量不大于200mm或降雨在24h内可渗完，且不存在环境污染的可能时，可不设雨水排除设施。 3.2.10 油罐组防火堤内设计地面宜低于堤外消防道路路面或地面。 3.2.11 油罐组内的单罐容量大于或等于50000m³时，宜设置进出罐组的越堤车行通道。该道路可为单车道，应从防火堤顶部通过，弯道纵坡不宜大于10%、直道纵坡不宜大于12%。 3.2.12 油罐组内隔堤的布置应符合下列规定： 1 单罐容量小于5000m³时，隔堤内油罐数量不应多于6座； 2 单罐容量等于或大于5000m³且小于20000m³时，隔堤内油罐数量不应多于4座； 3 单罐容量等于或大于20000m³且小于50000m³时，隔堤内油罐数量不应多于2座； 4 单罐容量等于或大于50000m³时，隔堤内油罐数量不应多于1座； 5 沸溢性油品油罐，隔堤内储罐数量不应多于2座； 6 非沸溢性丙B类油品油罐，隔堤内储罐数量可不受以上限制，并可根据具体情况进行设置； 7 立式油罐组内隔堤高度宜为0.5m〜0.8m，卧式油罐组内隔堤高度宜为0.3m。条文说明 3.2 油罐组防火堤的布置 3.2.1 本条是对防火堤内油品储罐分组布置的要求： 1 火灾危险性相同或相近的油品储罐，具有相同或相近的火灾特点和防护要求，布置在同一个罐组内有利于油罐之间相互调配和采取统一的消防设施，可节省输油管道和消防管道，提高土地利用率，也方便了管理。考虑到石油化工企业进行改建、扩建的过程中，有些储罐可能改作储存其他物料，从而造成同一罐组内物料的火灾危险性类别不同，但从其危险性来看，由于其容量比较小，不会造成大的危害，因此，规定“当单罐容积小于或等于1000m³时，火灾危险性类别不同的常压储罐也可布置在同一防火堤内，但应设置隔堤将其分开。” 2 沸溢性油品是指含水并在燃烧时具有热波特性的油品，如原油、渣油、重油等。这类油品含水率一般为0.3%〜4.0%。沸溢性油品消防时，油品容易从油罐中溢出来，导致火油流散，扩大火灾范围，影响非沸溢油品储罐的安全，故不宜布置在同一罐组内。但泄压罐一般为空罐，并不储存油品，可以单独成组布置。 3 液化石油气、液化天然气、天然气凝液储罐是在外界物理条件作用下，由气态变成液态的储存方式，这样的储罐往往是在常温情况下压力增大，储罐处在内压力较大的状态下，储存物质的闪点低、爆 zha下限低。一旦出现事故，就是瞬间的爆 zha，而且，除了切断气源外还没有有效的扑救手段，事故危害的距离和范围都非常大，产生的次生灾害严重。而无论何种油品储罐，均为常温常压液态储存，事故分跑、冒、滴、漏和裂罐起火燃烧，可以采取有效的扑救措施，事故的可控制性也较大。火灾危险性质不一样，事故性质和波及范围不一样，消防和扑救措施不相同的这两种储罐，是不能同组布置在一起的。 4 可燃液体的压力储罐的储存形式、发生火灾时的表现形态、采取的消防措施等与液化烃全压力储罐相似，因此，可以与液化烃全压力储罐同组布置。 5 低压储罐是指设计操作的气体或蒸汽压力高于2.5镑每平方英寸（表压，0.017MPa）而低于15磅每平方英寸（表压，0.1MPa）的储罐。可燃液体的低压储罐的储存形式、采取的消防冷却措施等与可燃液体的常压储罐相似；可燃液体采用低压储罐储存时，减少了油气挥发损耗，比常压储罐储存更安全。因此可燃液体的低压储罐可与可燃液体的常压储罐同组布置。 6 地上立式油罐、高位油罐、卧式油罐的罐底标高、管线标高等均不相同，消防要求也不尽相同，放在一个罐组内对操作、管理、设计和施工等都不方便，故不宜同组布置。 3.2.2 本条对同一防火堤内油罐数量及容量作出限制： 1〜3 随着石油工业的发展，油罐的单罐容量越来越大，浮顶油罐单罐容量已经达到15×104m³及以上，固定顶油罐也达到了5×104m³及以上，且自动化控制水平及消防水平也有很大提高，面对日益增大的罐容量和库容量，参照国内外的大容量油库设计规定和经验，在考虑安全的前提下，为节约土地，合理考虑平面布局，故规定固定顶油罐组及固定顶与浮顶、内浮顶组成的混合油罐组不应大于120000m³；钢浮盘内浮顶油罐组不应大于360000m³；易熔材料浮盘内浮顶油罐组不应大于240000m³；外浮顶油罐组不应大于600000m³。混合罐组在设计中经常出现，由于浮顶、内浮顶油罐发生整个罐内表面火灾事故的频率为1.2×10-4/（罐•年），目前还没有着火的浮顶、内浮顶油罐引燃邻近油罐的案例。所以浮顶、内浮顶油罐比固定顶油罐安全性高，故规定浮顶、内浮顶油罐的容积可折半计算。 4 一个油罐组内，油罐座数越多发生火灾的机会就越多，单罐容量越大，火灾损失及危害也越大，为了控制火灾范围和灾后的损失，故根据油罐容量大小规定了罐组内油罐最多座数。由于丙B类油品油罐不易发生火灾，而罐容小于1000m³时，发生火灾容易扑救，因此，对这两种情况下油罐组内油罐数量不加限制。 5 油罐在油罐组内的布置不允许超过2排，主要是考虑油罐火灾时便于消防人员进行扑救操作。如超过2排，因四周都为油罐包围，将给扑救工作带来较大的困难，同时，火灾范围也容易扩大，次生灾害损失也大。储存丙B类油品、单罐容量小于1000m³的油罐火灾发生概率小，容易扑灭，影响面也小，故这种情况的油罐可以布置成不越过4排，以节省投资和用地。丙B类液体储罐不容易起火，且扑救容易，尤其是润滑油罐从未发生过火灾，因此润滑油罐的单罐容积和排数不作限制，可集中多排布置。 3.2.3 本条规定了油罐罐壁到防火堤内堤脚线的距离，对于隔堤到油罐罐壁的距离，设计人员可以根据操作要求确定，规范不再作出规定。油罐罐壁与防火堤内堤脚线的间距为罐壁高度的一半，是考虑到油罐罐壁破裂或穿孔的概率较高的部位及最大喷射水平距离等因素规定的，最大喷射水平距离约为罐壁高度的一半。在山边的油罐罐壁距挖坡坡脚间距取为3m，是因为一不存在油流从这个方向射流出罐组的可能，安全可以保证；二是3m间距可以满足抢修要求。为节约用地作此规定。 3.2.4 为了满足消防要求，油罐组之间应设置消防车道，当受地形条件限制时，两个罐组防火堤外侧坡脚线之间应留有不小于7m的空地，主要是为了满足油罐区发生火灾时，考虑到消防作业时的通行要求，便于对事故油罐的各个侧面进行扑救，同时，也能减小事故油罐组对相邻油罐组的影响。 3.2.5 本条是对防火堤内有效容积的规定。固定顶油罐，油品装满半罐的油罐如果发生爆 zha，大部分是炸开罐顶。因为罐顶强度相对较小，且油气聚集在液面以上，一旦起火爆 zha，掀开罐顶的很多，而罐底罐壁则能保持完好。根据有关资料介绍，在19起油罐火灾导致油罐破坏事故中，有18起是破坏罐顶的，只有一次是爆 zha后撕裂罐底的（原因是罐的中心柱与罐底板焊死）。另外在一个罐组内，同时发生一个以上的油罐破裂事故的几率极小。因此，规定油罐组防火堤内的有效容积不小于罐组内一个最大油罐的容积是合适的。虽然国内外火灾事故实例中，尚未出现过浮顶油罐罐底破裂的事故，但一旦发生此类重大事故，产生的大量泄漏可燃液体不仅会对周围设施产生火灾事故威胁，对周围环境也将产生重大污染及影响。因此，本次修订将原条文浮顶、内浮顶油罐防火堤内有效容积改为油罐组内一个最大油罐的容积，以将可能泄露的大量可燃液体控制在防火堤内。防火堤内有效容积：日本规范规定为防火堤内最大储罐容积的110%，美国消防规范NFPA30《易燃和可燃液体规范》（Flam-mable & Commbustible Liquids Code）规定为防火堤内最大储耀容积的100%。油罐破裂，存油全部流出的情况虽然罕见，但一旦发生破裂，其产生的后果是非常严重的。例如：20世纪50年代，英国一台20000m³油罐在上水试压时发生脆性破裂，水在瞬间流出油罐，冲毁防火堤并冲入栗房，造成灾害；1974年，日本三菱石油水岛炼厂一台50000m³油罐，由于不均匀沉降，在罐体底部角焊缝处发生破裂，沿罐壁撕开，罐中油品瞬时冲出将防火堤冲毁，油品四处蔓流；1997年，某石化厂4#原油罐由于罐底搭接焊缝开裂24.5m，造成大量原油泄漏，1500t原油流入污油池，5500t原油流人水库；1998年，该石化厂1#原油罐由于罐基础局部下沉，罐底搭接焊缝开裂，造成大量原油泄漏，1000t原油流入隔油池，400t原油流入污油池，3000t原油流入水库。以上事例表明，油罐罐底发生破裂的可能性是存在的。因此，规定防火堤内有效容积不应小于罐组内最大一个储罐有效容量。这包括了浮顶、内浮顶油罐组。 3.2.6 防火堤内有效容积对应的计算液面是液体外溢的临界面，故防火堤顶面应比计算液面高出0.2m。防火堤的下限高度规定为1.0m，是为了掩护消防人员操作受不到热辐射的伤害，防止消防水及泡沫液外溢，另一方面也限制罐组占地过大的现象发生。立式油罐组的防火堤堤高上限规定为3.20m，主要是考虑在基本满足消防人员操作视野要求的前提下，将防火堤规定为一个较高的高度，在同样占地面积情况下，使防火堤的有效容积能达到一个较大值，对节约用地具有积极意义。 3.2.7 防火堤有效容积的计算，设计人员常常有错误发生。为统一计算方法，本条给出计算公式，公式中各参数的图示见图1。 file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1E9D.tmp.png 3.2.8 本条对防火堤内地面的设计作出要求： 1 对于大部分地区，为了排除雨水或消防水，堤内地面一般要设置0.5%的设计地面坡度。调研发现，湿陷性黄土、膨胀土、盐溃土地区，在降雨或喷淋试水后地面产生沉降或膨胀，可能危害到储罐和防火堤的基础安全，所以对于特殊土类应采取预防措施，防止水害。 2 南方地区，四季常青，堤内种植草坪，既可降低地面温度，又可美化环境。 3 堤内设置巡检道是为了便于日常的维护与巡检作业。 4 对土壤渗透性很强的地区，为防止储罐渗漏物对附近地下水源及环境的污染，提出堤内地面应采取防渗漏措施的要求。 3.2.9 储罐组堤内雨水排放的问题是有关安全的一个重要方面，目前许多储罐区场地的雨水排放设备不完善。为彻底解决这个问题，杜绝因此而带来的安全隐患，本条规定储罐区应设置安全可靠的截油排水设备、避免油流的外泄。对不存在环境污染的地段，在年累积降雨量不大于200mm或降雨在24h内可渗完的，可不设雨水排除设施。 3.2.10 防火堤内设计地坪如果高于堤外消防道路路面或地面，不仅加大防火堤高，使防火堤设计断面加大，而且不安全。利用地形处理成内低外高的布置方式，可大大提高储罐组的安全性（如秦皇岛油库、舟山国家石油储备基地）。所以，当地形条件允许时，宜采用储罐组内地坪下沉、堤外道路高路基的布置方式。 3.2.11 大型储罐在检修时，往往要进出大型起重设备和车辆，如果不设置进出储罐组的道路，势必要在防火堤上扒出缺口，即使再恢复，也难以达到原有的强度和严密性。所以，本条要求设置进出储罐组的坡道，并从防火堤顶越过。 3.2.12 油罐除了可能发生破裂事故外，在使用过程中冒罐、漏油等事故也时有发生。为了把油罐事故控制在最小的范围内，把一定数量的油罐用隔堤分开是非常必要的，使污染及扑救在尽可能小的范围内进行，以减小损失。沸溢性油品储罐在着火时易向罐外沸溢出泡沫状的油品，为了限制其影响范围，不管油罐容量大小，规定其最多两个罐一隔。对于非沸溢性的丙B类油品储罐，由于其事故概率低，且出现事故时易于扑灭、影响范围小，故规定可不设置隔堤。根据隔堤的定义及功能，将隔堤的高度规定为0.5m〜0.8m是合适的，既满足功能的要求，又简化了结构尺寸。 3.3 液化石油气、天然气凝液、液化天然气及其他储罐组的布置 3.3.1 防火堤、防护墙的设计高度，应符合下列规定： 1 全冷冻式液化石油气、天然气凝液及液化天然气单防罐储罐组的防火堤高度应符合下列规定： 1）防火堤内的有效容积应容纳储罐组内一个最大罐的容量； 2）防火堤高度应比设计液面高度高出0.2m。 2 全压力式或半冷冻式液化石油气、天然气凝液储罐组的防护墙高度宜为0.6m，隔墙高度宜为0.3m。 3.3.2 全冷冻式液化石油气、天然气凝液及液化天然气单防罐储罐罐壁至防火堤内堤脚线的距离，不应小于储罐最高液位高度与防火堤高度之差加上液面上气相当量压头之和；当防火堤高度大于或等于储罐最高液位高度时距离可不限。全压力式或半冷冻式液化烃储罐罐壁到防护墙的距离不应小于3m。 3.3.3 相邻液化石油气、天然气凝液及液化天然气单防罐储罐组的防火堤之间，应设消防道路。 3.3.4 同一防火堤、防护墙内储罐总容量及储罐数量应符合下列规定： 1 全压力式或半冷冻式储罐数量不应多于12座且不应超过2排，沸点低于45℃甲B类液体压力储罐总容积不宜大于60000m³； 2 全冷冻式储罐总容量不应超过200000m³，储罐数量不宜多于2座。 3.3.5 防火堤、防护墙内的地面设计应符合下列规定： 1 防火堤和防护墙内应采用现浇混凝土地面，并宜设置不小于0.5%的坡度坡向排水沟和排水口； 2 储存酸、碱等腐蚀性介质的储罐组内的地面应做防腐蚀处理。 3.3.6 防火堤、防护墙内场地应设置集水设施，并应设置可控制开闭的排水设施。 3.3.7 储罐组内的隔堤、隔墙的设置应符合下列规定： 1 全压力式储罐组总容积大于8000m³时应设隔墙，隔墙内各储罐容积之和不应大于8000m³，当单罐容量大于或等于5000m³时应每罐一隔； 2 全冷冻式单防罐组应每罐设置一隔堤； 3 沸点低于45℃的甲B类液体压力储罐隔堤内总容积不宜大于8000m³，单罐容积大于或等于5000m³时应每罐一隔。条文说明 3.3 液化石油气、天然气凝液、液化天然气及其他储罐组防火堤、防护墙的布置 3.3.1 本条规定防火堤、防护墙及隔堤、隔墙的高度： 1 全冷冻式液化烃储罐，防火堤内有效容积不应小于一个最大储罐的容积，是考虑到一旦罐体发生破裂等事故时，在一定的时间内罐体流出的液体不会马上气化，仍保持液体状态，为把事故液体控制在防火堤的圈闭范围内，所以防火堤的有效容积不应小于一个最大储罐的容积。美国石油协会标准API Std 2510《液化石油气（LPG）设施的设计和建造》（Design and Construction of LPG Installations）也规定“围堤内的容积应考虑该围堤内扣除其他容器或储罐占有的容积后，至少为最大储罐容积的100%”。全冷冻式储罐组防火堤高度通过计算进行确定，计算时应满足防火堤内有效容积应能容纳储罐组内一个最大储罐的容量、防火堤高度应比计算液面高出0.2m等条件。 2 全压力式、半冷冻式储罐组内罐体发生事故以后，液体卸压后变为下沉气，在一定高度范围内对其进行防护，因此规定防护墙高度宜为0.6m，隔墙高度宜为0.3m。 3.3.2 本条规定了储罐罐壁与防火堤或防护墙内基脚线之间的距离。单防罐储罐罐壁至防火堤内堤脚线的距离，不应小于储罐最高液位高度与防火堤高度之差加上液面上气相当量压头之和的规定是参照美国消防规范NFPA 59《液化天然气（LNG）的生产、储存和运输》〔A Standard for the Production，Sroeage and Handling of Liquefied Natural Gas（LNG）〕确定的。 3.3.3 相邻液化石油气、天然气凝液及液化天然气储罐组的储罐之间应设置消防道路，是为了满足消防作业、保障安全的需要。 3.3.4 本条规定储罐组总容量及储罐数量： 1 储罐组罐体泄漏的几率主要取决于储罐数量，数量越多，泄漏的可能性越大，故对储罐组内总容积及储罐的数量进行限制。储罐不应超过2排是为了方便消防。 2 全冷冻式储罐组内储罐数量不宜多于2座，主要是考虑减少事故概率。美国石油协会标准API Std 2510《液化石油气（LPG）设施的设计和建造》（Design and Construction of LPG Installations）也规定“两个具有相同基本结构的储罐可置于同一围堤内”。 3.3.5本条规定防火堤、防护墙内的地面处理方式： 1 防火堤、防护墙内地面予以铺砌，主要是考虑到减少地面粗糙度，减少事故影响程度，便于清洁和管理。铺砌地面设置不小于0.5%的坡度，主要是考虑到排水方便。 2 储存酸、碱等腐蚀性介质的储罐组内的地面应做防腐蚀处理，主要是考虑到一旦储罐发生渗漏及破裂等事故，会腐蚀地面及影响到防火堤、防护墙的严密性。 3.3.6 防火堤、防护墙内应设置集水设施及安全可靠的排水设施，以保证雨水及喷淋冷却水能顺利快捷地排出储罐组。 3.3.7 本条规定全压力式和全冷冻式储罐组内隔堤的设置，目的是当储罐发生事故时，把这些事故控制在较小的范围内，使污染及扑救在尽可能小的范围内进行，以减小损失。另外，对全冷冻式储罐组考虑每罐一隔，也参照了美国石油协会标准API Std 2510《液化石油气（LPG）设施的设计和建造》（Design and Construction of LPG Installations）的规定：“两个具有相同基本结构的储罐可置于同一围堤内。在两个储罐间设隔堤，隔堤的高度应比周围的围堤低1ft”。 4 防火堤的选型与构造 4.1 选型 4.1.1 防火堤的选型宜符合下列规定： 1 防火堤宜选用土筑防火堤，也可采用钢筋混凝土防火堤、砌体防火堤、夹芯式防火堤，不宜采用浆砌毛石防火堤； 2 在用地紧张和抗震设防烈度8度及以上地区宜选用钢筋混凝土防火堤。 4.1.2 防护墙宜采用砌体结构。条文说明 4.1 选型 4.1.1 防火堤的选型要考虑技术因素、经济因素、环境保护因素和安全因素，即在满足一定的安全要求的条件下综合考虑技术、经济、环境保护等要求。对各种材料的防火堤的技术、经济、环境保护和安全方面的性能分别简述如下，以供设计人员选型时参考：从技术角度分析，土堤耐燃烧性能最好，不需要设伸缩缝，也没有管道穿堤时密封不严的难题，但土堤占地多（例如，2m高的土堤基底宽度6m〜7m）、维护工作量大；砖、砌块防火堤取材方便，施工简单，但不耐盐碱，而且使用过程中难免出现温度裂缝或沉降裂缝；毛石防火堤在山区、半山区取材方便，施工简单，但整体性差，基础抗不均匀沉降能力低，抗震性能差；钢筋混凝土防火堤整体性、密封性好，强度高，抗震性能好。从经济角度分析，砖、砌块防火堤与毛石防火堤相差不大，而钢筋混凝土防火堤的自身价格较砖堤高；对于土堤，因土的来源不同，土堤本身的造价差别很大。实际上，罐区投资不仅决定于防火堤自身的造价，还包括土地征用费，在山区半山区还有土石方工程费等。对于土地资源紧缺的地区，即使土堤本身的造价较低，如果加上土堤多占土地而提高的其他费用后可能就不占优势了。相反的，在8度抗震设防区，2m高的钢筋混凝土防火堤，堤身厚度只有0.25m（同样高的砖堤厚度为0.93m，），由于占地面积小，在土地资源紧缺的地区钢筋混凝土堤就有经济优势了。所以，考虑防火堤的经济性应根据具体情况综合考虑，降低罐区的总造价。从环境保护角度分析，土堤占用土地资源多，砖堤因取土烧砖，破坏土地资源，已经并继续受到限制，砖堤最终将被淘汰；毛石防火堤因整体性能差只能用于抗震设防烈度小于或等于6度的地区。所以从环境保护角度看，钢筋混凝土防火堤将以其少占土地、保护资源而占主导地位。从安全角度分析，土堤耐燃烧性和密封性都是最好的，只要维护得当则其安全性是最好的；钢筋混凝土堤整体性好，强度高，抗震性能好，安全性能好，特别是当罐区下游地区为重要工业区或生活区时，采用强度和密实性皆佳的钢筋混凝土防火堤堤更具有明显的安全意义；砖、砌块防火堤和毛石防火堤由于均属脆性材料，使用中容易出现裂缝，耐久性、安全性较差，使用上必然受到限制。 4.2 构造 4.2.1 防火堤、防护墙的基础埋置深度应根据工程地质、冻土深度和稳定性计算等因素确定，且不宜小于0.5m。 4.2.2 储存酸、碱等腐蚀性介质的储罐组，防火堤堤身内侧应做防腐蚀处理。全冷冻式储罐组的防火堤，应采取防冷冻的措施。 4.2.3 采用浆砌毛石防火堤时，应做内培土。 4.2.4 防火堤、防护墙、隔堤及隔墙的伸缩缝应根据建筑材料、气候特点和地质条件变化情况进行设置，并应符合下列规定： 1 伸缩缝的设置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010、《砌体结构设计规范》GB50003的规定； 2 伸缩缝不应设在交叉处或转角处； 3 伸缩缝缝宽宜为30mm〜50mm； 4 伸缩缝应采用非燃烧的柔性材料填充或采取其他可靠的构造措施。 4.2.5 防火堤内侧培土应符合下列规定： 1 防火堤内侧培土高度应与堤同高，培土顶面宽度不应小于300mm。 2 培土应分层压实，坡面应拍实，压实系数不宜小于0.90。 3 培土表面应做面层，面层应能有效地防止雨水冲刷、杂草生长和小动物破坏。面层可采用砖或预制混凝土块铺砌，砂浆灌缝，在四季常青地区，可用高度不超过150mm的人工草皮做面层。 4.2.6 土筑防火堤的构造应符合下列规定： 1 筑堤材料应为黏性土； 2 堤顶宽度不应小于500mm； 3 筑堤土应分层夯实，坡面应拍实，压实系数不应小于0.94； 4 土筑防火堤应设面层，并应符合本条第3款的规定。 4.2.7 钢筋混凝土防火堤的构造应符合下列规定： 1 堤身及基础底板的厚度应由强度及稳定性计算确定且不应小于250mm； 2 受力钢筋应由强度计算确定并满足下列要求： 1）钢筋混凝土防火堤应双向双面配筋；竖向钢筋直径不宜小于12mm，水平钢筋直径不宜小于10mm；钢筋间距不宜大于200mm。 2）钢筋的保护层厚度应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定执行；基础底板受力钢筋的保护层厚度当有垫层时，不应小于40mm，无垫层时，不应小于70mm。 3）堤身的最小配筋率和耐久性要求应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定执行。 4.2.8 砖、砌块防火堤的构造应符合下列规定： 1 防火堤堤身厚度应根据强度及稳定性计算确定，且不应小于300mm。 2 普通砖和多孔砖的强度等级不应低于MU10，其砌筑砂浆强度等级不应低于M5，混凝土多孔砖的砌筑砂浆强度等级不应低于Mb5；混凝土小型空心砌块的强度等级不应低于MU7.5，其砌筑砂浆强度等级不应低于Mb7.5；基础为毛石砌体时，毛石强度等级不应低于MU30；浆砌应饱满密实并不得采用空心砖砌体。 3 堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。 4 抗震设防烈度大于或等于6度的地区或地质条件复杂、地基沉降差异较大的地区宜采取加强整体性的结构措施。 5 夹芯式砖砌防火堤应符合下列构造要求： 1）两侧砖墙厚度不宜小于240mm； 2）沿堤长每隔1.5m〜2.0m宜设不小于200mm厚拉结墙与两侧墙咬槎砌筑； 3）中间应填300mm〜500mm厚度的黏土，且应分层夯实，压实系数不宜小于0.90； 4）堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。 6 砌体防火堤的耐久性要求应符合现行国家标准《砌体结构设计规范》GB50003的有关规定。 4.2.9 浆砌毛石防火堤的构造应符合下列规定： 1堤身及基础最小厚度应根据强度及稳定性计算确定且不应小于500mm，基础构造应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的有关规定； 2 毛石强度等级不应低于MU30，砂浆强度等级不宜低于M10，浆砌应饱满密实； 3 堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开； 4 堤身应做1︰1水泥砂浆勾缝。 4.2.10 防护墙、隔堤、隔墙的构造应符合下列规定： 1 砌体防护墙、隔堤、隔墙厚度不宜小于200mm，应双面抹水泥砂浆，顶部宜设钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开； 2 毛石防护墙、隔堤、隔墙厚度不宜小于400mm，应双面水泥砂浆勾缝，顶部宜设钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。条文说明 4.2 构造 4.2.1 本规定是考虑到防火堤的抗滑、抗倾覆的要求，也考虑了基础埋深如果过浅，小动物容易从基础下打洞从而破坏防火堤的密封性。 4.2.4 我国国土辽阔，气候各不相同，地质条件各有特点，防火堤和防护墙伸缩缝的设置间距很难给出统一的规定，应由设计人员根据当地材料、气候和地质条件按有关结构设计规范确定。 4.2.6〜4.2.9 本条对防火堤的构造作出了详细的规定。规范编制组在调研中发现为数不少的砖砌防火堤，不管多高，截面都是370mm，虽然满足构造要求，但并不满足强度和稳定性要求，故本规范强调截面设计在满足构造要求的同时，还应对砖、砌块防火堤，钢筋混凝土防火堤和浆砌毛石防火堤进行强度和稳定性计算。 4.2.10 防护墙、隔堤及隔墙由于其使用功能的特点，可不进行强度及稳定性计算，只需满足构造要求。 5 防火堤的强度计算及稳定性验算 5.1 荷载效应和地震作用效应的组合 5.1.1 防火堤设计应按承载能力极限状态进行堤内满液工况荷载效应的基本组合计算。在7度及7度以上地区，应进行地震作用效应和其他荷载效应的基本组合计算。 5.1.2 进行堤内满液工况荷载效应基本组合计算时，荷载效应基本组合的设计值应按下式计算： S=γGSGk﹢γYSYk﹢γtSTk （5.1.2）式中： S——荷载效应组合的设计值； γG、γY、γt——分别为堤身自重荷载、静液压力、静土压力荷载分项系数，取值按表5.1.4确定； SGk——按堤身自重荷载标准值计算的效应值； SYk——按静液压力荷载标准值计算的效应值； STk——按静土压力荷载标准值计算的效应值。 5.1.3地震作用效应和其他荷载效应的基本组合计算时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式计算： file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1EAD.tmp.png 式中：γG、γY、γT——分别为自重荷载、静液压力、静土压力荷载分项系数，取值按表5.1.4确定； γEh——水平地震作用分项系数，取值按表5.1.4确定； SGE——按堤身自重荷载代表值计算的效应值； SGY——按静液压力荷载代表值计算的效应值； SGT——按静土压力荷载代表值计算的效应值； SEGk、SEYk、SETk——分别为按堤身水平地震作用标准值、水平动液压力标准值和水平动土压力标准值计算的效应值； ψ——组合值系数，可取0.6。 5.1.4 荷载效应和地震作用效应基本组合的分项系数应符合下列规定： 1 截面强度计算时，分项系数应按表5.1.4采用，当结构自重荷载效应对结构承载力有利时，γG取1.0； 2 进行稳定性验算时，各分项系数均取1.0。 file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1EAE.tmp.png 注：表中“一”号表示组合中不考虑该项荷载或作用效应。条文说明 5.1 荷载效应和地震作用效应的组合 5.1.1 由于防火堤的构造要求已能满足刚度要求，不需进行防火堤的变形计算，因此不再进行正常使用极限状态的验算；另外，对于数值很大而出现几率又非常小的油罐破裂时油品对防火堤的冲击力，尽管我们曾与天津大学联合进行了专题研究并对其成果完成了技术鉴定，规范也没有考虑这种偶然组合。 5.1.2〜5.1.4 根据对各种荷载产生的内力的计算结果表明，静液压力产生的内力一般远大于其他荷载产生的内力，因此，公式5.1.2和5.1.3两种工况的荷载分项系数和组合值系数，是以静液压力为主要活荷载来规定的。堤身的地震作用、动液压力和动土压力三者同时出现且均达到标准值的几率很小而且为瞬时作用，故取组合值Ψ=0.6，能够满足安全要求。 5.2 荷载、地震作用及内力计算 5.2.1 自重荷载标准值可按下式计算 Glk=γB1H1 （5.2.1）式中：Glk——每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值（kN/m）； H1——计算截面至堤顶面的距离（m）； B1——计算截面以上堤身的平均厚度（m）； γ ——材质重度（kN/m³）。 5.2.2 防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值（图5.2.2）可按下列公式计算： pYk=γyZ （5.2.2-1） PYK=1/2γyHY2 （5.2.2-2） MYk=PykH0 （5.2.2-3） H0=1/3Hy （5.2.2-4）式中：pYk——每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值（kN/㎡）； γy ——堤内液体重度，取10kN/m³； Z ——液体深度（m）； PYK——计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值（kN/m）； HY ——计算截面至液面距离（m）； MYk——计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值（kN•m/m）； H0 ——计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离（m）。 file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1EBF.tmp.png 5.2.3 防火堤内培土的静土压力荷载标准值（图5.2.3）可按下列要求计算： 1 图5.2.3中的折线AFD为土压力分布曲线，F为转折点，其压力分布可按下列公式计算： file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1ED0.tmp.png 式中：pAk、pBk——分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值（kN/㎡）； PGk——土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值（kN/㎡）； h——培土坡线与堤背延长线的交点A′至堤顶的距离（m）； α——培土顶面宽度（m）； H1——计算截面以上培土高度（m）； H2——压力分布曲线转折点至堤顶的距离（m）； β——培土坡面与水平面的夹角（°）； γt——土体重度，可取16kN/m³〜18kN/m³； Ka——以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数，可按式（5.2.3-7）计算或按本规范附录A表A.0.1确定； Ka′——以A′B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式（5.2.3-8）计算或按本规范附录A表A.0.2确定； φ——培土的内摩擦角（°），当无实验资料时，可根据土的性质取35°〜40°。 2 当H1﹤H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算： PTk=1/2pBkH1 （5.2.3-9） MTk=PTkH0 （5.2.3-10） H0=1/3H1 （5.2.3-11）式中：PTk——计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值（kN/m）； MTk——计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值（kN•m/m）； H0 ——计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离（m）。 3 当H1≥H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算： file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1ED1.tmp.png 5.2.4 防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定： 1 钢筋混凝土防火堤的水平地震作用（图5.2.4-1）标准值可按下列公式计算： file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1ED2.tmp.png file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1EE2.tmp.png 式中：pEGK ——每米堤长水平地震作用分布值（kN/㎡）； PEGK ——计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值（kN/m）； MEGK——计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值（kN•m/m）； αmax ——水平地震影响系数最大值，当设防烈度为7度、8度和9度时分别取0.08（0.12）、0.16（0.24）和0.32，括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区； ηl ——钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数，取1.6； Χ ——计算截面至基础顶面的距离（m）； α1、α2——根据X/H值求得的相应系数，按表5.2.4确定； H0——计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离（m）； H——基础顶面至堤顶的高度（m）； B1——计算截面以上堤身平均厚度（m）。 2 砖、砌块及毛石防火堤的水平地震作用（图5.2.4-2）可按下列公式计算： file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1EE3.tmp.png 式中：η2 ——砖、砌块及毛石防火堤基本振型参与系数，取1.27； α3、α4——根据X/H比值求得的相应系数，按表5.2.4确定。表5.2.4系数α1、α2、α3、α4数值表 X/H α1 α2 α3 α4 X/H α1 α2 α3 α4 0.00 0.3634 0.7393 0.6366 0.6878 0.30 0.3524 0.4554 0.5672 0.3902 0.05 0.3633 0.6895 0.6347 0.5885 0.35 0.3460 0.4133 0.5428 0.3566 0.10 0.3630 0.6394 0.6288 0.5437 0.40 0.3376 0.3729 0.5150 0.3245 0.15 0.3620 0.5917 0.6190 0.5019 0.45 0.3268 0.3345 0.4841 0.2935 0.20 0.3601 0.5447 0.6055 0.4625 0.50 0.3135 0.3591 0.4502 0.2636 0.25 0.3570 0.4992 0.5882 0.4253 0.55 0.2975 0.2621 0.4135 0.2348 0.60 0.2784 0.2284 0.3742 0.2069 0.80 0.1688 0.1063 0.1967 0.1010 0.65 0.2562 0.1959 0.3326 0.1797 0.85 0.1324 0.0784 0.1486 0.0755 0.70 0.2306 0.1649 0.2890 0.1529 0.90 0.0922 0.0510 0.0996 0.0500 0.75 0.2015 0.1351 0.2436 0.1268 0.95 0.0480 0.0261 — — 5.2.5 地震作用时，防火堤内水平动液压力标准值（图5.2.5）可按下列公式计算： file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1EF4.tmp.png 式中：pEYk——每米堤长水平动液压力标准值（kN/㎡）； fd——水平动液压力系数，取0.35； Hd——液体深度（m）； PEYk——计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值（kN/m）； MEYk——计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值（kN•m/m）； HY——计算截面至液面的距离（m）。 5.2.6 地震作用时，防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算： PETk=1.25αmaxPTktanφ （5.2.6-1） METk=0.4HTPETk （5.2.6-2）式中：PETk——计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值（kN/m）； METk——计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值（kN•m/m）； PTk——土压力合力标准值（kN/m），可按本规范式（5.2.3-9）或（5.2.3-12）计算确定； HT——计算截面以上培土高度（m）。条文说明 5.2 荷载、地震作用及内力计算 5.2.2 本条至第5.2.6条中的水平力和弯矩的计算公式，只适用于计算截面取在地面线以上或地面线上的情况。至于地面线以下的截面内力，可根据地面线处的截面内力进行换算确定。 5.2.3 防火堤内培土静压力的计算公式是根据库伦主动土压力理论并按培土与水平夹角为一β推导出来的。根据图5.2.3，延长培土倾斜面交堤面延长线于A′点，分别计算堤背为AB而填土面为水平时主动土压力强度分布图形ABC，及以堤背为A′B而填土表面倾角为一β时的主动土压力强度分布图形A′BD，这两个图形交于F点，则实际计算截面以上主动土压力强度分布图形可近似取图中的ABDFA，它的面积就是主动土压力PT的近似值。对于粉土、粉质黏土及黏土，可将其内摩擦角直接代入公式计算，即不考虑它们的黏聚力，仍按无黏性土计算主动土压力，这样使计算简化，并偏于安全。 5.2.4 规范给出的防火堤水平地震作用的计算方法分为下列两种情况。 1由于钢筋混凝土堤的髙厚比一般都大于4，在水平地震作用下，以弯曲变形为主。本规范给出的计算公式（5.2.4-1）〜（5.2.4-4）就是以纯弯曲变形理论为基础确定的。为了简化计算，选用了比较简单的振型函数（图2）： file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1F05.tmp.png file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1F06.tmp.png 该式满足下端的变形条件：当χ=0时，挠度y（0）=0，转角：file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1F07.tmp.png 当检验上端力的边界条件：当χ=H时，弯矩：file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1F08.tmp.png 满足剪力：file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1F09.tmp.png 不满足。可见式（1）除自由端剪力不满足力的边界条件外，其他边界条件均能满足。用能量法计算上式所表达的振动的固有频率为： file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1F19.tmp.png 而按纯弯曲悬臂杆理论计算出的精确值为： file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1F1A.tmp.png 前者仅高出后者4.2%，故以式（1）作为振型函数来计算钢筋混凝土防火堤的水平地震作用，其精确度能够满足工程要求。规范中式（5.2.4-1）的振型参与系数η1由下式计算得出： file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1F1B.tmp.png 钢筋混凝土防火堤的基本周期一般都小于0.1s，考虑到地震反应曲线在T10〜0.1s之间的数值离散性较大，虽然现行抗震规范中将此区间加工成一条斜线，但实际上人为因素较大，故为安全起见，本规范仍然取地震影响系数最大值αmax，偏于安全。 2 砖石砌体防火堤一般为变截面的悬臂结构。其高厚比一般在2〜4之间。经过实算，接近于纯剪切变形。规范中表达水平地震作用的分布值公式（5.2.4-5）就是按等截面纯剪切理论推导出来的，其振型函数为： file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1F1C.tmp.png 基本振型参与系数η2由下式计算得出： file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1F2D.tmp.png 系数a1〜a4都是通过积分推导出来的，其表达式见式（6）〜式（9），也可以直接查本规范表5.2.4：式（6）〜式（9） file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1F2E.tmp.png 5.2.5 水平动液压力的计算公式参照了《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范》GB50032-2003第6.2.3条。该条公式中的水平地震加速度与重力加速度的比值用1.25αmax代替；水平动液压力系数的值取自该条表6.2.3。 5.2.6 水平动土压力的计算公式参照《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范》GB50032-2003第6.2.4条制订。由于动土压力的合力与动土压力分布值成正比，为了简化计算，本规范把上述规范动土压力分布值直接换算成动土压力合力值；该条公式中的水平地震加速度与重力加速度的比值用1.25αmax代替。为了简化计算，取动土压力的力矩为0.4HT，偏于安全。 5.3 强度计算 5.3.1 防火堤应进行截面强度计算。 5.3.2 防火堤截面强度计算应符合下列规定： 1 防火堤截面强度应符合下式要求： γ0S≤R （5.3.2-1）式中：γ0——结构重要性系数，取1.0； S——荷载效应组合设计值，按本规范式5.1.2计算； R——防火堤抗力设计值，按各现行有关规范确定。 2 防火堤截面抗震强度验算应符合下式要求： S≤R/γRE （5.3.2-2）式中：γRE——防火堤承载能力抗震调整系数，对于钢筋混凝土防火堤，取0.85；对于其他防火堤，取1.0； S——荷载效应组合设计值，按本规范式5.1.3计算。 5.3.3 基础强度和地基承载力计算应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的有关规定。条文说明 5.3 强度计算 5.3.2 防火堤截面强度计算应符合现行国家标准的有关规定。具体地讲，对于砖、砌块及毛石防火堤，应根据《砌体结构设计规范》GB50003-2011第5.4.1条和5.4.2条规定计算截面强度；对于钢筋混凝土防火堤，应根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.17条规定进行正截面偏心受压承载力计算，并根据第6.3节的规定进行斜截面抗剪计算。 5.3.3 防火堤地基承载力计算以及地基强度计算应分别符合《建筑地基基础设计规范》50007-2011第5章及第8章的有关规定。 5.4 稳定性验算 5.4.1 防火堤的稳定性验算应包括抗滑验算和抗倾覆验算。 5.4.2 防火堤抗滑验算应符合下列规定： 1 防火堤抗滑验算应符合按下式要求：（RH+PP）/P≥1.3 （5.4.2-1）式中：P——防火堤每米堤长所承受的总水平荷载设计值（kN/m），按式5.1.2和式5.1.3计算确定； RH——每米堤长基础底面摩擦阻力设计值（kN/m），按式5.4.2-2计算确定； PP——每米堤长被动土压力设计值（kN/m），按式5.4.2-3计算确定。 2 基础底面摩擦阻力设计值可按下式计算： RH=μG （5.4.2-2）式中：G——每米堤长自重及覆土传至基础底面的垂直荷载合力设计值（kN/m）； μ——基础与地基之间的摩擦系数，应根据试验资料取值；当无试验资料时按附录B取值。 3 被动土压力设计值可按下列公式计算： file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1F2F.tmp.png 式中：η——被动土压力折减系数，取0.3； d——基础埋置深度（m）； KP——被动土压力系数，按式（5.4.2-4）计算或按本规范附录A表A.0.3确定； C——黏性地基土的黏结力（kN/㎡）； Φ——地基土的内摩擦角（°）。 5.4.3 防火堤抗倾覆验算（图5.4.3）应符合下列规定： 1 防火堤抗倾覆验算应符合下式要求： MW/M≥1.6 （5.4.3-1）式中：M——各倾覆力矩换算至基础底面并按5.1.2条和5.1.3条进行组合后的每米堤长总力矩设计值（kN•m/m）； MW——每米堤长垂直荷载合力产生的稳定力矩设计值（kN•m/m），按式（5.4.3-2）计算。 2 稳定力矩设计值可按下式计算： MW=eG （5.4.3-2）式中：e——垂直荷载合力作用线至基础前端的水平距离（m）。 file:///C:/Users/PENG_L~1/AppData/Local/Temp/ksohtml/wps1F3F.tmp.png 条文说明 5.4 稳定性验算 5.4.2被动土压力计算公式5.4.2-3是根据朗肯被动土压力理论公式，考虑了黏性土和非黏性土两种情况。由于达到被动极限平衡状态所需的防火堤的位移是相当大的，按太沙基的试验为4%的墙高，照此推断，当基础埋深0.8m时，就需要32mm，这显然不允许，所以计算出来的被动土压力必须打个折扣，本规范取被动土压力折减系数η=0.3。附录A 土压力系数表 A.0.1 主动土压力系数Ka可按表A.0.1确定。表A.0.1 主动土压力系数Ka（α=0；δ=0） Φ(。) 20 22 25 28 30 32 34 Ka 0.490 0.455 0.406 0.147 0.333 0.307 0.283 Φ(。) 36 38 40 42 45 48 50 Ka 0.260 0.238 0.217 0.198 0.172 0.147 0.132 A.0.2 主动土压力系数Ka'可按表A.0.2确定。表A.0.2 主动土压力系数Ka′（α=0；δ=0）内摩擦角φ(。) 培土坡度β(。) 30 35 40 45 22 0.343 0.328 0.313 0.298 25 0.308 0.295 0.282 0.268 28 0.276 0.265 0.253 0.241 30 0.257 0.247 0.236 0.225 32 0.239 0.229 0.219 0.209 34 0.221 0.213 0.204 0.194 36 0.205 0.197 0.189 0.180 38 0.189 0.182 0.174 0.167 40 0.174 0.168 0.161 0.154 42 0.160 0.154 0.148 0.151 45 0.140 0.135 0.130 0.125 48 0.122 0.118 0.114 0.109 A.0.3 被动土压力系数KP可按表A.0.3确定。表A.0.3 被动土压力系数KP Φ(。) 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 KP 2.20 2.37 2.56 2.77 3.00 3.25 3.54 3.85 4.20 4.60 5.04 附录B 防火堤基底的摩擦系数表B 土对防火堤基底的摩擦系数μ 土的类别摩擦系数μ 黏性土可塑 0.25〜0.30 硬塑 0.30〜0.35 坚硬 0.35〜0.45 粉土 0.30〜0.40 中砂、粗砂、砾砂 0.40〜0.50 碎石土 0.40〜0.60 软质岩 0.40—0.60 表面粗糙的硬质岩 0.65〜0.75 注：1 对易风化的软质岩和塑性指数IP>22黏性土，μ值应经试验确定； 2 对碎石土，可根据其密实度、填充物状况、风化程度等确定。本规范用词说明 1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的：正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为应符合……的规定”或“应按……执行”。引用标准名录《砌体结构设计规范》GB50003 《建筑地基基础设计规范》GB50007 《混凝土结构设计规范》GB50010 《石油库设计规范》GB50074 《石油化工企业设计防火规范》GB50160 《石油天然气工程设计防火规范》GB50183 《石油储备库设计规范》GB50737 查看更多 1个回答 . 4人已关注

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简介

职业：高安市蓝正新型化工材料有限公司 - 电仪主管

学校：武汉工业学院 - 化学与环境工程学院

地区：辽宁省

个人简介：不开心的时候吃点东西开心下，开心的时候吃点东西庆祝下，无聊的时候吃点东西打发下。查看更多

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