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多晶硅厂供电问题？多晶硅厂有的设备设有事故电源（也叫应急电源），当主电源停电时，有的设备自动就启用事故电源，比如残液吸收塔的供水泵，保障工厂废气不泄露，减少环境污染，从主电源到事故电源是怎样切换的？请这方面的高手指点一下！平常操作应该注意哪些问题查看更多 3个回答 . 4人已关注

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滨特尔工业过滤器？ 请问美国滨特尔（Pentair）的过滤器，在石油化工行业应用情况怎么样呀？有什么技术特点吗？查看更多 1个回答 . 5人已关注

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请教基础问题之一？ < >苯和1---氯正丁烷在三氯化铝催化下生成仲丁基苯 ,为什么不是生成叔丁基苯?[em09]查看更多 4个回答 . 1人已关注

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奥巴马就职演讲原文-中英对照？ A HOPE OF USA FUTURE!查看更多 7个回答 . 2人已关注

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PRO/II自带案例中Fortran程序问题请教？ PRO/II自带案例MTBE,有反应精馏的一段外挂程序，完全代码及关键字文件见最后面，其中有这么一段： DO 1000 I1 = 1,NOR DRDT(I1) = 0.0 DO 1000 I2 = 1,NOC 1000 DRDX(I2,I1) = 0.0 作用就是将数组：DRDT，DRDX都赋初值为零，DRDT是反应速率对温度的导数，DRDX是反应速率对组分浓度的导数。请问这段程序是不是有点问题啊？我觉得应该是这样才对吧？ DO 1000 I1 = 1,NOR DRDT(I1) = 0.0 DO 1000 I2 = 1,NOC DRDX(I2,I1) = 0.0 1000 continue 请指点，谢谢！关键字文件： $ Generated by PRO/II Keyword Generation System <version 8.0> $ Generated on: Thu Jul 27 11:00:04 2006 TITLE PROJECT=MTBECASEBOOK, PROBLEM=MTBE PLANT, USER=SIMSCI DESC This is a PRO/II simulation file corresponding to the DESC PRO/II Casebook on a MTBE Plant. DESC For more information on this model DESC please contact Technical Support DESC DESC PRINT INPUT=ALL, STREAM=COMPONENT, MBALANCE DIMENSION SI, TEMP=C SEQUENCE DEFINED=HX-1,RX-1,HX-2A,CAL0,T-1,CONVERSION,HX-2B,P-1, & HX-3,T-2,HX4A,V-1,D-1,P-2,T-3,CAL1,P-4,HX4B,HX-5,P-3,RC-1 COMPONENT DATA LIBID 1,NC4/2,IC4/3,1BUTENE/4,BTC2/5,BTT2/6,IBTE/7,MTBE/8,MEOH/ & 9,TBA/10,H2O/11,244TM1P,,DIB, BANK=SIMSCI,PROCESS THERMODYNAMIC DATA METHOD SYSTEM=SRKM, SET=SRKM_VLE, DEFAULT KVAL(VLE) SRKM 1,9,0.046973,0.126027,0,0,0,0,1,1 SRKM 3,8,0.136,-0.0323,0,0,0,0,1,1 SRKM 4,8,0.136,-0.0323,0,0,0,0,1,1 SRKM 5,8,0.136,-0.0323,0,0,0,0,1,1 SRKM 6,8,0.135525,-0.032271,0,0,0,0,1,1 SRKM 8,9,-0.073971,-0.055222,0,0,0,0,1,1 SRKM 9,10,-0.145,-0.253,0,0,0,0,1,1 SRKM 7,11,0.05785,-0.0093,-10.144,6.17,0,0,1,1 METHOD SYSTEM(VLLE)=SRKM, L1KEY=1, L2KEY=10, SET=SRKM_VLLE KVAL(VLE) SRKM 1,9,0.046973,0.126027,0,0,0,0,1,1 SRKM 3,8,0.136,-0.0323,0,0,0,0,1,1 SRKM 4,8,0.136,-0.0323,0,0,0,0,1,1 SRKM 5,8,0.136,-0.0323,0,0,0,0,1,1 SRKM 6,8,0.135525,-0.032271,0,0,0,0,1,1 SRKM 8,9,-0.073971,-0.055222,0,0,0,0,1,1 SRKM 9,10,-0.145,-0.253,0,0,0,0,1,1 SRKM 7,11,0.05785,-0.0093,-10.144,6.17,0,0,1,1 STREAM DATA PROPERTY STREAM=1, TEMPERATURE=16, PRESSURE=1620, PHASE=M, & COMPOSITION(M,KGM/H)=8,277.5 PROPERTY STREAM=2, TEMPERATURE=16, PRESSURE=1620, PHASE=M, & RATE(M)=850, COMPOSITION(M)=1,9/2,41/3,7/4,4/5,6/6,33, & NORMALIZE PROPERTY STREAM=10, TEMPERATURE=38, PRESSURE=793, PHASE=M, & COMPOSITION(M,KGM/H)=10,375 PROPERTY STREAM=20, TEMPERATURE=44, PRESSURE=1724, PHASE=M, & COMPOSITION(M,KGM/H)=8,4/10,0.3 PROPERTY STREAM=CW, TEMPERATURE=21, PRESSURE=690, PHASE=M, & RATE(LV)=175, COMPOSITION(M)=10,100 PROPERTY STREAM=MKUP, TEMPERATURE=38, PRESSURE=350, PHASE=M, & COMPOSITION(M,KGM/H)=10,500 NAME 1,MEOH FEED/2,OLEFINS/20,MEOH RECYC/MKUP,MKUP WATER/ & 6,T-1 OVHD/8,MTBE/11,C4'S/15,FLARE GAS RXDATA $ $ Reaction Data for Reactors $ RXSET ID=ST1 REACTION ID=1 STOICHIOMETRY 6,-2/11,1 REACTION ID=2 STOICHIOMETRY 6,-1/9,1/10,-1 REACTION ID=3 STOICHIOMETRY 6,-1/7,1/8,-1 $ $ ====================================================================== $ = = $ = Reaction Data = $ = = $ = Column Reaction Data = $ ====================================================================== $ $ $ ================================================== $ $ MTBE REACTION SET - Supplemented Al-Jarallah $ $ Iso-butane+Methanol -> MTBE $ RXSET ID=ALJX REACTION ID=ALJ0 STOICHIOMETRY 6,-1/7,1/8,-1 $ KPHASE DEFAULT=LIQUID $ BASE COMP=8 $Moved to reactor itself $ KINETIC PROCEDURE=ALJD, POSITION=1 $Removed for v5.0 $ $ ====================================================================== $ = = $ = PROCEDURE DATA = $ = = $ ====================================================================== $ PROCEDURE DATA $ $ ====================================================================== $ = = $ = PROCEDURE DATA for RXKINETIC REACTIONS = $ = (Column Reaction PROCEDURES) = $ = = $ ====================================================================== $ $ ================================================== $ ================================================== $ ================================================== $ $ Al-Jarallah MTBE Column Reaction Kinetics. $ $ ================================================== $ ================================================== $ ================================================== $ $ $ $ Also modified to remove catalyst based concentration $ from reaction expression. To revert to paper, set $ GCATX = GCAT. This will drop the reaction rate to $ way below what seems realistic based on literature $ data. As is, it is still low. $ PROCEDURE(KINETIC) ID=ALJD, NAME=Al-Jarallah $ $ Reference: Adnan M. Al-Jarallah, Mohammed A. B. Siddiqui, and $ A. K. K. Lee, "Kinetics of Methyl Tertiary Butyl $ Ether Synthesis Catalyzed by Ion Exchange Resin" $ Canadian Journal of Chemical Engineering (66) $ pp. 802-807 $ PDATA GCAT,RXFACT CODE REAL KS , KA , KC , KALJ , KREH1 , KREH2 , KIZQ , KEQREF INTEGER IBTE , MEOH , MTBE $ $ INITIALIZE DATA: $ SET INDEXES FOR COMPONENTS $ DEFINE GAS CONSTANT IN Joules/gm-mole K $ Note: R could have been retrieved in input units by R=RGAS. $ However, since the reaction basis won't change, and $ RGAS will change with the default units, this $ eliminates one possible source of error.. $ Initialize the local variable TK to the absolute temperature. $ Note: The temperature basis for the flowshet must be Centigrade $ or Kelvin. $ Set temperature and composition derivatives to zero. $ IBTE = 6 MTBE = 7 MEOH = 8 $ R = 8.314 $ TK = RTABS $ DO 1000 I1 = 1,NOR DRDT(I1) = 0.0 DO 1000 I2 = 1,NOC 1000 DRDX(I2,I1) = 0.0 $ $ Calculate the surface reaction rate constant, ks, and the $ equilibrium adsorption constants Ka and Kb. The activation $ energy is in J/gm-mole. $ units: ks - (gm-mole / gm catalyst)**1.5 /hour $ Ka - gm-catalyst / mole $ Kc - gm-catalyst / mole $ KS = 1.2E+13*EXP(-87900.0/(R*TK)) KA = 5.1E-13*EXP( 97500.0/(R*TK)) KC = 1.6E-16*EXP(119000.0/(R*TK)) $ DKSDT = KS * 87900.0 / R / (TK*TK) DKADT = KA * (-1.0) * 97500.0 / R / (TK*TK) DKCDT = KC * (-1.0) * 119000.0 / R / (TK*TK) $ $ ---- Calculate the equilibrium constant. $ $ Units - (gm-moles/gm-catalyst)/hour $ Phase - Liquid Phase Reaction $ Catalyst - Ion Exchange Resin Amberlyst 15, $ the equilibrium should be independant of the catalyst $ $ $ -- METHOD 1.0: Adnan M. Al-Jarallah, Mohammed A. B. Siddiqui, and $ A. K. K. Lee, "Kinetics of Methyl Tertiary Butyl $ Ether Synthesis Catalyzed by Ion Exchange Resin" $ Canadian Journal of Chemical Engineering (66) $ pp. 802-807 $ KALJ = EXP(-17.31715+(7196.776/TK)) $ DKALJDT = - KALJ * 7196.776 / (TK*TK) $ $ Bulk concenrations of components per gram of catalyst, XLCONC is $ in moles/flow volume. XLCONC will be passed to the procedure $ in user input units. Internally to PRO/II, it is in SI units $ (kg-mole/cubic meter). The basis for these reaction equations $ is gm-moles/liter. The conversion factor from input units of $ kg-moles/cubic meter to the reaction basis of gm-moles/liter $ is one. Therefore, XLCONC can be used with no conversion. $ $ $ RHOA=(XLCONC(MEOH)/GCAT) |-This should be equivalent to below. $ RHOB=(XLCONC(IBTE)/GCAT) | It has been written explicitly below $ RHOC=(XLCONC(MTBE)/GCAT) | to make it obvious how to do the $ analytical derivatives. $ $ Calculate density in moles / volume $ GCATX = 12.4 DENS=RLMRAT/RLVRAT RHOA=(XLIQ(MEOH)*DENS/GCATX) RHOB=(XLIQ(IBTE)*DENS/GCATX) RHOC=(XLIQ(MTBE)*DENS/GCATX) $ $ ---- Calculate reaction rate and derivatives by terms $ ---- Units - RATE - gram-mole / gram catalyst / hr. $ $ Denominator & derivatives. $ RDEN = 1.0 + ( KA*RHOA ) + 0.0 + ( KC*RHOC ) DRDDT = RHOA*DKADT + 0.0 + RHOC*DKCDT DRDDME = KA/GCATX*DENS DRDDIB = 0.0 DRDDMT = KC/GCATX*DENS $ $ First factor in rate equation. FACT1 = KS *KA/RDEN DFAC1DT = DKSDT*KA/RDEN + KS*DKADT/RDEN - KS*KA/RDEN**2 * DRDDT $ $ Second factor in rate equation. FACT2 = RHOA*RHOB**0.5 - RHOC**1.5/KALJ DFAC2DT = 0.0 + RHOC**1.5/KALJ**2 * DKALJDT $ $ Combine terms to calculate rate and derivatives. $ $ -- Rate equation (rate per one gram of catalysis). RATE = FACT1 * FACT2 $ $ -- Rate temperature derivative. DRDT(1) = DFAC1DT * FACT2 & + FACT1 * DFAC2DT $ -- Rate composition derivatives. DRDX(MEOH,1) = -KS*KA/RDEN**2 * DRDDME * FACT2 & + FACT1 * (RHOB**0.5/GCATX*DENS) DRDX(IBTE,1) = -KS*KA/RDEN**2 * DRDDIB * FACT2 & + FACT1 * (RHOA/2.0/RHOB**0.5/GCATX*DENS) DRDX(MTBE,1) = -KS*KA/RDEN**2 * DRDDMT * FACT2 & - FACT1 * (1.5* RHOC**0.5/GCATX/KALJ*DENS) $ $ ---- Convert rate equation and derivatives to a straight volume basis $ ---- by multipling the base rate by the grams of catalyst/unit volume. $ ---- The rate is returned in input units, kg-moles/cubic meter/hour. $ RRATES(1) = GCAT * RXFACT * RATE $ DRDT(1) = GCAT * RXFACT * DRDT(1) $ DRDX(MEOH,1) = GCAT * RXFACT * DRDX(MEOH,1) DRDX(IBTE,1) = GCAT * RXFACT * DRDX(IBTE,1) DRDX(MTBE,1) = GCAT * RXFACT * DRDX(MTBE,1) RETURN UNIT OPERATIONS HX UID=HX-1, NAME=FEED HEAT COLD FEED=1,2,20, L=3, DP=34.5 OPER CTEMP=43.5 CONREACTOR UID=RX-1, NAME=REACTORS FEED 3 PRODUCT L=4 OPERATION ISOTHERMAL, TEMPERATURE=55, DP=69 RXCALCULATION MODEL=STOIC RXSTOIC RXSET=ST1 REACTION 1 BASE COMPONENT=6 CONVERSION 0.0025 REACTION 2 BASE COMPONENT=10 CONVERSION 1 REACTION 3 BASE COMPONENT=8 CONVERSION 0.93 HX UID=HX-2A, NAME=FEED-BTMS-A COLD FEED=4, L=5, DP=34.5 OPER CTEMP=72 CALCULATOR UID=CAL0, NAME=COPY RXFACT PROCEDURE IF (R(2) .NE. 1.0) R(1) = 1.0 $Set RXFACT TO 1 on first call. R(2) = 1.0 RETURN COLUMN UID=T-1, NAME=MTBE COLUMN PARAMETER TRAY=30,CHEMDIST=35 FEED 5,15 PRODUCT OVHD(M)=6, BTMS(M)=7,280, SUPERSEDE=ON CONDENSER TYPE=TFIX, PRESSURE=621, TEMPERATURE=43.5 DUTY 1,1,,CONDENSER DUTY 2,30,,SIDEHC2 PSPEC PTOP=621, DPCOLUMN=76.5 PRINT COMPOSITION=M, PROPTABLE=ALL ESTIMATE MODEL=SIMPLE, RRATIO(L)=1.1 SPEC ID=COL1SPEC1, STREAM=7, RATE(KGM/H),TOTAL,WET, VALUE=278 SPEC ID=COL1SPEC2, RRATIO, PHASE=L, VALUE=1.1 DEFINE GCAT AS 360 DEFINE RXFACT AS 1 VARY DNAME=CONDENSER,SIDEHC2 PLOT LOG, XCOMPONENT=6,6/8,8/7,7/1,1 TSIZE SECTION(1)=2,29,VALVE, DMIN=381, FF=80, DPCALC=0 VLLECHECK CHECK=OFF LVOL 8,5/9,5/10,5/11,5/12,5/13,5 RXTRAY REFERENCE=ALJX, LOCAL=L_ALJX, KPROCEDURE=ALJD, TRAY=8, & 13 RXSET LOCAL=L_ALJX REACTION ID=ALJ0, COPTION=KINETICS KINETICS PEXP(C,KG,M3,KPA,HR) CALCULATOR UID=CONVERSION, NAME=CONVERSION OF IBTE-MEOH TO MTBE RESULT 1,IN - MEOH/2,IN - IBTE/3,IN - MTBE/4,OUT - MEOH/ & 5,OUT - IBTE/6,OUT - MTBE/20,IBTE CONV/21,MEOH CONV DEFINE P(1) AS STREAM=4, RATE(KGM/H), COMP=8,WET DEFINE P(2) AS STREAM=4, RATE(KGM/H), COMP=6,WET DEFINE P(3) AS STREAM=4, RATE(KGM/H), COMP=7,WET DEFINE P(4) AS STREAM=6, RATE(KGM/H), COMP=8,WET DEFINE P(5) AS STREAM=6, RATE(KGM/H), COMP=6,WET DEFINE P(6) AS STREAM=6, RATE(KGM/H), COMP=7,WET DEFINE P(7) AS STREAM=7, RATE(KGM/H), COMP=8,WET DEFINE P(8) AS STREAM=7, RATE(KGM/H), COMP=6,WET DEFINE P(9) AS STREAM=7, RATE(KGM/H), COMP=7,WET PROCEDURE $ --- LOAD RATES R( 1) = P( 1) R( 2) = P( 2) R( 3) = P( 3) R( 4) = P( 4) + P( 7) R( 5) = P( 5) + P( 8) R( 6) = P( 6) + P( 9) $ --- CALCULATE CONVERSION R(20) = ( R(2) - R(5) ) / R(2) R(21) = ( R(1) - R(4) ) / R(1) $ --- DISPLAY RESULTS DISPLAY R( 1: 9 ) DISPLAY R( 20:21 ) RETURN HX UID=HX-2B, NAME=FEED-BTMS-B HOT FEED=7, L=8, DP=34.5 DEFINE DUTY(KJ/HR) AS HX=HX-2A, DUTY(KJ/HR) PUMP UID=P-1, NAME=T-1 OVHD FEED 6 PRODUCT L=6P OPERATION EFF=65, PRESSURE=827 HX UID=HX-3, NAME=COOLER HOT FEED=6P, L=9, DP=34.5 UTILITY WATER, TIN=16, TEMPERATURE=32 CONFIGURE COUNTER OPER HTEMP=38 COLUMN UID=T-2, NAME=WATER WASH PARAMETER TRAY=5,LLEX=25 FEED 9,5/10,1 PRODUCT OVHD(L1,M)=11, BTMS(M)=12,185, SUPERSEDE=ON PSPEC PTOP=792 PRINT PROPTABLE=PART ESTIMATE MODEL=SIMPLE METHOD SET=SRKM_VLLE HX UID=HX4A, NAME=FEED-BTMS COLD FEED=12, L=13, DP=34.5 OPER CTEMP=99 VALVE UID=V-1, NAME=VALVE FEED 13 PRODUCT M=14 OPERATION PRESSURE=241 FLASH UID=D-1, NAME=SEPARATOR FEED 14 PRODUCT V=15, L=16 ADIABATIC PUMP UID=P-2, NAME=FEED PUMP FEED 16 PRODUCT L=17 OPERATION EFF=65, PRESSURE=690 COLUMN UID=T-3, NAME=MEOH COLUMN PARAMETER TRAY=20,IO=10 FEED 17,10 PRODUCT OVHD(M)=19, BTMS(M)=18,182, SUPERSEDE=ON CONDENSER TYPE=TFIX, PRESSURE=103.5, TEMPERATURE=30 DUTY 1,1,,CONDENSER DUTY 2,20,,SIDEHC2 PSPEC PTOP=138, DPCOLUMN=34.5 PRINT PROPTABLE=PART ESTIMATE MODEL=CONVENTIONAL, RRATIO=10 SPEC ID=COL3SPEC1, STREAM=19, RATE(KGM/H), COMP=8,WET, DIVIDE, & STREAM=17, RATE(KGM/H), COMP=8,WET, VALUE=0.995 SPEC ID=COL3SPEC2, STREAM=18, RATE(KGM/H), COMP=10,WET, DIVIDE, & STREAM=17, RATE(KGM/H), COMP=10,WET, VALUE=0.9995 VARY DNAME=CONDENSER,SIDEHC2 TRATE SECTION(1)=2,19,SIEVE, PASSES=1, DIAMETER(TRAY)=610, & DIAMETER(SIEVEHOLE,IN)=0.5, WEIR=50.8, DCC=38.1 CALCULATOR UID=CAL1, NAME=MAKEUP SEQUENCE STREAM=MKUP DEFINE P(1) AS STREAM=11, RATE(KGM/H), COMP=10,WET DEFINE P(2) AS STREAM=15, RATE(KGM/H), COMP=10,WET DEFINE P(3) AS STREAM=19, RATE(KGM/H), COMP=10,WET PROCEDURE R(1) = P(1) + P(2) + P(3) CALL SRXSTR(SMR,R(1),MKUP) RETURN PUMP UID=P-4, NAME=WATER PUMP FEED 18,MKUP PRODUCT L=21 OPERATION EFF=65, PRESSURE=862 HX UID=HX4B, NAME=FEED-BOTS HOT FEED=21, L=22, DP=34.5 DEFINE DUTY(KJ/HR) AS HX=HX4A, DUTY(KJ/HR) HX UID=HX-5, NAME=COOLER HOT FEED=22, L=10, DP=34.5 OPER HTEMP=38 PUMP UID=P-3, NAME=RECYCLE PUMP FEED 19 PRODUCT L=20 OPERATION EFF=65, PRESSURE=1724 HXRIG UID=RC-1, NAME=T-3 COND TYPE TEMA=AES TUBES FEED=CW, L=WOUT, LENGTH=5.75, OD=19, BWG=14, PASS=2, & PATTERN=90, PITCH=25.4, FOUL=0.00035, & METHOD=SRKM_VLE SHELL DPUNIT=49.244, METHOD=SRKM_VLE, ID=381 BAFFLE CUT=0.18 SNOZZLE TYPE=CONV, ID=152,102 TNOZZLE ID=102,102 PRINT EXTENDED, ZONE ATTACH COLUMN=T-3, TYPE=CONDENSER RECYCLE DATA ACCELERATION TYPE=WEGSTEIN LOOP NUMBER=1, START=T-2, END=HX-5,WEGSTEIN LOOP NUMBER=2, START=HX-1, END=P-3,WEGSTEIN END 程序代码： REAL KS , KA , KC , KALJ , KREH1 , KREH2 , KIZQ , KEQREF INTEGER IBTE , MEOH , MTBE $ $ INITIALIZE DATA: $ SET INDEXES FOR COMPONENTS $ DEFINE GAS CONSTANT IN JOULES/GM-MOLE K $ NOTE: R COULD HAVE BEEN RETRIEVED IN INPUT UNITS BY R=RGAS. $ HOWEVER, SINCE THE REACTION BASIS WON'T CHANGE, AND $ RGAS WILL CHANGE WITH THE DEFAULT UNITS, THIS $ ELIMINATES ONE POSSIBLE SOURCE OF ERROR.. $ INITIALIZE THE LOCAL VARIABLE TK TO THE ABSOLUTE TEMPERATURE. $ NOTE: THE TEMPERATURE BASIS FOR THE FLOWSHET MUST BE CENTIGRADE $ OR KELVIN. $ SET TEMPERATURE AND COMPOSITION DERIVATIVES TO ZERO. $ IBTE = 6 MTBE = 7 MEOH = 8 $ R = 8.314 $ TK = RTABS $ DO 1000 I1 = 1,NOR DRDT(I1) = 0.0 DO 1000 I2 = 1,NOC 1000 DRDX(I2,I1) = 0.0 $ $ CALCULATE THE SURFACE REACTION RATE CONSTANT, KS, AND THE $ EQUILIBRIUM ADSORPTION CONSTANTS KA AND KB. THE ACTIVATION $ ENERGY IS IN J/GM-MOLE. $ UNITS: KS - (GM-MOLE / GM CATALYST)**1.5 /HOUR $ KA - GM-CATALYST / MOLE $ KC - GM-CATALYST / MOLE $ KS = 1.2E+13*EXP(-87900.0/(R*TK)) KA = 5.1E-13*EXP( 97500.0/(R*TK)) KC = 1.6E-16*EXP(119000.0/(R*TK)) $ DKSDT = KS * 87900.0 / R / (TK*TK) DKADT = KA * (-1.0) * 97500.0 / R / (TK*TK) DKCDT = KC * (-1.0) * 119000.0 / R / (TK*TK) $ $ ---- CALCULATE THE EQUILIBRIUM CONSTANT. $ $ UNITS - (GM-MOLES/GM-CATALYST)/HOUR $ PHASE - LIQUID PHASE REACTION $ CATALYST - ION EXCHANGE RESIN AMBERLYST 15, $ THE EQUILIBRIUM SHOULD BE INDEPENDANT OF THE CATALYST $ $ $ -- METHOD 1.0: ADNAN M. AL-JARALLAH, MOHAMMED A. B. SIDDIQUI, AND $ A. K. K. LEE, "KINETICS OF METHYL TERTIARY BUTYL $ ETHER SYNTHESIS CATALYZED BY ION EXCHANGE RESIN" $ CANADIAN JOURNAL OF CHEMICAL ENGINEERING (66) $ PP. 802-807 $ KALJ = EXP(-17.31715+(7196.776/TK)) $ DKALJDT = - KALJ * 7196.776 / (TK*TK) $ $ BULK CONCENRATIONS OF COMPONENTS PER GRAM OF CATALYST, XLCONC IS $ IN MOLES/FLOW VOLUME. XLCONC WILL BE PASSED TO THE PROCEDURE $ IN USER INPUT UNITS. INTERNALLY TO PRO/II, IT IS IN SI UNITS $ (KG-MOLE/CUBIC METER). THE BASIS FOR THESE REACTION EQUATIONS $ IS GM-MOLES/LITER. THE CONVERSION FACTOR FROM INPUT UNITS OF $ KG-MOLES/CUBIC METER TO THE REACTION BASIS OF GM-MOLES/LITER $ IS ONE. THEREFORE, XLCONC CAN BE USED WITH NO CONVERSION. $ $ $ RHOA=(XLCONC(MEOH)/GCAT) |-THIS SHOULD BE EQUIVALENT TO BELOW. $ RHOB=(XLCONC(IBTE)/GCAT) | IT HAS BEEN WRITTEN EXPLICITLY BELOW $ RHOC=(XLCONC(MTBE)/GCAT) | TO MAKE IT OBVIOUS HOW TO DO THE $ ANALYTICAL DERIVATIVES. $ $ CALCULATE DENSITY IN MOLES / VOLUME $ GCATX = 12.4 DENS=RLMRAT/RLVRAT RHOA=(XLIQ(MEOH)*DENS/GCATX) RHOB=(XLIQ(IBTE)*DENS/GCATX) RHOC=(XLIQ(MTBE)*DENS/GCATX) $ $ ---- CALCULATE REACTION RATE AND DERIVATIVES BY TERMS $ ---- UNITS - RATE - GRAM-MOLE / GRAM CATALYST / HR. $ $ DENOMINATOR & DERIVATIVES. $ RDEN = 1.0 + ( KA*RHOA ) + 0.0 + ( KC*RHOC ) DRDDT = RHOA*DKADT + 0.0 + RHOC*DKCDT DRDDME = KA/GCATX*DENS DRDDIB = 0.0 DRDDMT = KC/GCATX*DENS $ $ FIRST FACTOR IN RATE EQUATION. FACT1 = KS *KA/RDEN DFAC1DT = DKSDT*KA/RDEN + KS*DKADT/RDEN - KS*KA/RDEN**2 * DRDDT $ $ SECOND FACTOR IN RATE EQUATION. FACT2 = RHOA*RHOB**0.5 - RHOC**1.5/KALJ DFAC2DT = 0.0 + RHOC**1.5/KALJ**2 * DKALJDT $ $ COMBINE TERMS TO CALCULATE RATE AND DERIVATIVES. $ $ -- RATE EQUATION (RATE PER ONE GRAM OF CATALYSIS). RATE = FACT1 * FACT2 $ $ -- RATE TEMPERATURE DERIVATIVE. DRDT(1) = DFAC1DT * FACT2 & + FACT1 * DFAC2DT $ -- RATE COMPOSITION DERIVATIVES. DRDX(MEOH,1) = -KS*KA/RDEN**2 * DRDDME * FACT2 & + FACT1 * (RHOB**0.5/GCATX*DENS) DRDX(IBTE,1) = -KS*KA/RDEN**2 * DRDDIB * FACT2 & + FACT1 * (RHOA/2.0/RHOB**0.5/GCATX*DENS) DRDX(MTBE,1) = -KS*KA/RDEN**2 * DRDDMT * FACT2 & - FACT1 * (1.5* RHOC**0.5/GCATX/KALJ*DENS) $ $ ---- CONVERT RATE EQUATION AND DERIVATIVES TO A STRAIGHT VOLUME BASIS $ ---- BY MULTIPLING THE BASE RATE BY THE GRAMS OF CATALYST/UNIT VOLUME. $ ---- THE RATE IS RETURNED IN INPUT UNITS, KG-MOLES/CUBIC METER/HOUR. $ RRATES(1) = GCAT * RXFACT * RATE $ DRDT(1) = GCAT * RXFACT * DRDT(1) $ DRDX(MEOH,1) = GCAT * RXFACT * DRDX(MEOH,1) DRDX(IBTE,1) = GCAT * RXFACT * DRDX(IBTE,1) DRDX(MTBE,1) = GCAT * RXFACT * DRDX(MTBE,1) RETURN查看更多 4个回答 . 2人已关注

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高级生物燃料或给全球变暖火上浇油？　近日《科学发现》发表的一项研究称，作为替代能源的所谓新一代低碳能源在今后数十年里将会比使用汽油释放出更多的二氧化碳。　　世界各国政府还有企业投入了数十亿美元用于研究从木本和草本植物中提取制造高级燃料，意图比使用汽油降低碳排放，而又不用与粮食作物争夺生物燃料原材料。但是该项研究发现，从2000年到2030年间，这种高级的“纤维质”生物燃料实际上将比汽油产生更多的碳排放。　　该研究负责人、美国海洋生物学实验室的杰瑞·麦里洛(JerryMelillo)说：“我认为，近期内如果不考虑如何实施纤维质生物燃料计划，那么造成的温室气体排放将会激化气候变化问题。” 　　美国乙醇产业组织“可再生能源联合会”说，生物燃料被定义为是排放中和的，因为其造成的碳排放被不断生长的植物又吸收了。但是如果不采取步骤保护森林以及削减肥料使用，那么与生物燃料相比，从2000年到2050年间倒还不如使用汽油。　　这是因为土地需要种植快速生长的杨树以及热带草皮以取代粮食作物，如此就会刺激砍伐森林以创造农业用地，而这正是强大的碳排放源头。生物燃料作物的生长还需要使用氮肥，即两种温室气体的源头——二氧化碳和氮氧化合物。　　不过该文章并不认为纤维质生物燃料就已无用武之地。　　麦里洛说：“如果不能非常谨慎地考虑这个问题的话，想取得成功并不是显而易见的事，我们必须非常细致地思考短期和长期两方面的效果。” 　　同时《科学》杂志也发表了一项相关研究，称联合国忽视了森林乱砍滥伐以及改变其它土地用地性质的问题，夸大了生物燃料和生物群落削减碳排放的效应。欧盟制订碳限额和碳贸易法案时也重蹈此覆辙。　　这一错误同样被带入了美国气候法案当中，而且由于政府给碳排放制订价格，推动使用更多生物燃料，可能会使得这一错误变得更为严重。　　环保组织“美国环保协会”的首席科学家斯蒂夫·汉堡是这篇文章的合作者，他说：“将世界上的生物群落转变为能源资料，这将和农业生产、水源保护、生物多样性等一系列事情发生竞争，而且给大气也不能带来好处。” 　　汉堡还说，在土地出产生物燃料之前，同样重要的问题是考虑如何管理这样的土地，考虑到计算出产利益的复杂性，以前的种植业生产或许对于我们这个星球要更好一些。现在我们寄希望于12月即将到来的哥本哈根全球气候变化大会达成行动计划保护森林，鼓励土地所有者保护森林，将温室气体储存在树木当中。　　第一篇文章没有明确考虑推广高级生物燃料可能给食物生产造成的影响，而联合国粮农计划署称，到2050年全球粮食产出必须增长70%才能养活不断增加的人口。第一项研究却发现，到2100年，为生产生物能源全世界必须开垦更多森林而非农田，其占地面积将超过目前粮食作物面积。　　对此麦里洛说：“我们认为地球上有空间用于粮食生产和生物燃料，但是在如何使用这些空间上存在一些问题，如果失去了森林，也就失去了某些东西。查看更多 4个回答 . 2人已关注

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关于总图布置？ 我公司准备上三台75T次高压锅炉，及2台1.2万发电机组，场地面积150乘以230，请问这个面积总图能摆下么？查看更多 0个回答 . 3人已关注

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隐患险于明火，防范胜于救灾阻燃剂与防火？阻燃剂作为一种消防工具，在我们的日常生活中扮演着及其重要的角色，它广泛的应用于电子电器、家具织物、建筑材料、交通工具、儿童玩具等领域，毫不夸张的说，它在我们触手可及的每个地方，为我们的现代生活保驾护航。因为它的存在，我们可以做到防患于未然，防火于未燃。然而，如此重要的存在，却没有让大家做熟知。下面环球阻燃产品网小编菜菜来给大家说一说：在我们的日常生活中经常可以听到骇人听闻的火灾消息，起火原因很多，比如电线短路引发火灾，天花板着火引发火灾，烟头未灭引发火灾，窗帘着火引发火灾，外墙保温板着火引发火灾等等，大多时候就是因为所用材料没有严格的按照相关的防火安全标准做到很好的阻燃，一个小火苗就快速的引发了大火，没有给人们时间去逃跑，就被大量的热灼烧致死或者被大量的有毒气体窒息，酿成大祸。对各个领域的材料进行阻燃，给人们提供安全的材料的同时，更应该做的是每一个公民都要有正确的阻燃观。阻燃不是完全的阻止燃烧，不是添加了阻燃剂就会完全的安全，它更多的是延缓了火势的蔓延，推迟了轰燃的时间，为抢救生命财产赢得时间。虽然现在经常还会听到火灾的消息，这并不能说明阻燃剂没有存在的必要性，要知道，因为阻燃剂的存在，火灾的数量有了很大的减少，伤亡人数有了降低，美国自70年代开始严格对电视机进行，这一举措证明阻燃剂的存在使得因电视着火而引发的火灾数量下降了一半，阻燃剂是必不可少的；添加阻燃剂后材料燃烧会产生烟，但是这些烟不足以对人类的健康造成影响。灭火器、消防栓、感烟器、消防车等都是火灾发生之后的消防工具，而阻燃剂则是一种在源头上阻止或延缓火灾的消防工具，不得不说，阻燃剂的发明以及它在各种材料中的防火应用是人类的重大突破。阻燃剂的存在使得很多有安全隐患的设计得以实现，为人类提供了更加丰富的生活，阻燃剂的存在消除了很多火灾隐患，使人们远离火灾侵害，保障了国家安全，为人类提供了隐形了保障。隐患险于明火，防范胜于救灾，责任重于泰山，阻燃剂承担着防范这一重于泰山的责任，为我们筑起一道安全防火墙，它可以不让星星之火燎原，保护我们的生命财产安全，它就是一个默默无闻，无私奉献的绿色安全卫士，所以我们要在享受它带给我们的好处的时候，更应该感谢它的存在！阻燃剂是有效的防火层，可以阻止或者减慢火灾的蔓延，但是更重要的是我们每个人都应该有强烈的安全防火意识，有意识的消除火灾隐患，比如抽过的烟头要灭掉，易燃物远离火源，明火要远离液化气体管道等等，只要每个公民都有意识的防火，每一位生产者都应该坚定不移的落实执行防火安全标准，使每一个产品都满足防火要求，那么我们的国家就会安全很多，就不会有那么多的悲剧发生！让悲剧少发生不发生，就要让阻燃产品发挥它应有的作用。环球阻燃产品网（ http://www.hqzrcpw.com/ ）就是以阻燃产品为商品的一个线上交易平台。致力于整合上下游产业资源，用互联网技术解决行业上下游信息不对称的问题。让每个做阻燃产品的企业都拥有一个展示机会，把火灾扼杀在源头。查看更多 1个回答 . 3人已关注

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在生产部门内部制定严格的规章制度？绩效的考虑落实下来，就看大老板的态度了。。。此外，还要考虑你所制定制度的可行性，慢慢来，不要一下字都打死。。。。我们公司从去年提到绩效考核，直到现在都没推行起来。。。。只能在设定绩效考核部门内考核。。。。查看更多 13个回答 . 4人已关注

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承压设备欧盟指令中文版中英对照？ 2014-68-EU-PED压力设备指令中文版中英双语查看更多 4个回答 . 4人已关注

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连续重整石脑油中直链烷烃转化芳烃能转化多少? 石脑油中直链烷烃转化芳烃能转化多少？有没有抽余回炼的？查看更多 3个回答 . 4人已关注

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国内和国际知名外热式转炉生产商和产品。？外热式转炉具有空气污染小，易调整温度梯度等特点。我公司新上一项目，打算采用该设备，加热方式采用天然气；方案专家评审通过了，但现在不太清楚国内有哪些企业有能力生产大型的外热式转炉，各位盖德给推荐几家好么？回帖必加分。。。。。。。。。邮箱 free_star@sina.com 查看更多 2个回答 . 3人已关注

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合成气压缩机运行中的问题？ 先开防喘振阀，在关原料气进口阀查看更多 8个回答 . 1人已关注

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中国城市大气污染现状？明晟环保：中国城市大气污染现状大气污染是世界各国面临的最严峻环境问题，如何防止大气污染已被各国政府高度重视。中国大气环境面临的形势尤其严峻，大气污染物排放总量居高不下。如何防止城市大气污染，减轻其危害的影响，是中国环保工作的重要课题。随着经济快速发展及城市化和工业化发展加剧，能源消耗迅速增加，大气污染日益严重。中国已是世界少数大气污染最严重的国家之一，大气污染防治任务艰巨，任重而道远。 1 中国大气污染现状近年来，中国大气污染物排放总量呈逐年降低态势，部分污染较严重的城市空气质量有所好转，环境质量劣三级城市比例下降，但空气质量达到二级标准城市的比例也在减少，污染仍然很严重。中国大气污染的主要来源是生活和生产用煤，主要污染物是颗粒物和SO2。颗粒物是影响中国城市空气质量的主要污染物，SO2污染也保持在较高水平。老问题还远没解决，新环境污染问题接踵而来。随着机动车辆迅猛增加，中国部分城市的大气污染特征正在由烟煤型向汽车尾气型转变，NOx、CO呈加重趋势，有些城市已出现光化学烟雾现象，全国形成华中、西南、华东、华南多个酸雨区，多地出现雾霾天气、沙尘暴天气。 2 大气污染的主要危害大气污染对人类及环境的影响非常大，大气污染对局部地区乃至全球气候都会产生较大影响，从长远来看，对全球气候的影响将会很严重。大气污染危害归纳起来有以下几种：a)对人体健康的危害。人类通过吸入污染空气、表面皮肤接触污染空气和食入被大气污染的食物，可引起呼吸道和肺部等疾病，严重的可致命;b)对生物的危害。大气污染物可使植物抗病能力下降、枯萎死亡，动物因吸入污染空气发病或死亡;c)形成酸性降雨。导致水质恶化，引起植物枯萎死亡;d)破坏臭氧层，形成臭氧空洞，对人类和动植物的生存环境产生危害;e)对全球气候产生影响。煤等的燃烧会产生大量CO2，大气中CO2浓度增加，破坏CO2平衡，引发“温室效应”，导致全球温度上升，产生了热浪、干旱、热带风暴和海平面上升等一系列严重自然灾害。大气污染至今已超越国界，危害遍及全球。明晟环保以化工的理念解决环保问题,运用世界一流的氨法脱硫核心技术真正解决气溶胶与氨逃逸的技术性难题，真正达到超低排放，实现变废为宝的目的。查看更多 0个回答 . 1人已关注

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国家安全监管总局要求建立依靠专家查隐患促整改工作机制？国家安全监管总局要求建立依靠专家查隐患促整改工作机制级级要建专家库层层须有专项费排查整改事故隐患，外行查不出改不了，内行不深入同样查不出改不了，必须依靠专家。为提高隐患排查整改的水平和质量，国家安全监管总局于日前印发《依靠专家查隐患促整改工作制度》，要求建立健全隐患排查专家库，强化依靠专家排查隐患工作。为落实预防为主，遏制重特大生产安全事故，坚持把隐患当作事故处理，国家安全监管总局党组书记、局长杨栋梁提出，必须依靠专家，建立由专家查隐患工作机制，并将此作为深化安全生产管理体制改革的重要内容，搞好顶层设计。该制度要求，要建立健全专家库。要分级建立专家库，在现有安全生产专家队伍的基础上，国家、省、市、县四级安全监管部门和各级煤矿安全监察部门分级建立健全事故隐患排查专家库。每个省份的省级专家库人数应在 300 人左右。专家要按行业领域和专业类别分类，专家库专业的设置、各专业的人数等，要能够满足本级隐患排查工作的需要。要强化专家查隐患。要组织专家参加各类安全检查，组织专家抽查排查隐患及整改验收，依靠专家推动做好隐患整改工作。要建立专家排查隐患保障机制，加强对依靠专家开展隐患排查的组织领导，安排专门资金，为专家排查隐患工作提供支持和良好的工作条件。要加强管理与监督。隐患排查结束时，专家应如实记录检查情况，并在检查记录上签字，交组织检查的部门留存、备查。各级安全监管监察部门要不定期检查下级部门、有关行业部门依靠专家排查隐患工作情况。有关部门和单位聘请专家时，要提前确定所需专家的专业、地域、工作时间等条件。每年根据专家工作记实进行考核，对工作优秀的给予表彰奖励，对不能履职的及时进行调整。目前，国家安全监管总局已建立万名专家库，成立了由总工程师牵头的技术委员会，为建立查隐患促整改的机制奠定了坚实基础。查看更多 0个回答 . 3人已关注

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如何做到无水无氧? < >本人要做要求无水无氧的HECK反应,本人现在做的收率不高,经分析是由于无水无氧的条件做的不好,请大侠们帮忙出出主意,如何完美的做到无水无氧!在此多谢了!查看更多 2个回答 . 4人已关注

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水夹套与耐火材料的问题？资料显示水夹套寿命比耐火材料长的多，且水夹套也不存在冲刷的问题，这样的话，气化炉的衬里就可以被水夹套替代了吧！只是说道水煤浆气化时，由于水夹套吸热，为了避免过多CO2的产生，所以没有采用。那么粉煤气化呢，是不是水夹套要比耐火衬里好一些，请高手指点，谢谢查看更多 0个回答 . 1人已关注

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高效液相色谱仪操作步骤？高效液相色谱仪操作步骤：　 1)．过滤流动相，根据需要选择不同的滤膜。 2)．对抽滤后的流动相进行超声脱气10-20分钟。 3)．打开HPLC工作站（包括计算机软件和色谱仪），连接好流动相管道，连接检测系统。 4)．进入HPLC控制界面主菜单，点击manual，进入手动菜单。 5)．有一段时间没用，或者换了新的流动相，需要先冲洗泵和进样阀。冲洗泵，直接在泵的出水口，用针头抽取。冲洗进样阀，需要在manual菜单下，先点击purge，再点击start，冲洗时速度不要超过10 ml/min。 6)．调节流量，初次使用新的流动相，可以先试一下压力，流速越大，压力越大，一般不要超过2000。点击injure，选用合适的流速，点击on，走基线，观察基线的情况。 7)．设计走样方法。点击file，选取select users and methods，可以选取现有的各种走样方法。若需建立一个新的方法，点击new method。选取需要的配件，包括进样阀，泵，检测器等，根据需要而不同。选完后，点击protocol。一个完整的走样方法需要包括：a.进样前的稳流，一般2-5分钟；b.基线归零；c.进样阀的loading-inject转换；d.走样时间，随不同的样品而不同。 8)．进样和进样后操作。选定走样方法，点击start。进样，所有的样品均需过滤。方法走完后，点击postrun，可记录数据和做标记等。全部样品走完后，再用上面的方法走一段基线，洗掉剩余物。 9)．关机时，先关计算机，再关液相色谱。 10)．填写登记本，由负责人签字。 注意事项： 1)．流动相均需色谱纯度，水用20M的去离子水。脱气后的流动相要小心振动尽量不引起气泡。 2)．柱子是非常脆弱的，第一次做的方法，先不要让液体过柱子。 3)．所有过柱子的液体均需严格的过滤。 4)．压力不能太大，最好不要超过2000psi 查看更多 2个回答 . 1人已关注

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制硫酸用耐酸砖施工必需要专业的施工人员吗？ 干吸塔、酸槽需要耐酸砖施工，有没有施工难度，必需要专业做耐酸砖施工人员来做吗，谢谢查看更多 8个回答 . 5人已关注

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冷管式反应器翻译？ 冷管式反应器怎么翻译查看更多 6个回答 . 1人已关注

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