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现在芳烃装置或PX装置，重整原料石脑油交燃油税吗?？ 现在芳烃装置或PX装置，重整原料石脑油交燃油税吗？？我听说是现在暂时交着，退不退税再说。查看更多 0个回答 . 1人已关注

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JB/T 1623-93标准！！！！？ 锅炉管孔中心距尺寸偏差是JB/T 1623-1992，不是93查看更多 2个回答 . 2人已关注

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石油化工配管设计图例？ 查看更多 8个回答 . 4人已关注

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密封材质改进对密封寿命的影响？机器本身存在气缸中心与十字头滑道中心不对正的先天不足，使活塞杆偏斜、振动，对填料影响很大。开机时间不超过15min，温度可升至80℃，新换填料磨合时间达一周，有时需要返修。填料密封环从厂家来货是单开直切口，因此第一个填料室漏量小，压差很大，故磨损很快，很快失去密封作用。依次磨损失效很快。而且密封环内、外环容易脱开。密封环周向开口间隙太小，一般内环s=lmm，外环。这种情况下压差很大，磨损很快，内环还会箍在活塞杆上，造成内外圈的轴向位移，严重时会拉伤活塞杆。密封环与密封盒端面间隙a太小，一般0.14mm，使密封环与填料室压力很小，且环轴向热膨胀受限，与填料盒端面摩擦不能使环与杆贴合，胀死漏气，密封作用大大减小。活塞杆表面处理不干净，易划伤密封环内环，造成密封不严。填料函盒底面未磨平，造成间隙过大而漏气。弹簧力太紧，密封环升温后无法自由膨胀，磨损加快。　　改进措施：通过机加工尽量调正气缸与滑道中心，减小中心不对正引起的偏磨。对没有开口的整环开成斜切口，也可开成两瓣式斜切口，增加漏量，减小压差，减轻磨损。将切口磨平毛刺，防止局部刮磨黏附。斜开口的密封环内径磨损后可稍微自动补偿量，改善密封。密封环内环开口量：。密封环外环开口量：。按标准研磨好密封环的上面端面使a值在标准范围内。。式中α1、αh―――密封环的水平、垂直方向热膨胀系数;△t―――密封环的温升;D、t―――分别为密封环直径、宽度;h―――一组密封环厚度。密封环内外环改为斜开口后，为改善磨损补偿性将结构再改进，两只密封环切口错开，这种结构即可防止内环热胀阻力大，发生黏附，又方便安装，热补偿、密封性能都有了大大改善。在安装前打磨活塞杆表面毛刺，把表面清理干净，不能粘有任何油污或硬质尘屑。填料函底面研磨光滑，使密封环与其底面密封良好。调正弹簧长度，使弹簧系紧力不要过紧，保证密封环自由膨胀。把循环水冷却改为新鲜水，所以冷却效果明显好转。组装填料函之前，将活塞杆涂红彤粉套上密封环，检查贴合面情况大于70%，达到要求后再装配。新填料密封环更换后，为了缩短磨合时间，使用点温仪随时测量温度，将温度控制在55℃-60℃之间。　　永利机械密封件厂是专业生产机械密封件的厂家，对密封材质的改良也有非常多和非常好的办法，如果你对机械密封件有需要的话欢迎来本厂选购更多的关于机械密封的资料，可以到这里来寻找： http://www.yljxmf.com/view_221.html 查看更多 0个回答 . 2人已关注

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每日翻译英译汉 2011.12.01(周四)？ 游客，如果您要查看本帖隐藏内容请回复查看更多 1个回答 . 1人已关注

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新建工程地平施工时间问题？ 对于一个新建工程，装置地平应该什么时候施工，是在土建完工吗？还是管道安装完成的时候？还是钢结构安装结束的时候？查看更多 3个回答 . 4人已关注

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甲醇拱顶储罐氮封，自力调节阀好用吗? 各位：氮封自力调节阀好用吗？能自力调节吗？我们的一开截止阀氮气就进去了，罐顶呼吸就有气出来？自力调节阀如何调校，几年调校一次！查看更多 2个回答 . 2人已关注

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换热器内是否会产生酸雾？一台新换热器（管程通四段出SO3气体，壳程通风机来SO2气体），开车后，底部产生大量冷凝酸，每班必排，尾气烟囱时常冒大烟，解决冒烟问题，书上讲的、专家提供的都做了，问题还是得不到解决。有个憨想法：会不会因为换热器冷热气体分布不均，低温区产生冷凝酸、温度高的地方又把部分冷凝酸蒸发成硫酸蒸汽，到二吸塔吸收不了从烟囱排出来。查看更多 6个回答 . 3人已关注

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壳牌煤气化粗煤气组分？ 请教一下煤气化同仁，你们的壳牌煤气化在用氮气作粉煤输送载体的情况下，生产出来合成气或粗煤气中氮气组分一般能占多少比例？谢谢查看更多 2个回答 . 1人已关注

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有关项目进度？ 各位，项目进度如何控制？怎样才能避免各负责人找借口？如何才能最大限度的调动大家的积极性？谢谢各位！！查看更多 14个回答 . 5人已关注

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哪位大虾可以告诉我一些聚氨酯耐水解剂和环保型高效阻燃 ...？　　哪位大虾可以告诉我一些聚氨酯耐水解剂和环保型高效阻燃剂具体的产品? 聚氨酯胶水一般耐水解差，可否加一种耐水解剂，使之耐水解好?环保型高效阻燃剂是加在聚氨酯胶里使胶的阻燃效果好。查看更多 0个回答 . 5人已关注

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求助求助 ASPEN的化工计算与软件应用（包宗宏）？ 求助求助哪位大神有 ASPEN的化工计算与软件应用（包宗宏）的电子书啊不要PPT的拜托啦！有的话发给我吧！我的邮箱是： taoranlianjia@163.com 查看更多 7个回答 . 2人已关注

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如何从主塔顶氮气含氧量分析氩塔工况？ 如何从主塔顶氮气含氧量分析氩塔工况? 比如氮中含氧量低是氩馏分是不是升高氮中含氧量高是氩馏分是不是降低？查看更多 4个回答 . 1人已关注

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各位大侠，小生急需110KV电缆的技术资料？ 各位大侠，小生急需110KV电缆的技术资料，尤其是运行和维护方面的！！！查看更多 1个回答 . 3人已关注

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C5混合组分的处理方案？ 我公司气分装置C4脱硫工艺的分出的C5混合组份，如何处理最合理？（其主要组成为C5占85.2%，反丁烯 2.3%，顺丁烯 12.5%），望各位盖德指教！查看更多 2个回答 . 2人已关注

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换热器数据表问题？各位我在换热器数据表上有时写着，2x100%,有的写着2x50% 这代表什么意思呢，谈一下我的个人理解，2x100%表示两台设备i满负荷工作2x50%表示一半负荷工作。查看更多 1个回答 . 2人已关注

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关于减压塔进行脱水操作？ 较低温度循环脱水请问减一线采水是没有相关实例还是没有可行性？查看更多 22个回答 . 2人已关注

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aspen软件使用案例？《化工过程数学模型与计算机模拟》课程案例研究：甲醇 → 二甲醚 + 水前言概念设计又称为“预设计”，在根据开发基础研究成果、文献的数据、现有类似的操作数据和工作经验，按照所开发的新技术工业化规模而作出的预设计，用以指导过程研究及提出对开发性的基础研究进一步的要求，所以它是实验研究和过程研究的指南，是开发研究过程中十分关键的一个步骤。概念设计不同于工程设计，因而不能作为施工的依据，但是成功的概念设计不但可以节省大量的人力和物力，而且又可以加快新技术的开发速度，提高开发的水平和实用价值。即使一个很普通的单一产品的生产过程，也可能有104～109个方案可供选择。如何从技术、经济的角度把最有希望的方案设计出来，是作为强化研究开发工作的方向，这是一种系统化的分级决策过程，也正是概念设计的真谛。概念设计是设计者综合开发初期收集的技术经济信息，通过分析研究之后。对开发项目作出一种设想的方案，其主要内容包括：原料和成品的规格，生产规模的估计，工艺流程图机简要说明，物料衡算和热量衡算，主要设备的规模，型号和材质的要求，检测方法，主要技术和经济指标，投资和成本的估算，投资回收预测，三废治理的初步方案以及对中试研究的建议。随着计算技术和计算机技术的发展,化工流程过程模拟软件也越来越成熟，计算机辅助设计也日趋广泛。在进行概念设计时，采用流程系统模拟物料衡算和热量衡算，投资和成本估算等问题以及采用流程模拟软件进行整体优化业越来越普遍。本文采用国际上最成功和最流行的过程模拟软件之一的ASPLEN PLUS作为辅助设计的主要工具。与过程有关的物料和能量的衡算基本上有该软件给出，并从设计流程计算的收敛与否来检验该流程是否可行。本文通过概念设计，其目标是寻找最佳工艺流程（即：选择过程单元以及这些单元之间的相互连接）和估算最佳设计条件。采用分层次决策的方法和简捷设计能消去大量无效益的方案。本文按照以下基本步骤进行设计计算： 1. 间歇对连续； 2. 流程图的输入输出结构； 3. 流程图的循环结构； 4. 分离系统的总体结构； a. 蒸气回收系统； b. 液体回收系统。 5. 热交换器网络。 1. 输入信息 1.1市场信息二甲醚工业生产的兴起是同氟氯烷的限制和禁止使用紧密相连的。70年代初国际上气雾剂制品得到了迅速发展，气雾剂生产中，气雾抛射剂主要采用氟氯烷。近年来，发现氟氯烷对地球大气臭氧层有严重的破坏作用，要限制和禁止使用。鉴于二甲醚的饱和蒸汽压等物理性质和二氟二氯甲烷相近，以及其优良的环保性能和无毒，使之成为氟氯烷的理想替代品。自80年代以来，二甲醚作为一种安全的气雾剂得到突飞猛进地发展，目前，气雾剂制品已成为二甲醚最重要的应用市场。二甲醚不仅可以做致冷剂和气雾剂，而且可以做液体燃料。低压下的二甲醚变为液体，与石油液化有相似之处。二甲醚也可以做醇醚燃料，与甲醇按一定比例混合后，可克服单一液态燃料的缺点，从而改善燃料性能，具有清洁、使用方便等优点。据市场调查，二甲醚市场应用前景广阔，国内需求量远远超过供给量。现市场上甲醇价格为1500—2000元/吨，二甲醚价格为7000元/吨。以甲醇为原料，经催化脱水得到二甲醚，是一条新兴的工艺。本设计按照概念设计的思路，寻找从甲醇催化脱水生产二甲醚的最佳工艺流程和估算最佳设计条件。 1.2反应信息 a. 反应方程式：2CH3OH → (CH3)2O + H2O b. 反应热：ΔHR(250C)=-11770KJ/kmol c. 反应条件：温度T= 2500C—3700C，反应压力P=11bar d. 选择性：该反应为催化脱氢，催化剂为10.2%硅酸处理的无定性氧化铝。在4000C以下时，该反应过程为单一、不可逆、无副产品的反应，选择性S=1。 e. 反应为气相反应。 f. 甲醇的转化率在80% 以上。 g. 二甲醚产率：130kmol/h h. 二甲醚产品纯度：99.5wt% i. 原料：常温下工业级甲醇 2. 间歇对连续选择一个连续的过程，操作费用和物流费用以年为基准，操作时数为8150 h/a。 3. 流程图的输入输出结构和循环结构 3.1净化进料物流原料是工业级的甲醇，内含少量水，和极少量杂质，而水是反应的产物，所以不需要对原料进行净化处理。 3.2副产物在所选催化剂和反应条件下，主反应的选择性几乎为1，副产物极少，在整个设计过程中可以忽略副产物的存在。 3.3循环和放空由于反应的转化率只有80%，所以需要一股循环物流将未反应的甲醇循环。反应产生的水，含有机杂质很少，可以不经处理而排放，对环境无污染。 3.4物料平衡和物流的费用 a. 物料平衡二甲醚产量PDME=130kmol/h，转化率x=0.8，选择性S=1，则根据反应方程式有：排放水130kmol/h，原料甲醇F=260kmol/h 设循环甲醇量为R kmol/h 有（260+R）×(1-0.8)=R 循环甲醇量R=65kmol/h。 b. 物流费用甲醇价格2000元/吨，二甲醚价格7000元/吨，作为废液水的价格为0 c. 经济潜力 EP2=(7000×130×46/1000+0-2000×260×30/1000)×8150=214×106元/年 3.5 第二层次的替代方案本方案所生产的二甲醚纯度高达99.5wt%，主要用做气雾剂。但二甲醚用做液体燃料和致冷剂时，纯度不需这样，但价格也便宜。根据市场的要求，可以开发同时几种质量要求的二甲醚产品，当然可以在分离上少一些设备。所以这两种方案需要进行评价和比较。 4. 流程的循环结构 4.1设计的决策 a. 只有一个主反应，故只需一台反应器。反应为催化反应，需要催化。反应有大量的反应热放出。采用绝热固定床式反应器。 b. 有一股循环物流。反应的转化率只有0.8，还有大量的甲醇没有反应，分离出来的未反应的甲醇需要循环回反应器继续反应。 4.2 循环的物料平衡在前面，根据转化率和甲醚的产量，已经算出甲醇的循环量为R=65kmol/h。 4.3反应器的热效应为了作出关于反应器的热效用的决策，首先要估算出反应器的热负荷和绝热的温度变化。这些计算可能提供一些解决反应器热效用的疑难指南。同样，我们也要注意设计问题所隐含的各种温度的限制。根据反应的限制条件，反应催化剂不能在4000C的温度之上工作，如果温度超过4000C，主反应的选择性大为降低。而当温度在360—3700C之间时，反应不仅有接进1的选择性，而且反应速率也较高。此反应为一放热反应，反应热为QR=11770kJ/kmol,如果采用绝热反应器，采用出口温度Tout=3650C,在前面对于转化率x=0.8和相应的物流条件下，由Aspen plus模拟反应器，得出反应器进口温度Tin=2500C。由此可见，可以采用绝热反应器。 4.4反应器的设计和费用甲醇催化脱水反应器一般采用绝热固定床反应器。在工程上要确定反应器的几何尺寸，首先得确定出一定生产能力下所需的催化剂容积，再根据高径比确定反应器几何尺寸。本文采用实际生产中常见的空速来设计反应器，取7500 h-1 , 于是催化剂容积为：式中 V — 催化剂容积，米3 — 标准状态下甲醇的容积流率，米3/小时 U— 空速，标米3甲醇/米3催化剂h-1 知道反应器尺寸和操作条件，由Guthrie的费用关系式计算反应器的费用，如下式：式中 D—反应器直径，ft H—反应器高度，ft Fc=Fm*Fp 取 M&S=792 进入反应器的物流量为325kmol/h，则标准状态下甲醇的容积流率为： m3/h 所需催化剂体积为： V=7280/2000=3.64 m3 绝热固定床反应器有径向的传热传质影响，设计反应器时，为了尽可能避免径向的影响，取反应器的长径比L/D为10。根据一般反应器尺寸，取D=0.8m=2.62ft，则催化剂床层高度L=8m，此为反应器中催化剂的实际填充高度。反应器的时间高度为：反应器高度L=催化剂高度+反应器空闲高度 L=8 + 2 =10 m=32.8ft 则反应器费用为： $=0.39×106元按投资偿还因子为1/3年计算，则反应器的年度建设费=0.39×106×1/3=0.13×106元/年 5. 分离系统从反应器中出来的气体含有二甲醚、未反应的甲醇、水等物质，它们都是以气体。在进入分离塔之前，要将气体冷却成液体或者气液两相共存。三组分的混合体系，采用两个精馏塔，即一个二甲醚塔和一个甲醇塔来将三种物质分离。 5.1塔序为了清晰的分割了混合物，可通过先回收最轻的组分，也可以先回收最重的组分。当组分数增多时，替代方案数量急剧上升。因而在排定蒸馏塔的塔序时，人们得到了两组推理法则。表1 排定塔序的通用推理法则 1.尽快脱出腐蚀性组分 2.尽快脱出反应性组分或单体 3.以溜出物移出产品 4.以溜出物移出循环物流，如果它们是循环送回填料床反应器尤要这样表2 排定塔序的推理法则 1.流量最大的优先 2.最轻的优先 3.高收率的分离最后 4.分离困难的最后 5.等摩尔的分割优先 6.下一个分离应该是最便宜的在根据上述推理法则，三组分中二甲醚的流量最大，而且也最轻，所以本设计中塔的分离顺序如下图所示： 5.2二甲醚分离塔二甲醚在常压下的沸点相当低（-240C），如果在常压下进行精馏，则塔顶冷凝器处大量低温冷却介质，必须要增加制冷设备，显然不可取。只有在加压条件下进行精馏，在一定的压力下，可以用常温下的水把精馏塔馏出物冷凝下来。经Aspenplus模拟，在压力为10.8bar下加压精馏，有较好的效果。 a. 塔的主体设计根据Aspenplus的模拟结果（详见附录—2），塔采用严格计算有：回馏比R=0.63548 塔板数N=22 进料塔板位置 18 冷凝器热负荷Q冷凝器=1042040watt 再沸器热负荷Q再沸器=226574watt 实际设计的过程中，取塔板效率E=0.5，则有实际的塔板数为N实际=22/0.5=44，板间距取0.5m，两端共加上2m，则塔的高度为：此塔的横截面积可由下式计算：按塔顶处计算，有： V=（R+1）D=（0.63548+1）×130=212.61kmol/h M=46 Tb=470C=97.8F 代入公式可以算出：根据可以计算出塔径： D=3.1ft=0.945m 由capcost可以算出费用为：307071$ b. 冷凝器的设计根据ASPENPLUS的模拟结果，塔顶冷凝器的热负荷为Q=1042040watt 由此处用室温下的水冷却，可取ΔTm=20oC=68F UC可取为100Btu/h.ft2.F 则由capcost计算费用为：31938$ c. 再沸器的设计塔底的热负荷为226574wat 由取ΔTm=70F，U=100Btu/h.ft2.F 于是其面积为：由capcost计算费用为：16176$ 5.3甲醇分离塔根据Aspenplus的模拟结果（详见附录—2），塔采用严格计算有：回馏比R=1.8432 塔板数N=26 进料塔板位置 19 冷凝器热负荷Q冷凝器=1666290watt 再沸器热负荷Q再沸器=1596450watt 实际设计的过程中，取塔板效率E=0.5，则有实际的塔板数为N实际=26/0.5=52，板间距取0.5m，两端共加上2m，则塔的高度为： a. 塔主体的设计按塔顶处设计，塔顶处T=122.7OC=252.86F，M=30 V=（R+1）D=（1.8432+1）×65=184.8kmol/h 由计算塔的横截面积为：根据可以计算出塔径： D=2.76ft=0.84m 由capcost计算费用为：320925$ b. 冷凝器的设计根据ASPENPLUS的模拟结果，塔顶冷凝器的热负荷为Q=1666290watt 由此处用室温下的水冷却，可取ΔTm=70oC=158F UC可取为100Btu/h.ft2.F 则由capcost计算费用为：26485$ c. 再沸器的设计塔底的热负荷为1596450wat 由取ΔTm=70F，U=100Btu/h.ft2.F 于是其面积为：由capcost计算费用为：39253$ 6. 热交换器网络在过程设计中节能总是重要的。所以，普遍采用在反应器和蒸馏塔的周围安装进料和出料的换热器。反应器中的原料供给系统在高于环境温度下操作，反应炉进料需要加热，出料要冷却到塔的进料温度。通过给出了需要加热或冷却的流股，取最小允许温差，将热流股的初、终温度分别减去最小允许温差，与冷流股的初终温度一起排序，这样把原问题划分为多个温度区间。对每个温区进行流股焓平衡计算，以确定净热需求量：式中 — 输入到第i个温区的热量； — 从第i个温区输出的热量； — 温区端点温度； — 热容流率。根据温度区间之间热传递的特性，并假定各温区均与外界不发生热量交换，则有：通过求狭点之上狭点匹配温区热流数和冷流数，以满足 NH  NC 若采用两两匹配，则需对热流股进行分割，这里选择多流股换热器来换热。温区净热需求量为负值，在狭点之上使用外部冷却器会使总公用工程消耗增大，为避免使用外部冷却器，将一些流股分出一个冷流股和热流股进行换热。狭点之下温区也采用多流股换热器，不分割热流股。根据温区内流股热量平衡的原则对其它温区子网络进行设计，把所有子网络合并便得到换热网络的初始方案。从子网络结构中挑选那些能构成相同的相邻匹配的子网络组合成换热网络，然后合并相同的匹配，从而减少换热单元数。加热器可从低温部位向高温部位迁移，与处于高温部位的加热器合并。冷却器可从高温部位向低温部位迁移，与低温部位的冷却器合并。在组合过程中需对某些流股的最小传热温差进行松弛。参考文献 [1] [美]J.M.道格拉斯著，蒋楚生等译，化工过程的概念设计，化学工业出版社，1994年 [2] 吴指南等编著，基本有机化工工艺学，化学工业出版社，1990年 [3] 杨冀宏，麻德贤编著，过程系统工程导论，烃加工出版社，1989年 [4] 陈甘棠等编著，化学反应工程，化学工业出版社，1990年1992年 [5] ASPLEN PLUS MANUL. 附录1 甲醇催化脱水生产二甲醚工艺流程图 P1－增压泵；M1－混合器；H1－加热汽化器， H2－换热器，R1－反应器；C1－冷却器；T1－二甲醚分离塔；V1－降压阀；T2－甲醇塔；C2－冷却器；V2－降压阀附录2 ASPENPLUS模拟结果 FLOWSHEET SECTION FLOWSHEET CONNECTIVITY BY STREAMS STREAM SOURCE DEST STREAM SOURCE DEST 1 ---- P1 2 P1 M1 3 M1 H1 4 H1 H2 7 H2 C1 5 H2 R1 6 R1 H2 8 C1 T1 9 T1 ---- 10 T1 V1 12 T2 M1 13 T2 C2 14 C2 V2 15 V2 ---- 11 V1 T2 FLOWSHEET CONNECTIVITY BY BLOCKS BLOCK INLET OUTLETS P1 1 2 M1 2 12 3 H1 3 4 H2 6 4 7 5 R1 5 6 C1 7 8 T1 8 9 10 T2 11 12 13 C2 13 14 V2 14 15 V1 10 11 CONVERGENCE STATUS SUMMARY TEAR STREAM SUMMARY STREAM MAXIMUM MAXIMUM VARIABLE CONV ID ERROR TOLERANCE ERR/TOL ID STAT BLOCK 12 0.15504E-16 0.36088E-09 0.42962E-07 WATER MOLEFLOW # $OLVER01 6 0.18460E-05 0.36135E-05 0.51085 DIMET-01MOLEFLOW # $OLVER01 #= CONVERGED *= NOT CONVERGED CONVERGENCE BLOCK: $OLVER01 Tear Stream : 12 6 Tolerance used: 0.100D-03 0.100D-03 Trace molefrac: 0.100D-05 0.100D-05 MAXIT=30 WAIT 1 ITERATIONS BEFORE ACCELERATING QMAX =0.00E+00 QMIN =-5.0 METHOD: WEGSTEIN STATUS: CONVERGED TOTAL NUMBER OF ITERATIONS: 13 FLOWSHEET SECTION CONVERGENCE BLOCK: $OLVER01 (CONTINUED) *** FINAL VALUES *** VARIABLE VALUE PREV VALUE ERR/TOL TOTAL MOLEFLOW KMOL/HR 0.6504961D+02 0.6504961D+02 0.7680298D-11 TOTAL MOLEFLOW KMOL/HR 0.3250496D+03 0.3250330D+03 0.5097039D+00 METHA-01MOLEFLOW KMOL/HR 0.6490653D+02 0.6490653D+02 0.0000000D+00 DIMET-01MOLEFLOW KMOL/HR 0.1300861D+00 0.1300861D+00 0.0000000D+00 WATER MOLEFLOW KMOL/HR 0.1299177D-01 0.1299177D-01 0.4296159D-07 PRESSURE BAR 0.7300000D+01 0.7300000D+01 0.0000000D+00 MASS ENTHALPY J/KG -.7156255D+07 -.7156255D+07 -.6139674D-08 METHA-01MOLEFLOW KMOL/HR 0.6498131D+02 0.6497800D+02 0.5088026D+00 DIMET-01MOLEFLOW KMOL/HR 0.1300927D+03 0.1300861D+03 0.5108510D+00 WATER MOLEFLOW KMOL/HR 0.1299756D+03 0.1299690D+03 0.5090064D+00 PRESSURE BAR 0.1100000D+02 0.1100000D+02 0.0000000D+00 MASS ENTHALPY J/KG -.5924885D+07 -.5924885D+07 0.4057939D-03 *** ITERATION HISTORY *** TEAR STREAMS: ITERATION MAX-ERR/TOL STREAM ID VARIABLE 1 0.1000E+05 6 TOTAL MOLEFLOW 2 -0.1000E+05 12 MASS ENTHALPY 3 2008. 6 DIMET-01MOLEFLOW 4 2008. 12 DIMET-01MOLEFLOW 5 334.1 6 DIMET-01MOLEFLOW 6 334.1 12 DIMET-01MOLEFLOW 7 64.58 6 DIMET-01MOLEFLOW 8 64.58 12 DIMET-01MOLEFLOW 9 12.82 6 DIMET-01MOLEFLOW 10 12.82 12 DIMET-01MOLEFLOW 11 2.558 6 DIMET-01MOLEFLOW 12 2.558 12 DIMET-01MOLEFLOW 13 0.5109 6 DIMET-01MOLEFLOW COMPUTATIONAL SEQUENCE SEQUENCE USED WAS: P1 $OLVER01 M1 H1 H2 C1 T1 V1 T2 R1 (RETURN $OLVER01) C2 V2 OVERALL FLOWSHEET BALANCE *** MASS AND ENERGY BALANCE *** CONVENTIONAL IN OUT GENERATION RELATIVE DIFF. COMPONENTS (KMOL/HR ) METHA-01 260.000 0.714693E-01 -259.925 0.127158E-04 DIMET-01 0.000000E+00 129.956 129.963 0.511362E-04 WATER 0.000000E+00 129.956 129.963 0.509057E-04 TOTAL BALANCE MOLE(KMOL/HR ) 260.000 259.983 0.000000E+00 0.637195E-04 MASS(KG/SEC ) 2.31416 2.31401 0.637699E-04 ENTHALPY(WATT ) -0.174268E+08 -0.175764E+08 0.850777E-02 PHYSICAL PROPERTIES SECTION COMPONENTS ID TYPE FORMULA NAME OR ALIAS REPORT NAME METHA-01 C CH4O CH4O METHA-01 DIMET-01 C C2H6O-1 C2H6O-1 DIMET-01 WATER C H2O H2O WATER BLOCK: C1 MODEL: HEATER INLET STREAM: 7 OUTLET STREAM: 8 PROPERTY OPTION SET: PENG-ROB STANDARD PR EQUATION OF STATE *** MASS AND ENERGY BALANCE *** TOTAL BALANCE IN OUT RELATIVE DIFF. MOLE(KMOL/HR ) 325.033 325.033 0.000000E+00 MASS(KG/SEC ) 2.89345 2.89345 0.000000E+00 ENTHALPY(WATT ) -0.176722E+08 -0.204796E+08 0.137086 *** INPUT DATA *** TWO PHASE TP FLASH SPECIFIED TEMPERATURE C 100.000 SPECIFIED PRESSURE BAR 10.8000 MAXIMUM NO. ITERATIONS 30 CONVERGENCE TOLERANCE 0.00010000 *** RESULTS *** OUTLET TEMPERATURE C 100.00 OUTLET PRESSURE BAR 10.800 HEAT DUTY WATT -0.28075E+07 OUTLET VAPOR FRACTION 0.50282 V-L PHASE EQUILIBRIUM : COMP F(I) X(I) Y(I) K(I) METHA-01 0.19991 0.26700 0.13358 0.50030 DIMET-01 0.40022 0.86069E-02 0.78745 91.490 WATER 0.39986 0.72440 0.78971E-01 0.10902 BLOCK: C2 MODEL: HEATER INLET STREAM: 13 OUTLET STREAM: 14 PROPERTY OPTION SET: PENG-ROB STANDARD PR EQUATION OF STATE BLOCK: C2 MODEL: HEATER (CONTINUED) *** MASS AND ENERGY BALANCE *** TOTAL BALANCE IN OUT RELATIVE DIFF. MOLE(KMOL/HR ) 129.970 129.970 0.000000E+00 MASS(KG/SEC ) 0.650653 0.650653 0.000000E+00 ENTHALPY(WATT ) -0.995525E+07 -0.103133E+08 0.347127E-01 *** INPUT DATA *** TWO PHASE TP FLASH SPECIFIED TEMPERATURE C 50.0000 SPECIFIED PRESSURE BAR **0000 MAXIMUM NO. ITERATIONS 30 CONVERGENCE TOLERANCE 0.00010000 *** RESULTS *** OUTLET TEMPERATURE C 50.000 OUTLET PRESSURE BAR **000 HEAT DUTY WATT -0.35800E+06 OUTLET VAPOR FRACTION 0.00000E+00 V-L PHASE EQUILIBRIUM : COMP F(I) X(I) Y(I) K(I) METHA-01 0.49990E-03 0.49990E-03 0.98911E-02 0.31484 DIMET-01 0.19998E-12 0.19998E-12 0.11687E-06 9299.2 WATER 0.99950 0.99950 0.99011 0.15762E-01 BLOCK: H1 MODEL: HEATER INLET STREAM: 3 OUTLET STREAM: 4 PROPERTY OPTION SET: PENG-ROB STANDARD PR EQUATION OF STATE *** MASS AND ENERGY BALANCE *** TOTAL BALANCE IN OUT RELATIVE DIFF. MOLE(KMOL/HR ) 325.050 325.050 0.000000E+00 MASS(KG/SEC ) 2.89359 2.89359 0.000000E+00 ENTHALPY(WATT ) -0.215683E+08 -0.176730E+08 -0.180603 *** INPUT DATA *** TWO PHASE TP FLASH SPECIFIED TEMPERATURE CHANGE K 110.000 SPECIFIED PRESSURE BAR 11.2000 MAXIMUM NO. ITERATIONS 30 CONVERGENCE TOLERANCE 0.00010000 *** RESULTS *** OUTLET TEMPERATURE C 156.04 OUTLET PRESSURE BAR 11.200 HEAT DUTY WATT 0.38953E+07 OUTLET VAPOR FRACTION 1.0000 V-L PHASE EQUILIBRIUM : COMP F(I) X(I) Y(I) K(I) METHA-01 0.99956 0.99985 0.99956 1.3932 DIMET-01 0.40020E-03 0.80690E-04 0.40020E-03 6.9124 WATER 0.39969E-04 0.71443E-04 0.39969E-04 0.77957 BLOCK: H2 MODEL: HEATX HOT SIDE: INLET STREAM: 6 OUTLET STREAM: 7 PROPERTY OPTION SET: PENG-ROB STANDARD PR EQUATION OF STATE COLD SIDE: INLET STREAM: 4 OUTLET STREAM: 5 PROPERTY OPTION SET: PENG-ROB STANDARD PR EQUATION OF STATE *** MASS AND ENERGY BALANCE *** TOTAL BALANCE IN OUT RELATIVE DIFF. MOLE(KMOL/HR ) 650.083 650.083 0.000000E+00 MASS(KG/SEC ) 5.78704 5.78704 -0.153477E-15 ENTHALPY(WATT ) -0.348164E+08 -0.348164E+08 0.213997E-15 *** INPUT DATA *** FLASH SPECS FOR HOT SIDE: TWO PHASE FLASH MAXIMUM NO. ITERATIONS 30 CONVERGENCE TOLERANCE 0.00010000 FLASH SPECS FOR COLD SIDE: TWO PHASE FLASH MAXIMUM NO. ITERATIONS 30 CONVERGENCE TOLERANCE 0.00010000 FLOW DIRECTION AND SPECIFICATION: COUNTERCURRENT HEAT EXCHANGER SPECIFIED COLD OUTLET TEMP SPECIFIED VALUE C 250.0000 LMTD CORRECTION FACTOR 1.00000 PRESSURE SPECIFICATION: HOT SIDE OUTLET PRESSURE BAR 10.8000 COLD SIDE OUTLET PRESSURE BAR 11.0000 HEAT TRANSFER COEFFICIENT SPECIFICATION: HOT LIQUID COLD LIQUID WATT/SQM-K 850.0000 HOT 2-PHASE COLD LIQUID WATT/SQM-K 850.0000 HOT VAPOR COLD LIQUID WATT/SQM-K 850.0000 HOT LIQUID COLD 2-PHASE WATT/SQM-K 850.0000 HOT 2-PHASE COLD 2-PHASE WATT/SQM-K 850.0000 HOT VAPOR COLD 2-PHASE WATT/SQM-K 850.0000 HOT LIQUID COLD VAPOR WATT/SQM-K 850.0000 HOT 2-PHASE COLD VAPOR WATT/SQM-K 850.0000 HOT VAPOR COLD VAPOR WATT/SQM-K 850.0000 *** OVERALL RESULTS *** STREAMS: 6 ----->| HOT |-----> 7 T= 3.6955D+02 | | T= 2.8760D+02 P= 1.1000D+01 | | P= 1.0800D+01 V= 1.0000D+00 | | V= 1.0000D+00 5 <-----| COLD |<----- 4 T= 2.5000D+02 | | T= 1.5604D+02 P= 1.1000D+01 | | P= 1.1200D+01 V= 1.0000D+00 | | V= 1.0000D+00 DUTY AND AREA: CALCULATED HEAT DUTY WATT 528823.0379 CALCULATED (REQUIRED) AREA SQM 4.9589 HEAT TRANSFER COEFFICIENT: AVERAGE COEFFICIENT (DIRTY) WATT/SQM-K 850.0000 LOG-MEAN TEMPERATURE DIFFERENCE: LMTD CORRECTION FACTOR 1.0000 LMTD (CORRECTED) K 125.4596 PRESSURE DROP: SHELLSIDE, TOTAL N/SQM 20000.0000 TUBESIDE, TOTAL N/SQM 20000.0000 *** ZONE RESULTS *** TEMPERATURE LEAVING EACH ZONE: HOT 6 | VAP | 7 ------> | |------> 369.5 | | 287.6 5 | VAP | 4 <------ | |<------ 250.0 | | 156.0 | | COLD ZONE HEAT TRANSFER AND AREA: ZONE HEAT DUTY AREA DTLM AVERAGE U WATT SQM K WATT/SQM-K 1 528823.038 4.9589 125.4596 850.0000 BLOCK: M1 MODEL: MIXER INLET STREAMS: 2 12 OUTLET STREAM: 3 PROPERTY OPTION SET: PENG-ROB STANDARD PR EQUATION OF STATE *** MASS AND ENERGY BALANCE *** TOTAL BALANCE IN OUT RELATIVE DIFF. MOLE(KMOL/HR ) 325.050 325.050 0.000000E+00 MASS(KG/SEC ) 2.89359 2.89359 -0.153473E-15 ENTHALPY(WATT ) -0.215683E+08 -0.215683E+08 0.345441E-15 *** INPUT DATA *** TWO PHASE FLASH MAXIMUM NO. ITERATIONS 30 CONVERGENCE TOLERANCE 0.00010000 OUTLET PRESSURE BAR 11.2000 BLOCK: P1 MODEL: PUMP INLET STREAM: 1 OUTLET STREAM: 2 PROPERTY OPTION SET: PENG-ROB STANDARD PR EQUATION OF STATE *** MASS AND ENERGY BALANCE *** TOTAL BALANCE IN OUT RELATIVE DIFF. MOLE(KMOL/HR ) 260.000 260.000 0.000000E+00 MASS(KG/SEC ) 2.31416 2.31416 0.000000E+00 ENTHALPY(WATT ) -0.174268E+08 -0.174217E+08 -0.291181E-03 *** INPUT DATA *** PRESSURE CHANGE (N/SQM ) 1,050,000. PUMP EFFICIENCY 0.60000 DRIVER EFFICIENCY 1.00000 FLASH SPECIFICATIONS: LIQUID PHASE CALCULATION NO FLASH PERFORMED MAXIMUM NUMBER OF ITERATIONS 30 TOLERANCE 0.00010000 *** RESULTS *** VOLUMETRIC FLOW RATE (CUM/SEC ) 0.0028996 PRESSURE CHANGE (N/SQM ) 1,050,000. NPSH AVAILABLE (METER ) 10.7197 FLUID POWER (WATT ) 3,044.62 BRAKE POWER (WATT ) 5,074.36 ELECTRICITY (WATT ) 5,074.36 PUMP EFFICIENCY USED 0.60000 NET WORK (WATT ) -5,074.36 BLOCK: R1 MODEL: RSTOIC INLET STREAM: 5 OUTLET STREAM: 6 PROPERTY OPTION SET: PENG-ROB STANDARD PR EQUATION OF STATE *** MASS AND ENERGY BALANCE *** TOTAL BALANCE IN OUT GENERATION RELATIVE DIFF. MOLE(KMOL/HR ) 325.050 325.033 0.000000E+00 0.509678E-04 MASS(KG/SEC ) 2.89359 2.89345 0.510001E-04 ENTHALPY(WATT ) -0.171442E+08 -0.171433E+08 -0.509595E-04 *** INPUT DATA *** SIMULTANEOUS REACTIONS STOICHIOMETRY MATRIX: REACTION # 1: SUBSTREAM MIXED : METHA-01 -2.00 DIMET-01 1.00 WATER 1.00 REACTION CONVERSION SPECS: NUMBER= 1 REACTION # 1: SUBSTREAM:MIXED KEY COMP:METHA-01 CONV FRAC: 0.8000 TWO PHASE PQ FLASH SPECIFIED PRESSURE BAR 11.0000 SPECIFIED HEAT DUTY WATT 0.0 MAXIMUM NO. ITERATIONS 30 CONVERGENCE TOLERANCE 0.00010000 *** RESULTS *** OUTLET TEMPERATURE C 369.55 OUTLET PRESSURE BAR 11.000 VAPOR FRACTION 1.0000 REACTION EXTENTS: REACTION REACTION NUMBER EXTENT KMOL/HR 1 129.96 V-L PHASE EQUILIBRIUM : COMP F(I) X(I) Y(I) K(I) METHA-01 0.19991 0.86026E-01 0.19991 13.853 DIMET-01 0.40022 0.10965E-02 0.40022 17.270 WATER 0.39986 0.91288 0.39986 13.225 BLOCK: T1 MODEL: DSTWU INLET STREAM: 8 CONDENSER OUTLET: 9 REBOILER OUTLET: 10 PROPERTY OPTION SET: PENG-ROB STANDARD PR EQUATION OF STATE *** MASS AND ENERGY BALANCE *** TOTAL BALANCE IN OUT RELATIVE DIFF. MOLE(KMOL/HR ) 325.033 325.033 0.000000E+00 MASS(KG/SEC ) 2.89345 2.89345 0.000000E+00 ENTHALPY(WATT ) -0.204796E+08 -0.212951E+08 0.382947E-01 *** INPUT DATA *** HEAVY KEY COMPONENT METHA-01 RECOVERY FOR HEAVY KEY 0.00010000 LIGHT KEY COMPONENT DIMET-01 RECOVERY FOR LIGHT KEY 0.99900 TOP STAGE PRESSURE (BAR ) 10.7000 BOTTOM STAGE PRESSURE (BAR ) 10.9000 NO. OF EQUILIBRIUM STAGES 22.0000 DISTILLATE VAPOR FRACTION 0.0 *** RESULTS *** DISTILLATE TEMP. (C ) 47.0533 BOTTOM TEMP. (C ) 155.459 MINIMUM REFLUX RATIO 0.56205 ACTUAL REFLUX RATIO 0.63548 MINIMUM STAGES 6.92247 ACTUAL EQUILIBRIUM STAGES 22.0000 NUMBER OF ACTUAL STAGES ABOVE FEED 18.9806 DIST. VS FEED 0.40000 CONDENSER COOLING REQUIRED (WATT ) 1,042,040. NET CONDENSER DUTY (WATT ) -1,042,040. REBOILER HEATING REQUIRED (WATT ) 226,547. NET REBOILER DUTY (WATT ) 226,547. BLOCK: T2 MODEL: DSTWU INLET STREAM: 11 CONDENSER OUTLET: 12 REBOILER OUTLET: 13 PROPERTY OPTION SET: PENG-ROB STANDARD PR EQUATION OF STATE *** MASS AND ENERGY BALANCE *** IN OUT RELATIVE DIFF. TOTAL BALANCE MOLE(KMOL/HR ) 195.019 195.019 0.291476E-15 MASS(KG/SEC ) 1.23009 1.23009 0.180511E-15 ENTHALPY(WATT ) -0.140320E+08 -0.141018E+08 0.495266E-02 *** INPUT DATA *** HEAVY KEY COMPONENT WATER RECOVERY FOR HEAVY KEY 0.00010000 LIGHT KEY COMPONENT METHA-01 RECOVERY FOR LIGHT KEY 0.99900 TOP STAGE PRESSURE (BAR ) 7.30000 BOTTOM STAGE PRESSURE (BAR ) **0000 NO. OF EQUILIBRIUM STAGES 26.0000 DISTILLATE VAPOR FRACTION 0.0 *** RESULTS *** DISTILLATE TEMP. (C ) 122.717 BOTTOM TEMP. (C ) 168.348 MINIMUM REFLUX RATIO 1.14358 ACTUAL REFLUX RATIO 1.84320 MINIMUM STAGES 15.3267 ACTUAL EQUILIBRIUM STAGES 26.0000 NUMBER OF ACTUAL STAGES ABOVE FEED 19.3425 DIST. VS FEED 0.33355 CONDENSER COOLING REQUIRED (WATT ) 1,666,290. NET CONDENSER DUTY (WATT ) -1,666,290. REBOILER HEATING REQUIRED (WATT ) 1,596,450. NET REBOILER DUTY (WATT ) 1,596,450. BLOCK: V1 MODEL: VALVE INLET STREAM: 10 OUTLET STREAM: 11 PROPERTY OPTION SET: PENG-ROB STANDARD PR EQUATION OF STATE *** MASS AND ENERGY BALANCE *** TOTAL BALANCE IN OUT RELATIVE DIFF. MOLE(KMOL/HR ) 195.019 195.019 0.000000E+00 MASS(KG/SEC ) 1.23009 1.23009 0.000000E+00 ENTHALPY(WATT ) -0.140320E+08 -0.140320E+08 0.000000E+00 *** INPUT DATA *** VALVE PRESSURE DROP N/SQM 350,000. VALVE FLOW COEF CALC. NO FLASH SPECIFICATIONS: NPHASE 2 MAX NUMBER OF ITERATIONS 30 CONVERGENCE TOLERANCE 0.00010000 *** RESULTS *** VALVE OUTLET PRESSURE BAR 7.40000 BLOCK: V2 MODEL: VALVE INLET STREAM: 14 OUTLET STREAM: 15 PROPERTY OPTION SET: PENG-ROB STANDARD PR EQUATION OF STATE *** MASS AND ENERGY BALANCE *** TOTAL BALANCE IN OUT RELATIVE DIFF. MOLE(KMOL/HR ) 129.970 129.970 0.000000E+00 MASS(KG/SEC ) 0.650653 0.650653 0.000000E+00 ENTHALPY(WATT ) -0.103133E+08 -0.103133E+08 0.000000E+00 *** INPUT DATA *** VALVE OUTLET PRESSURE BAR 1.20000 VALVE FLOW COEF CALC. NO FLASH SPECIFICATIONS: NPHASE 2 MAX NUMBER OF ITERATIONS 30 CONVERGENCE TOLERANCE 0.00010000 *** RESULTS *** VALVE PRESSURE DROP N/SQM 630,000. STREAM SECTION 1 10 11 12 13 STREAM ID 1 10 11 12 13 FROM : ---- T1 V1 T2 T2 TO : P1 V1 T2 M1 C2 SUBSTREAM: MIXED PHASE: LIQUID LIQUID MIXED LIQUID LIQUID COMPONENTS: KMOL/HR METHA-01 260.0000 64.9715 64.9715 64.9065 6.4972-02 DIMET-01 0.0 0.1300 0.1300 0.1300 2.5991-11 WATER 0.0 129.9177 129.9177 1.2992-02 129.9047 COMPONENTS: KG/SEC METHA-01 2.3141 0.5782 0.5782 0.5777 5.7829-04 DIMET-01 0.0 1.6647-03 1.6647-03 1.6647-03 3.3261-13 WATER 0.0 0.6501 0.6501 6.5014-05 0.6500 COMPONENTS: MASS FRAC METHA-01 1.0000 0.4701 0.4701 0.9970 8.8878-04 DIMET-01 0.0 1.3533-03 1.3533-03 2.8730-03 5.1120-13 WATER 0.0 0.5285 0.5285 1.1220-04 0.9991 TOTAL FLOW: KMOL/HR 260.0000 195.0193 195.0193 65.0496 129.9697 KG/SEC 2.3141 1.2300 1.2300 0.5794 0.6506 CUM/SEC 2.8996-03 1.6959-03 1.2180-02 8.6979-04 7.7360-04 STATE VARIABLES: TEMP C 25.0000 155.4592 141.1750 122.7174 168.3475 PRES BAR 1.0000 10.9000 7.4000 7.3000 **000 VFRAC 0.0 0.0 4.5133-02 0.0 0.0 LFRAC 1.0000 1.0000 0.9548 1.0000 1.0000 SFRAC 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ENTHALPY: J/KMOL -2.4129+08 -2.5903+08 -2.5903+08 -2.2948+08 -2.7575+08 J/KG -**305+06 -1.1407+07 -1.1407+07 -7.1563+06 -1.5300+07 WATT -1.7427+07 -1.4032+07 -1.4032+07 -4.1466+06 -9.9552+06 ENTROPY: J/KMOL-K -2.4955+05 -1.5495+05 -1.5485+05 -2.1571+05 -1.3526+05 J/KG-K -7788.2607 -6823.8050 -6819.5767 -6726.6481 -7504.9182 DENSITY: KMOL/CUM 24.9073 31.9422 4.4476 20.7743 46.6682 KG/CUM 798.0853 725.3166 100.9935 666.1789 841.0685 AVG MW 32.0421 22.7071 22.7071 32.0674 18.0222 STREAM SECTION 14 15 2 3 4 STREAM ID 14 15 2 3 4 FROM : C2 V2 P1 M1 H1 TO : V2 ---- M1 H1 H2 SUBSTREAM: MIXED PHASE: LIQUID LIQUID LIQUID LIQUID VAPOR COMPONENTS: KMOL/HR METHA-01 6.4972-02 6.4972-02 260.0000 324.9065 324.9065 DIMET-01 2.5991-11 2.5991-11 0.0 0.1300 0.1300 WATER 129.9047 129.9047 0.0 1.2992-02 1.2992-02 COMPONENTS: KG/SEC METHA-01 5.7829-04 5.7829-04 2.3141 2.8918 2.8918 DIMET-01 3.3261-13 3.3261-13 0.0 1.6647-03 1.6647-03 WATER 0.6500 0.6500 0.0 6.5014-05 6.5014-05 COMPONENTS: MASS FRAC METHA-01 8.8878-04 8.8878-04 1.0000 0.9994 0.9994 DIMET-01 5.1120-13 5.1120-13 0.0 5.7531-04 5.7531-04 WATER 0.9991 0.9991 0.0 2.2468-05 2.2468-05 TOTAL FLOW: KMOL/HR 129.9697 129.9697 260.0000 325.0496 325.0496 KG/SEC 0.6506 0.6506 2.3141 2.8935 2.8935 CUM/SEC 6.7159-04 6.7167-04 2.9011-03 3.7469-03 0.2579 STATE VARIABLES: TEMP C 50.0000 50.1268 25.3256 46.0387 156.0387 PRES BAR **000 1.2000 11.5000 11.2000 11.2000 VFRAC 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0000 LFRAC 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 0.0 SFRAC 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ENTHALPY: J/KMOL -2.8566+08 -2.8566+08 -2.4122+08 -2.3887+08 -1.9573+08 J/KG -1.5851+07 -1.5851+07 -**283+06 -7.4538+06 -6.1076+06 WATT -1.0313+07 -1.0313+07 -1.7422+07 -2.1568+07 -1.7673+07 ENTROPY: J/KMOL-K -1.6135+05 -1.6131+05 -2.4948+05 -2.4191+05 -1.3380+05 J/KG-K -8952.9602 -8950.6358 -7786.1452 -7548.4723 -4175.0593 DENSITY: KMOL/CUM 53.7573 53.7503 24.8951 24.0977 0.3500 KG/CUM 968.8307 968.7049 797.6944 772.2670 11.2175 AVG MW 18.0222 18.0222 32.0421 32.0472 32.0472 STREAM SECTION 5 6 7 8 9 STREAM ID 5 6 7 8 9 FROM : H2 R1 H2 C1 T1 TO : R1 H2 C1 T1 ---- SUBSTREAM: MIXED PHASE: VAPOR VAPOR VAPOR MIXED LIQUID COMPONENTS: KMOL/HR METHA-01 324.9065 64.9780 64.9780 64.9780 6.4978-03 DIMET-01 0.1300 130.0860 130.0860 130.0860 129.9559 WATER 1.2992-02 129.9689 129.9689 129.9689 5.1249-02 COMPONENTS: KG/SEC METHA-01 2.8918 0.5783 0.5783 0.5783 5.7834-05 DIMET-01 1.6647-03 1.6647 1.6647 1.6647 1.6630 WATER 6.5014-05 0.6504 0.6504 0.6504 2.5646-04 COMPONENTS: MASS FRAC METHA-01 0.9994 0.1998 0.1998 0.1998 3.4770-05 DIMET-01 5.7531-04 0.5753 0.5753 0.5753 0.9998 WATER 2.2468-05 0.2247 0.2247 0.2247 1.5419-04 TOTAL FLOW: KMOL/HR 325.0496 325.0330 325.0330 325.0330 130.0137 KG/SEC 2.8935 2.8934 2.8934 2.8934 1.6633 CUM/SEC 0.3395 0.4307 0.3783 0.1176 2.7035-03 STATE VARIABLES: TEMP C 250.0000 369.5494 287.6002 100.0000 47.0532 PRES BAR 11.0000 11.0000 10.8000 10.8000 10.7000 VFRAC 1.0000 1.0000 1.0000 0.5028 0.0 LFRAC 0.0 0.0 0.0 0.4971 1.0000 SFRAC 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ENTHALPY: J/KMOL -1.8988+08 -1.8988+08 -1.9573+08 -2.2683+08 -2.0111+08 J/KG -5.9249+06 -5.9249+06 -6.1077+06 -7.0779+06 -4.3665+06 WATT -1.7144+07 -1.7143+07 -1.7672+07 -2.0480+07 -7.2631+06 ENTROPY: J/KMOL-K -1.2134+05 -1.0512+05 -1.1471+05 -1.8800+05 -3.1024+05 J/KG-K -3786.1348 -3280.1076 -3579.4311 -5866.4150 -6735.9713 DENSITY: KMOL/CUM 0.2659 0.2096 0.2386 0.7675 13.3583 KG/CUM 8.5214 6.7172 7.6480 24.5970 615.2503 AVG MW 32.0472 32.0472 32.0472 32.0472 46.0572 ASPEN PLUS VER: WIN32 REL: 10.0-1 06/29/2000 PAGE 21 PROBLEM STATUS SECTION BLOCK STATUS查看更多 5个回答 . 5人已关注

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煤制甲醇项目工程公司？ 请各位高人推荐几个国内可以承包煤制甲醇项目的工程公司，小弟急用，谢谢！查看更多 2个回答 . 5人已关注

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新环保法出拳：浙能伊犁煤制气未批先建被叫停？本文由盖德化工论坛转载自互联网日前大嘴收到读者爆料，指伊犁新天煤制气项目于2015年1月5日被新疆自治区环保厅以新环罚字（2015）第1-001号责令停止工程建设，并处以十万元罚款。这可能是新《环保法》实时以来，首个被依法叫停的煤化工项目。【目前进展】今年2月，该项目已将环评报告补交给国家环保部进行技术审查，但大嘴君尚未在环保部网站上找到受理公示信息。相信不少能源环境圈的读者们也留意到了，新《环保法》自实施以来频频出拳，煤化工行业已经接连被爆出违法违规消息： 1月，环保部公布世林化工等污水晾晒池调查处理结果；2月12日，环保部退回苏新煤制气环评报告；3月4日，宁夏集中处理宁东基地水污染问题；3月16日，陕西省环保厅曝光五个煤化工环境污染案件；3月中，陕西渭南市对陕西渭河煤化工集团处以100万环境处罚…… 环保执法全面收紧，不断暴露出煤化工的“环境软肋”，让行业发展回归理性步伐。环境保护法规出重拳，煤化工项目投建无疑需要更加谨慎。以伊犁新天煤制气为例，大嘴君今日梳理了该项目从开工到被叫停的事件始末，供大家参考。越级操作，未批先建伊犁新天煤化工有限责任公司，是浙江省能源集团有限公司和山东能源新汶矿业集团共同投资成立的国有合资公司，其中浙能集团持有55%股份，新矿集团持有45%股份，由浙能集团控股管理。新天煤制气项目，总投资155亿元，是目前全国开工建设的五个煤制气项目之一。其余四个示范项目（大唐克旗、大唐阜新、汇能鄂尔多斯、庆华伊犁），都在2010年前后得到国家环保部批复和国家发改委核准。而新天项目至今未按规定得到相应国家部门的批准，而仅是在新疆自治区层面进行了报批备案。根据2009年3月1日施行的《环境保护部直接审批环境影响评价文件的建设项目目录》（2009年第7号公告）规定，煤制天然气项目应由环保部直接审批。但是在2009年12月31日，新疆自治区环保厅却对新天煤制气项目进行了审批（新环评函[2009]139号），涉嫌违规审批，使得项目于次年开工。直到2013年3月，国家发改委才同意该项目开展前期工作，这离项目实际开工已经过去了三年。而直到今年2月，项目环评报告才正式递交给国家环保部，但项目施工已经完成了八成以上。环评受罚，擅自复工 2013年5月，在环保部西北督查中心和自治区环保厅的联合检查中，新天项目被发现存在热电站工程规模和硫回收工艺规模发生重大变化，但未及时办理环评变更手续。 2013年7月25日，自治区环保厅以新环改字[2013]007号下达责令整改的通知书，要求新天公司停止建设，重新报批环评文件，环评文件未批复前，不得开工建设。但两周之后，8月10日，新天公司却隆重举行安装施工“百日会战动员大会”，参建单位和设计院悉数到场，加速进行施工建设。 2014年1月25日，自治区环保厅再次以新环改字[2014]1-002 号，责令新天公司停止建设。压力之下，新天公司委托中环联（北京）环境保护有限公司编制环境影响评价报告，准备上报国家环保部。环评单位分别于2014年4月11日和9月23日，在自治区环保厅网站上进行了环评公众参与第一和第二次公示。但在环评报告书正在研究编制的同时，新天公司则于2014年4月18日再次擅自复工建设。 6月28日，公司组织“大干60天，冲刺动员大会”。8月16日，厂区土建工程全部完工，气化厂房全部封顶，净化塔安装完成。11月1日，接入电网供电。大嘴致电自治区环保厅环境监察总队了解到，2014年7月17日现场检查时就发现企业擅自开工的情况。“2014年12月25日又对其进行执法后督察，发现问题仍未改正，仍未向环保部报批，建设工程已完成80%。” “根据这些情况和以上事实以及现场询问调查笔录影像资料，我们根据环境影响法第二十四条，对其下发行政处罚决定书。罚款十万元，立即停止建设。在完成环评变更手续前，不得开工建设。” 该项目至今未获国家核准今年1月5日，新疆自治区环保厅以新环罚字（2015）第1-001号责令新天煤制气停止工程建设，并处以十万元罚款。 2月，新天项目已将环评报告上报国家环保部进行技术审查，但大嘴君尚未在环保部网站上找到受理公示信息。除了环评，新天煤制气项目也尚未获得国家层面的项目核准。2014年9月，国家能源局曾对煤制油气项目进行了专项摸底核查。据新疆能源监管办统计，新疆地区仅有庆华一个已核准煤制气项目，新天项目仍在开展前期工作。随着新《环保法》正式实施，依法监管和追究企业环境行为得到国家高层和全社会的空前重视，惩治力度较以往也更加严厉。大型能源化工企业切勿抱有侥幸心理，轻视环境风险，埋下更深隐患。查看更多 0个回答 . 3人已关注

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简介

职业：江西金丰药业有限公司 - 设备工程师

学校：怀化学院 - 化学与化学工程系

地区：湖北省

个人简介：理想是人生的太阳。查看更多

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