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中国神华宁煤与南非萨索尔间接液化制油进展如何？回复 1# z2h 神宁煤炭间接液化项目通过国家评估总投资550亿元受国家发改委、国家能源局委托，中国国际工程咨询公司近日在银川召开神华宁煤集团煤炭间接液化项目申请报告评估会，国家能源局、神华集团有关负责人以及20多位专家参加了评估会，目前项目申请报告已顺利通过评估。自治区领导齐同生、赵小平出席评估会，并就做好下一步工作提出具体要求。本次评估的项目申请报告，采用我国拥有自主知识产权的煤炭间接液化技术，项目建设规模400万吨/年，总投资550亿元。评估会上，专家充分肯定了在宁夏建设煤炭间接液化项目的必要性和可行性，一致认为该项目核准建设条件目前已基本成熟，建议抓紧取得并完善申报核准的相关材料。（记者吴少男）查看更多 7个回答 . 2人已关注

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aspen8.4在window8（64位）的安装方法？ 希望高手教一下，如何在windows8（64位）上安装 aspen 8.4.之前我在论坛找了一个但是安装途中出现错误，怎么都安装不了sharepoint2010. 查看更多 9个回答 . 1人已关注

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比较干式减压蒸馏、湿式减压蒸馏的优缺点? 比较干式减压蒸馏、湿式减压蒸馏的优缺点？请各位高手前辈们指点迷津，谢谢！查看更多 2个回答 . 5人已关注

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电机屁股的风扇有没有清洗干净的必要呢? 大多数都好多灰啊，会不会影响运行呢？查看更多 4个回答 . 3人已关注

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重油催化裂化装置的用能分析及节能措施？重油催化裂化装置的用能分析及节能措施重油催化裂化装置的用能分析及节能措施 1 主要节能措施和效果 1.1 生产工艺的优化 1.1.1 改善原料性质由于原油变重，常压渣油残炭一般为7%~8%，催化裂化焦炭产率高达11%~12%，产品分布不理想，能耗高。2002年12月，分公司实施“全流程”生产方案，减压蒸馏装置、溶剂脱沥青装置开工，部分减压蜡油和脱沥青油进入RFCCU，原料性质得到改善。此后，掺炼减压蜡油比例逐年提高（2002年至2004年由0.7%提高至16%），焦炭产率降低（2002年至2004年由11.09%降低至9.69%）。 1.1.2 降低再生器催化剂藏量降低再生器催化剂藏量不仅可以提高新鲜催化剂的浓度，减少催化剂的单耗，而且可以降低主风压力降。经过技术分析得知，该装置再生器催化剂藏量适当降低不会影响烧焦效果，因为主风分布管和待生催化剂分配器具有优异的分配性能： ① 采用高的待生套筒，使待生催化剂与主风形成气固逆流接触烧焦的良好条件； ② 待生催化剂由套筒流化风输送，待生套筒出口设置专门设计的催化剂分配器，分配器配置输送风，这样就使待生催化剂在再生器密相床层截面的不同直径上均匀分布，比在同一个圆周上的分配更加均匀； ③ 主风分布管采用3200个直径为12mm或18mm的小规格喷嘴，密集布置，布孔密度达到45个/m2。因此，操作上将再生器催化剂藏量由原控制的160t~180t减少到130t~160t，这样烟机入口压力提高了0.024MPa，烟机回收功率可增加797kW。 1.1.3 实施烟机发电在2002年5月检修期间缩小双动滑阀安全开度，使烟气泄漏量降低了20%，烟机旁路能量损失减少了50.24MJ/t。外引空压风量300m3/min，代替增压机给外取热器送风，使烟风比达到1.03。采取以上措施后，在2003年8月14日成功实现了烟机发电。烟机发电量2003年为1972.8MW·h，2004年达到5616MW·h。 1.2 设备的改造 1.2.1 余热锅炉的改造原余热锅炉为BQ219/500-19/58-3.82/450型，是按回收利用高温烟气显热、同时补充燃烧部分燃料气，以生产中压过热蒸汽设计的，没有CO焚烧室，但在2000年7月该装置催化剂再生改为不完全再生后，产生了如下问题： ① CO 化学能无法回收，造成能量浪费； ② 由于余热锅炉设计负荷偏小，装置自产3.5MPa饱和蒸汽不能全部过热，造成高品位能量损失； ③ 再生器出口烟气温度下降，影响余热锅炉过热蒸汽质量，为此必须增加燃料气用量，因而造成装置能耗增加； ④ 由于烟气温度低，省煤器的低温腐蚀加重，余热锅炉的故障率加大，安全运行周期缩短。 2002 年5月，将原余热锅炉更换为新型模块式余热锅炉QC225/785-42.4/114.9-3.82/445。通过增设预燃室来利用CO化学能，增大过热器和省煤器受热面面积而增大余热锅炉出力，使RFCCU所产的饱和蒸汽全部过热，停掉了减温减压器，避免了高品位能量损失，同时提高了余热锅炉自产蒸汽能力。改造后再生烟气显热利用率由原来的50%提高到90%，CO化学能利用率可达65%~70%，综合余热利用率为80%左右。 1.2.2 分馏塔改造随着RFCCU加工量的提高和采用MGD技术（多产液化石油气和柴油技术），分馏塔气相负荷加大，塔板压力降增大，操作波动频繁，影响了产品质量，因此于2002年5月对分馏塔进行了改造，将其中6层塔板更换为SUPER V1浮阀塔板，将上部塔板的开孔率调大。改造后全塔压力降由36kPa降低到18kPa，使气压机的入口压力提高了15.4kPa，气压机功率可节省208kW，相当于汽轮机3.5MPa过热蒸汽用量减少3.85t/h，装置能耗降低1.96MJ/t，而且使分馏塔操作弹性增大，平衡率提高，分馏效率也得到改善。 1.3 采用低焦炭产率的降烯烃催化剂为了平衡炼油主装置间的重油物料供给，RCCU蜡油掺炼比例较低，焦炭产率仍然偏高。在保证汽油烯烃含量满足要求的前提下，为了降低焦炭产率，降低装置能耗，提高经济效益，2004年7月装置采用了美国Engelhard公司研发的具有提高重油转化能力、降低焦炭产率功能的新一代Flex-Tec-LOL1降低汽油烯烃催化剂。使用该催化剂后，焦炭产率下降了0.76个百分点，装置能耗降低了318.2MJ/t。 2 目前节能方面存在的主要问题 2.1 余热锅炉露点腐蚀严重随着分公司高硫原油加工量的增加，RFCCU原料硫质量分数为0.88%~1.00%，从而造成烟气中SO2气体含量增加，另外由于干气脱硫装置超负荷，造成干气中的H2S含量严重超标，导致余热锅炉管壁的硫酸露点腐蚀加剧。余热锅炉运行不到一年，对流段的管子有13根泄漏。在2004年5月25日至6月9日余热锅炉停工检修期间装置总能耗就上升1256.24MJ/t。 2.2 余热锅炉吹灰器除灰效果差余热锅炉省煤器段积灰严重，目前采用的蒸汽吹灰器除灰效果不好。再加上翅片管翅片间的流通面积较小，有地方无法吹到，造成灰粒在翅片间堆积，余热锅炉运行不到5个月，由于积灰严重，排烟温度已达到240 ℃ 以上，排烟能耗上升了70.86MJ/t。 2.3 稳定汽油回炼造成装置能耗增加 MGD 技术是汽油在单一提升管内改质的典型技术，其主要作用是提高柴汽比和液化石油气收率，同时降低汽油烯烃和硫含量，但会造成焦炭产率增加，若回炼比（进料量之比）为5%，仅回炼稳定汽油造成的分馏塔顶低温热损失就达23.9MJ/t。 2.4 分馏塔冷回流量比例加大使装置能耗增加随着装置运行时间的增加，换热效果变差，低温热回收效率降低，造成装置能耗增加，低温热水温度由开工初期的45 ℃ 上升到末期的55 ℃ 。顶循环回流排弃能耗增加，使得顶循环回流返塔温度升高。另外由于再吸收油冷却器冷却效果逐渐变差，富吸收油返分馏塔温度升高。为控制适宜汽油的切割点，提高目的产品收率，需将塔顶冷回流量由20t/h提高到60t/h，冷回流量比例增加20%（与进料量之比），能耗增加107MJ/t。 2.5 装置热联合存在不足 2.5.1 脱沥青油冷却后又去RFCCU加热目前溶剂脱沥青装置的脱沥青油与减压渣油换热后温度降为170 ℃ 左右，再经过循环水冷却器冷却到130 ℃ 后进RFCCU，而RFCCU又将脱沥青油由130 ℃ 加热到200 ℃ 左右进提升管。此流程没有采用热联合，造成脱沥青装置和RFCCU能量浪费。脱沥青油流量按40t/h计算，溶剂脱沥青装置损失能量达1.04MW，同时还增加了循环水的耗量；RFCCU为提高脱沥青油温度，至少需提供1.04MW热量，即造成油浆热量损失。 3 建议 3.1 采用硫转移剂和改选干气脱硫装置在加工高硫原油时，可采用硫转移剂降低烟气的硫含量，减轻余热锅炉管壁的露点腐蚀。同时对干气脱硫装置进行扩能改造，保证加工高硫原油时干气中的H2S浓度小于15mg/m3，减少加热炉烟气中的SO2气体含量，确保余热锅炉长周期运行。 3.2 对余热锅炉吹灰系统进行改造将蒸汽吹灰系统改造为激波吹灰器，提高除灰效果，降低排烟温度，减少排烟能量损失。 3.3 对稳定塔进行改造新增稳定汽油抽出侧线，将稳定汽油切割成轻组分和重组分，将侧线轻组分返回提升管底部回炼。根据推算，这样MGD稳定汽油回炼量可以减少60%以上，稳定汽油回炼造成的能耗可降低50%。同时催化裂化汽油中的烯烃含量主要集中在C5~C6组分中，将轻组分返回提长管底部回炼，可有效降低烯烃含量；而重汽油去汽油加氢，则脱硫效果好、辛烷值损失小。 3.4 对分馏塔顶循系统进行改造分馏塔塔顶循环系统增设一台空冷器，这样可降低塔顶循环回流冷后温度，减少塔顶冷回流量，降低工艺排弃能耗，还可降低塔板压力降，降低气压机功率，使两器压差增大，提高装置操作弹性。 3.5 优化低温热利用对油浆冷却器的冷却介质热水流程进行改造，热水由原先在油气换热器的出口热水管道上引出改为在油气换热器的入口热水管道上引出，热水温度由80 ℃ 降为50 ℃ ，经过计算，在油浆产率高达6%的情况下，油浆的外甩温度不会超标。 3.6 热联合的优化对一些物流进行热联合，如： ① 溶剂脱沥青装置的脱沥青油不需经过循环水冷却，直接进入RFCCU，一是可以减少脱沥青装置循环水用量，二是可以提高RFCCU油浆高温位热量的利用率，多产3.5MPa蒸汽。 ② 在非采暖季节投用低温热水去气体分馏装置，代替0.3MPa蒸汽作为丙烯塔重沸器的热源，经计算，105 ℃ 的356t/h低温热水可产生的热量相当于0.3MPa蒸汽量13.5t/h，完全可以满足要求，大大提高了低温热水的利用率。 ③ 将RFCCU生产的柴油由先去罐区，再由罐区送到加氢装置的流程改为催化裂化柴油直接送到加氢装置，这样不仅可减少RFCCU冷却水的消耗，还能降低柴油加氢装置的加热负荷，减少燃料气用量，还可以降低柴油的损失。 3.7 投用装置在线分析仪通过在线分析仪分析烟气组成，根据烟气组成和主风量等条件，利用DCS功能，较为准确地在线计算装置的烧焦量，对于技术人员和操作人员监控生焦率的变化，及时调整操作，进一步降低装置的能耗，有很大的作用。查看更多 1个回答 . 5人已关注

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进槽盐水有点乳白色（悬赏）？电解槽的进槽盐水出现乳白色，二次盐水质量指标均正常；SS也在0.7～0.8之间。仅有两个回路有此现象。相与各位大人一起探讨一下此现象的原因，还请各位积极参与发表意见。这里有一副图片供大家参考：（图1与图2仅作为对比）悬赏查看更多 5个回答 . 2人已关注

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关于蒸馏干板的问题？在解决了反应器上遇到的问题后，我开始向精馏塔进发今天在自己摸索中遇到干板问题，上网查资料有的说是参数出了问题但我又查不出什么问题来，着急啊！ P.S.我把bkp文件上传上来，各路大神帮忙查查！还有就是RadFrac模块里面的数据我是用简捷蒸馏模拟的，如有错误请大神们指出！查看更多 5个回答 . 2人已关注

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CII 模型建立问题？ 最简洁的方法是以最外层的普通碳钢的温度变化及线涨量计算一下设备嘴子的初始位移，带入到CAESAR II中模拟即可。查看更多 6个回答 . 3人已关注

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Hysys做塔模拟出现错误？ NEW 查看更多 2个回答 . 1人已关注

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液氢安全使用准则？ 液氢安全使用准则哪位有?查看更多 4个回答 . 3人已关注

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冷渣机进水口泄漏如何解决？ 循环流化床锅炉的滚筒式冷渣机，进水口管道弯头处经常泄漏，请问有什么好的解决方法？查看更多 1个回答 . 2人已关注

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硫酸废热锅额定压力是3.82MPa，请问最低能降压到多低压 ...？ RT>........................................,谢谢大家！！1查看更多 4个回答 . 4人已关注

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斗提机皮带寿命和增加斗的利弊？ 我们斗提机皮带运行2年出现断裂，除皮带质量差，还有哪些原因？如果缩短斗间距，增加3至8个斗，有啥影响？查看更多 2个回答 . 4人已关注

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液液萃取塔的关键操作？ 液液萃取塔的关键控制条件有哪些？塔顶压力，萃取剂进料温度如何对萃取结果造成影响？谢谢！查看更多 7个回答 . 1人已关注

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请问可去除（如吸附）溶解类石油类，而不吸附总油（如醇 ...？ 请问可去除（如吸附）溶解类石油类，而不吸附总油（如醇、酸、醇）等，是否有这样....查看更多 1个回答 . 5人已关注

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通过外界提供热源进行煤气化反应可行吗?？ 好想法！我一直在捉摸这个事情，考虑了一些思路、这里不便说，理论应该是可行的。查看更多 3个回答 . 4人已关注

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弱弱的问一句，Shell工艺中所说的lamont管是什么? 问题RT，希望有人给我具体说说，在网上查不到……查看更多 6个回答 . 1人已关注

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请教坛友们！中石油、中石化工业电梯的预算是哪个部门批 ...？说的是反映炉上安装的电梯。。。包括：一是新建或者改造项目带的电梯，二是老设备安装新的电梯，这两种情况下的电梯的预算都是那个部门管理、审批的？查看更多 1个回答 . 5人已关注

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催化裂化工艺计算与技术分析.pdf？ 是扫描的PDF文件，比较清楚，有需要的自己去下喽！！ http://www.namipan.com/d/%e5%82% ... 5372fed6c82026e4102 查看更多 8个回答 . 3人已关注

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用无缝管做压力容器筒体，设计时需要考虑哪些？用无缝管做压力容器筒体，有哪些要求，比如20号钢9948的标准能用做压力容器的筒体吗，还比如12Cr2Mo1无缝管能做容器筒体吗，如可以设计时都需要考虑哪些条件呢，还比如别的材质做筒体时需要考虑什么呢查看更多 13个回答 . 3人已关注

#压力容器

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简介

职业：上海安赐环保科技股份有限公司 - 设备维修

学校：龙岩学院 - 化学与材料工程系

地区：广东省

个人简介：我们是法律的仆人，以便我们可以获得自由。查看更多

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