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强烈建议开个煤化工板块?
好多化工都有这个版块啊盖德这么强大 居然没有。。。最近煤制 乙二醇 中试成功 又把煤化工带热了。。。想必坛子里不少是煤化工这个方向。强烈要求开个煤化工版块啊
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低温甲醇洗长期停车时如何排甲醇,排放时应注意什么?
低温 甲醇 洗长期停车时如何排甲醇,排放时应注意什么
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普通油桶的承压问题!?
问一个弱智点的问题,普通的油桶,170kg的那种,可以承受1.5kgf/cm2的压力吗?
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塔设备填料装填口密封问题?
塔设备 顶部人孔,DN600, RF密封面,密封面良好 。 在装完填料后,更换了临时垫片,安装了正式的 带内、外 不锈钢 环的 石墨缠绕垫 , 同时按照厂家提供的力矩值, 按照对称的顺序,对螺栓打了力矩。 但在后期做高压氮气泄露试验时,此人孔法兰一直泄露,无法密封。 请教各位大虾,原因可能是什么?如何处理呢? 是否是厂家的力矩值有问题呢? 各位在重新封人孔或装填孔时,都是怎么做的呢?
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咨询三聚氰胺的生产工艺流程?
只知道 尿素 能用来生产 三聚氰胺 ,不知道工艺流程是怎样的?是否还有别的形式? 请知道的专家给与解答,谢谢
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00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢生产工艺?
00Cr22Ni5Mo3N 双相不锈钢生产工艺 双相不锈钢系指在钢中既含有奥氏体又含有铁素体组织的钢种。目前,在工程上获得广泛应用的双相不锈钢中和二相的体积百分比大致相等。因双相不锈钢具有 + 组织,且二相有适宜比例,故其兼有奥氏体不锈钢与铁素体不锈钢的特性。与铁素体不锈钢和马氏体不锈钢相比,其韧性高、脆性转变温度低,耐晶间腐蚀性能和焊接性能显著提高。同时 , 保留了铁素体不锈钢导热系数高、膨胀系数小、具有超塑性等特性;与奥氏体不锈钢相比 , + 双相不锈钢强度高,特别是屈服强度和疲劳强度显著提高,且耐晶间腐蚀、应力腐蚀和腐蚀疲劳等性能有明显改善,费效比低 [1] 。 00Cr22Ni5Mo3N 为 2205 双相不锈钢,全世界双相不锈钢产量的 80% 是 2205 双相不锈钢,主要成分为 22%Cr 、 5%Ni 、 3%Mo 、 0.17%N ,在我国 石油化工 领域大量应用 [2] 。 1 冶炼工艺 1.1 C 含量控制 00Cr22Ni5Mo3N 双相不锈钢要求 w(C)≤0.03% 。 AOD 脱碳按以下方式进行: 2[C]+O2=2CO↑ 4[Cr]+3O2=2[Cr2O3] [Cr2O3]+3[C]=2[Cr]+3CO↑ 当钢液中含 w(Cr)18% 、温度为 1705 ℃ 时 , 与之平衡的碳因 CO 的分压不同而异: CO 分压力为 0.01MPa 时, w(C) 为 0.05% ; CO 为 0.1MPa 时, w(C) 为 0.5% 。因此,用 Ar(N2) 气体降低 CO 分压就可以达到降碳保铬的目的,而无须提高温度。脱碳还与碳和 Cr2O3 的反应速度有关,特别是钢中含碳量高时,脱碳已不单是由 Cr2O3 来完成,这时脱碳所需的氧主要为由吹入的氧气。在 AOD 精炼前期,脱碳所需氧气量比较大,温度有时会偏高 [3] 。 1.2 N 含量控制 氮的含量直接影响双相不锈钢的热加工性能和最终产品的性能,因此必须精确控制氮的含量。氮的溶解度随气氛中氮分压的增加而显著提高,随着温度的降低也有一定程度提高。因此在 AOD 冶炼条件下,倾向于在较低温度下向钢液吹氮,增加不锈钢中的氮含量。 Mo 、 Mn 、 Cr 、 V 、 Nb 、 Ti 等元素降低氮在钢液中的活度从而提高氮的溶解度。如需在热处理期间溶解氮化物,可加少量 V 、 Nb 和 Ti 、 Ni 、 Cu 、 Si 、 C 等元素降低钢液中氮的溶解度,应尽可能控制在下限含量。 作为实用的氮合金化冶炼方法,有以下几种 [3-7] : (l) 等离子炉合金化。等离子加热器将气体加热到 5000 ~ 30000K 使部分离子化,根据等离子钢液吸氮热力学计算,压力为 1Mpa ,仅用氮气增氮,使奥氏体氮含量达 0.87% 。 (2) 真空感应炉 合金化。真空感应炉熔炼提供密闭的熔炼空间,使熔炼期间保持所需要的氮气压力,可以控制氮的添加量。钢水在这种炉中进行大量氮合金化是通过气相来实现的,日本不锈钢公司曾使用该法生产出了含氮达 0.80% 的 20Cr-10Ni 奥氏体不锈钢。 (3) 增压电渣重熔法。即采用一定成分的电极,在具有一定压力的密封容器中重熔。在 PESR 过程中,超过溶解度极限的氮合金化需要采用固态含氮添加剂,如 FeCrN 、 CrN 、 SiN 等进行连续加氮,此法可获得含氮量超过 1% 的不锈钢。 (4) 底吹氮气合金化。通过 AOD 或 VOD 底部透气孔向熔池进行吹氮,在增氮同时还促进了钢液的搅拌作用。上钢五厂钢研所采用真空感应加电渣重熔工艺路线,冶炼出含氮量为 0.45% ~ 0.65% 的高氮不锈钢;浙江久立公司采用 AOD 底吹氮并添加含氮合金,冶炼了含氮量达 0.56% 的 2Cr-15Mn 含氮不锈钢;太钢采用 AOD 精炼工艺,成功使用该法大批量冶炼出含氮量为 0.10% ~ 0.16% 的双相不锈钢。 (5) 粉末冶金合金化。固态最适合在低于、甚至高于溶解度极限的情况下使氮化物析出而增加氮含量。通过热等静压的粉末冶金法将氮化物 (CrN) 嵌入钢的基体中。近年来新兴的高能球磨法,不仅能够细化晶粒、减少成分和组织偏析,获得均匀的合金组元和氮的分布,同时能较为容易地获得更高的氮含量。 自 1998 年起,太钢开发了 00Crl8Ni5Mo3Si2N 、 00Cr22Ni5Mo3N 、 00Cr25Ni7Mo3N 等含氮双相不锈钢。其主要生产工艺流程为: 18tEF 化钢 →40tAOD 精炼 →1280mm 立式连铸 →Φ1000mm 初轧开坯 →4 辊轧机中厚板轧制。太钢 AOD 在冶炼前期吹氮,后期吹氢脱氮,进行氮含量精确控制,氮控制精度达 ±0.0135% ,最大精度可达 ±0.01% 。 1.3 Cr 含量控制 与中频或电弧炉熔炼高铬不锈钢相比, AOD 精炼 00Cr22Ni5Mo3N 双相不锈钢在成分调节方面有所差别,因双相不锈钢所需铬的含量高,因此铬的前期氧化还原,后期的调节配入是一比较关键性问题。在配比铬成分时, Cr 需留有余量,应用合金进行降温补铬,对于铬的补充应为后期生成氮化铬所需的铬留有余量,还应考虑通过微铬合金而平衡铬的含量。 1.4 S 含量控制 向钢中添加脱 S 剂和微量元素,可改变钢中硫化物夹杂成分和非金属夹杂物的形态,以达到脱 S 和固定 S 的目的,改善钢的热塑性和热加工性能。随着钢中 复合脱硫剂 含量的增加,硫含量呈降低趋势。 1.5 Ni 含量控制 当加热温度高于 1200 ℃ 时,在 [Ni ]≤4 % 左右的区间,临界变形量明显下降, Ni 含量过高对双相钢的热塑性不利,应下限控制。同时由于 Ni 为强奥氏体元素,为确保双相不锈钢铸件中奥氏体和铁素体的合理比例,也需严格控制 Ni 的含量。 2 轧制工艺 2. 1 热加工性能影响因素 影响不锈钢热塑性的因素有:变形抗力和变形能高以及铸态组织偏析严重等,其中高温下的双相组织和硫在晶界的偏聚是影响热塑性的主要因素。 2205 双相不锈钢由于提高了 Cr 、 N 含量,降低了 Ni 含量,高温下也是双相组织,在 1300 ℃ 的高温下,仍然有 30% 左右的奥氏体相,热加工在两相区进行,高温下铁素体和奥氏体比例对不锈钢热塑性的影响使其热加工性能较普通奥氏体和 18-5 双相不锈钢更为恶化 [8] 。 2. 2 开坯温度的选择 00Cr22Ni5Mo3N 不锈钢由于含有 0.10%~0.20% 的 N ,在 1250~1300 ℃ 下,仍然处于双相区,钢中的相仍约为 30% 左右,处于低塑性区,不能实现高温单相区轧制而必须在双相区完成热加工,面心立方的塑性比体心立方的要好,延伸不一,容易导致开裂。因此在允许的条件下适当提高开坯温度,加快轧制节奏,减少温降,对最终开坯效果同样有利 [8-9] 。 3 退火工艺 00Cr22Ni5Mo3N 双相不锈钢轧制板固溶后的组织取决于退火温度。当退火温度为 1050 ℃ 时,组织为典型的相和相相间分布的条状组织;退火温度为 1150 ℃ 时,相含量增加,已基本成块状分布;当退火温度超过 950 ℃ 时,组织中出现了相。在 950 ~ 1150 ℃ 温度范围内,、两相含量与退火温度呈良好的直线关系,在 1000 ℃ 时,、两相含量基本相同。经 1050 ℃ 固溶处理后,在 850 ℃ 进行时效处理,从相中析出脆性相,随着时效时间的延长,脆性相含量增加 [10] 。 4 酸洗工艺 00Cr22Ni5Mo3N 双相不锈钢由于合金含量较高,氧化物结构复杂,不容易酸洗。在硫酸中耐蚀性较高,发生腐蚀的硫酸浓度、温度较高,因此在中板酸洗方面较普通 0Crl8Ni9 、 316L 不锈钢难,酸洗工艺的合理与否,直接影响到产品的表面质量,在一定程度上制约了高效生产。李国平等通过正交试验得出 H2SO4 220g/L , NaCl 30g/L ,添加剂 10g/L ,在 60 ℃ 平均酸洗时间 57.2 min, 使酸洗后的钢板表面色泽均匀,酸洗合格率达 100%[11] 。 4 结语 双相不锈钢具有优良的耐蚀性能、力学性能,因而有广阔的应用前景。但在国内的研究和应用起步较晚,今后应充分发挥双相不锈钢的独特优势,进一步加强理论基础研究,优化生产工艺,扩大其生产规模和应用领域。 [ ]
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求HG/T21557.3-2006塑料阶梯环标准?
求HG/T21557.3-2006 塑料阶梯环 标准。急用,谢谢!!!
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稀硫酸罐的选材和设计?
我公司要用浓度50%的 稀硫酸 ,请问各位同仁如何进行选材和贮罐设计
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ASME标准中关于封头总高度尺寸公差要求?
大家好,请问ASME标准中有关于封头总高度尺寸公差要求吗?是不是没有这方面的要求,只对外凸内凹有要求。谢谢。
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#ASM
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为什么有的空冷器上有引风罩,而有的没有?
①有的空冷器上有引风罩,而有的没有? ②而且有本书上是这样说的: 如果反应流出物空冷器上设有风罩,它在风扇停运时应能提供 50% 的正常冷却负荷。这是为什么呢?有没有相关的资料
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CAD中要画剖面线的所有情况?
除了全剖,半剖,局部剖外还有什么情况? 剖面的画法有哪些? 对于画剖面我总是把握不好?求解!
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管板垂直度公差问题?
在TCED-2000中,总体技术要求中对管板的技术要求中有一条"管板密封面与壳体轴线垂直,其公差为1mm",不过对零件图中管板的技术要求中有一条“管板的密封面应与轴线垂直,其公差为 ”,这两条矛盾吗?
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捣固焦炉导烟车改造问题请教,请各路高人参入探讨?
捣固焦炉导烟车改造问题请教 一、目前状况: 我公司现有1#、2#、3#、4#导烟车,1#、3#导烟车与2#、4#导烟车互为备车,其中2#、4#导烟车通过焦侧除尘干管送入推焦装煤二合布袋地面站除尘,1#、3#导烟车利用高压 氨水 通过导套将装煤烟尘导入本孔、本孔+2、本孔+4炭化室将装煤烟尘导入进集气管内。因长期使用1#、3#导烟车,装煤烟尘中大量的煤粉被抽吸至集气管内,使得焦油流动性变差,导致吸气管大阀后到化产初冷器前次段煤气管道淤积焦油逐步增加。由于此段煤气管道没有设置相应清扫孔,所以无法清理,几年以来随着焦油不断的淤积,导致管道通径在不断地变小,如今在使用1#、3#导烟车时,集气管压力时常出现大幅度波动(在装煤过程中出现集气管超标甚至满表现象,关闭高压氨水后出现1-2分钟压力过低甚至抽负现象),同时烟尘控制效果较差。3#导烟车使用在3#、4#炉,距化产除冷器较远,使用3#导烟车装煤时需开启三孔炭化室的高压氨水,高压氨水喷射和雾化对集气管压力扰动现象尤为突出,为此炼焦分厂提议对3#导烟车进行改造,以适应目前生产的需要。 二、改造需要道道的目的 减弱装煤作业时对集气管压力的扰动,减少 空气 带入煤气中的量;增强除尘效果,减少装煤烟尘逸散量;增设自动打炉盖系统,减少人工体力强度;导烟管、翻版推杆移动速度加快,节约操作时间。 在达到上述目的的同时需要能满足在地面站风机检修时可以使用导烟车正常装煤,布袋长期使用不至于压过过大。 存在疑问: 1、 我们目前使用的时装煤推焦二合一地面站,装煤烟尘具有很强的粘连性,长期使用,布袋阻力肯定会增加,如何解决? 2、 炉顶除尘孔导套从什么方向导入主燃烧室内更有利用气体向主燃烧室上方流动? 3、 怎样解决地面站检修时可以装煤的问题? 4、 自动启闭炉盖运行后,炉顶 石墨 如何处理? 5、 自动启闭炉盖系统常见故障有哪些,如何处理?
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环氧乙烷溴化锂冷冻机组循环冷冻水为什么加入乙二醇?
环氧乙烷 溴化锂 冷冻机 组循环冷冻水为什么加入 乙二醇 浓度大约多少.
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锅炉启动初期,汽包水位为何以就地和电接点水位计为准?
锅炉启动初期,汽包水位为何以就地和电接点 水位计 为准?
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精馏工段回收塔的操作?
我装置精馏工段采用三塔精馏加 回收塔 工艺,回收塔进料为常压塔 杂醇油 ,目前回收塔回流含水为60% 多,采出的异 丁基 油含水达到70%多 ,请问怎样才能把回流和异丁基油含水降下来?
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盘管水冷壁和立式水冷壁的区别?
目前市面上比较流行的航天炉水冷壁为盘管式,Shell气化炉燃烧室段的水冷壁为立式,正在上马的东方炉水冷壁也为立式,哪位高手能够解释一下盘管式和立式水冷壁的区别,各自都有哪些好处。
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德式古加压水煤浆气化?
大家可以在这里讨论德式古气化,气化炉工艺运行状况,有什么好的建议?
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膜技术能否取代甲醇装置中的部分氧化?
我们是煤气化做城市煤气,再用多余的气体合成 甲醇 。我们现在有一个25万吨甲醇的项目,有纯氧蒸汽转化装置。都说部分氧化耗能大,现在有一种技术就像氢回收中的膜系统一样能把合成气中的 甲烷 分离出来。这样既提纯了合成气使主份更高又节省了 加热炉 等大的能耗,分离出来的甲烷还能当天然气买。不知道大家对这方面的信息有无了解,像我们25吨甲醇这样的项目上这种膜系统大概要多少钱。相对与部分氧化装置是否合算。现在这种技术成熟么?
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通用锂基脂和极压锂基脂是怎么区分的?
通用 锂基脂 和极压锂基脂是怎么区分的 我们国家的国家标准都分别是哪个 先谢谢了
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#通用锂基脂
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简介
职业:中国光大绿色环保有限公司 - 设备维修
学校:潍坊职业学院 - 计算机信息管理(原办公自动化)
地区:福建省
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