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陕煤化与中煤科工签订战略合作协议？本文由盖德化工论坛转载自互联网 5月30日上午，陕西煤业化工集团与中煤科工集团在西安举行战略合作签约仪式，副省长李金柱出席。李金柱强调，双方要深化三方面合作：一是安全生产方面。要将陕煤化集团管理、装备、生产运营等优势与中煤科工集团专业人才、技术创新等优势结合起来，积极开展瓦斯、火、强矿压等灾害治理研究和实践，切实提高煤化工企业本质安全水平。二是能源清洁开采、清洁利用方面。陕煤化集团实施的充填开采、沿空留巷、煤制油等技术，达到了国内领先水平。中煤科工集团在煤炭清洁开采和利用方面拥有众多先进技术，双方要实现技术共享、加快成果转化，为能源高效利用探索路径。三是能源深度转化方面。陕煤化集团要充分利用中煤科工集团在洗选煤、水煤浆、环境工程等领域的领先技术，加强煤炭深度转化，提高附加值，实现全产业链科学、可持续发展。查看更多 0个回答 . 5人已关注

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大型锅炉事故及预防？大型锅炉事故及预防第一节防止电站锅炉事故的意义与对策第二节承重部件的损坏及其预防第三节可燃物质的爆炸及其预防第四节受热面烧损及预防第五节防止锅炉承压部件的损伤第六节锅炉受热面腐蚀及预防第一节防止电站锅炉事故的意义与对策一、防止锅炉事故的重要意义电力工业的安全生产关系国民经济发展与人民生活的安定，也是电力企业取得经济效益的基础。锅炉机组是火力发电厂三大主机之一。可靠性统计表明， 100MW 及以上机组非计划停用所造成的电量损失中，锅炉机组故障停用损失占 60 ％～ 65 ％， 1995 年 100MW 及以上锅炉及其主要辅机故障停用损失电量近 120 亿 kWh 。故障停用造成的启停损失（启动用燃料、电、汽、水）若每次以 3 万元计，仅此一项全国每年直接经济损失就达 2400 万元。与此同时每次启停，锅炉承压部件必然发生一次温度交变导致一次寿命损耗，其中直流锅炉水冷壁与分离器可能发生几百度温度的变化，从而诱发疲劳破坏。因此，防止锅炉机组的非计划故障停用，历来受到各级领导的重视。部《防止电力生产重大事故的二十项重点要求》中列出了防止大容量锅炉承压部件爆漏、防止锅炉灭火放炮，防止制粉系统爆炸等三项反措要求，要求逐项续贯彻。为减少锅炉机组故障引起的直接与间接损失，减少故障停用带来的紧张的抢修工作，发电厂的安全监察、锅炉监察、技术监督工作者及全体检修、运行、管理人员，必须认真贯彻“安全第一、预防为主”的方针，落实反事故措施，提高设备的可用率，防止锅炉事故的发生。二、当前锅炉机组事故的特点锅炉机组的事故特点是与锅炉所用的燃烧、锅炉结构、控制手段与工艺水平密切相关的。 1955 年发生在天津的田熊式锅炉下泥包苛性脆性，死亡 77 人的事故，如今由于淘汰了铆接、胀接工艺，此类事故已被消灭。由于给水品质的提高及蒸汽参数的提高，出现在中小型锅炉的水循环事故及表面式减温器事故也趋于消灭。随着自动控制水平的提高，锅炉缺满水及灭火放炮事故也逐步得到控制。与此同时，由于采用亚临界、超临界参数，采用悬吊式全密封结构，以及实现计算机控制等等，也带来了一些新问题需要研究解决。鉴于各局、厂情况不同，防范措施理当有所区别，本文仅根据国内电厂发生的锅炉故障情况，按严重程度与分布频率，提出以下分析意见。（ 1 ）锅炉承重结构的变形、失稳使悬吊式锅炉坍塌是导致近年来锅炉报废的最终原因，必须高度重视支吊、承重结构的安全。（ 2 ）炉外管道爆漏、受热面腐蚀、转动机械飞车、制粉系统爆炸、锅炉尾部受热面烧损是造成人员伤亡，设备严重损坏的主要原因。（ 3 ）锅炉四管爆漏仍居当前锅炉机组非计划停用原因的首位。锅炉四管因蠕变、磨损、腐蚀、疲劳损坏以及焊口泄漏，常常可以因调度同意使用而不构成事故，但因其停用时间较长，直接、间接损失大仍是锅炉故障损失的主要因素，必须加以重视。（ 4 ）锅炉辅机故障，包括送风机、引风机、磨煤机、排粉机、一次凤机、捞渣机、回转式空气预热器等转动机械卡转、振动、烧瓦等，此类故障约占锅炉机组故障停用次数的 10 ％左右，常常是机组降出力的原因。（ 5 ）热工保护装置故障误动引起机组跳闸，其次数随保护装置采用范围的扩大而有所增加，这是当前新机组投产初期运行阶段的常见故障。说明要解决如何进行设计、安装，使控制手段与设备性能相匹配，并缩短磨合期等问题特别需要对基建工序的安排与配合问题加以研究。但当前主要应防止因耽心误动而随意退用保护装置的倾向。三、预防事故发生与扩大的措施综合分析全国大型锅炉故障停用的原因，可以明显地发现，必须从设计标准、设计选型、制造安装、运行调试全过程努力，才能最有效地防止事故的发生。作为发电厂必须搞好检查、修理，认真整治设备，严格各项规章制度的贯彻执行，才能真正提高设备的可靠性。同防止发电厂其他设备故障一样，防止事故发生与扩大的措施是：（ 1 ）重视运行分析，推广在线诊断技术，提高预防性检修的质量。（ 2 ）重视热工报警及自动保护装置的投用，反对强撑硬拼，把事故消灭在萌芽状态。（ 3 ）事故后要认真分析事故原因，以便采取针对性的措施。同时要研究其他单位事故案例，分析潜在的不安全因素并采取相应措施。（ 4 ）加强燃料、汽、水品质、金属焊接管理，做好防磨防爆工作。（ 5 ）要认真审定事故处理规程及“防灾预案”，运行人员要训练有素以正确判断与处理事故，避免灾难性事故的发生。四、故障分析的目的、方法控制电站锅炉故障主要在于预防，在于把缺陷消灭在酿成事故前。但是一旦发生了故障，在组织抢修的同时，分析故障原因也是安监人员与锅炉专业人员义不容辞的责任，不可偏废。成功的故障分析可以避免类似事故的重演，加速抢修恢复，工作不有利于分清责任，从而提高设计、制造、检修、运行工作质量，也有利于合同的执行。不成功的故障分析往往导致事故的再次发生或导致反措资金的浪费。当然对于一些多因素、复杂的或不常见的事故，要求一次抓住主要故障原因，从而采取针对性的措施解决问题有一定的难度，但作为事故调查工作的目标与责任应该是：要找出事故根源防止重复性事故发生。根据多数安监工作者成功的经验，在事故调查方法方面应该做到：（ 1 ）掌握故障第一手材料。包括故障前运行记录，事故追忆打印记录，损坏部位的宏观状况，部件损坏的起源点及扩大损坏面的状况等。（ 2 ）以事实及各项化验，试验数据为依据，避免主观忄意断或过多的推论。（ 3 ）在掌握各种损坏方式的特征及各种分析手段所能得出的结论的前提下，事故调查人员应当迅速组织取样、化验与测试。（ 4 ）分析情况要有数量概念。在设计范围内超过设计范围，保护正确动作或定值不当或误动等都要用数据说明。（ 5 ）根据部件失效的直接原因，查制造、安装、检修、运行历史情况，以规程、标准的规定为依据判定是非。（ 6 ）要分析故障的起因，也要分析事故处理过程，从中找出故障扩大的原因与对策。第二节承重部件的损坏及其预防《电力工业锅炉监察规程》规定锅炉结构必须安全可靠的基本要求是：①锅炉各受热面均应得到可靠的冷却；②锅炉各部分受热后，其热膨胀应符合要求；③锅炉各受压部件、受压元件有足够的强度与严密性；④锅炉炉膛、烟道有一定的抗爆能力；⑤锅炉承重部件应有足够的强度、刚度与稳定性，并能适应所在地区的抗震要求；⑥锅炉结构应便于安装、维修与运行。以往分析锅炉部件故障失效，比较重视超温过热、腐蚀、磨损与焊接质量，是因为水管锅炉在汽、水压力作用下一旦汽管、水管、管道不能承受内压作用时，即发生爆破、泄漏；但自从采用悬吊式锅炉结构后，由于锅炉受热面、汽水联箱、管道、烟风煤粉管道都通过支吊架、梁、桁架，由钢柱承重；并以膨胀中心为零点，向下，向四周膨胀。一旦承重系统失效，部件附落，部件的几何形状即发生变化，同样可以导致锅炉部件故障失效。理论计算表明，一根细长的受热管可以承受很高的内压，但却不能承受一般的轴向压力，更不能承受侧向弯曲力的作用，所以必须重视由此而产生的变形失效。纵观锅炉承重件损坏事故，我们不难发现支吊件损坏事故的几个特点：（ 1 ）事故的突发性。锅炉承重部件基本可以分成三类。一类是受拉部件，如吊杆；另一类是受压部件，如钢柱、支承杆；再有一类就是受弯部件，如梁。他们都具有突发性损坏的特点，如吊杆断裂、压杆失稳和桁架失稳所谓失稳或翘曲失效是指作用在支撑杆、支柱上的压力达到某一临界水平时，它们有时会突然发生例如弓起、褶皱、弯曲等几何形状上的剧烈变化。这时从强度观点，作用力产生的应力完全在设计范围内，但剧烈的几何变形而引起的大挠度可能破坏结构的平衡，形成不稳定的构形，使其突然崩溃，即通常所谓的失稳或翘曲失效。而吊杆的断裂因为常发生在具有应力集中特征的螺扣处，因而也具有突发性。（ 2 ）修复困难。承重件一旦安装就位，就很难卸载，因而给修复带来难度。（ 3 ）力的不确定性。锅炉受热膨胀，其他受力杆件的变形，将严重影响承重部件受力状况，除带受力指示标记的吊标外，一般难以了解受力状况。（ 4 ）常常导致事故扩大。承重件的损坏使相邻承重件负载增加促进联锁损坏，同时也常常导致相关部件受力状况的变化而损坏。严重时可导致该部件的报废。防止支、吊件损坏，应从防止超载及维持支、吊件承载能力两方面着手。当前应注意以下问题。（ 1 ）锅炉钢结构的工作温度。美国锅炉规范规定承重构件受热后温度不得大于 315 ℃，这是因为钢材的屈服强度因温度上升而急剧下降。锅炉钢柱、钢梁急剧升温发生在锅炉房着火时。《建筑设计防火规范》中规定无保护层的钢柱、钢架、钢层架耐火极限只有 15 分钟，说是说在大火中钢结构很快变形失效。为此要求：①锅炉油管路，电缆的铺设要离开承重部件；②一旦发生火灾要组织力量控制承重部件的温度，此时立柱和大梁的冷却至关重要。（ 2 ）要避免炉膛严重堆焦、转向室灰斗存灰、风道积灰与烟道存水等超载现象。（ 3 ）锅炉刚性梁的作用是承受一定的炉膛爆炸力，其薄弱环节是角部绞接结构。在设计抗爆压力下，刚性梁的挠度 f ＝ 1/500 。有怀疑时，应通过测试，确定是否需要加固。（ 4 ）吊杆的安全性取决于力的分配及披屋内吊杆高温部位的强度是否满足要求，最好使用有承力指示的吊架。个别吊杆弹簧压死或不承力都是不正常的现象，要作为锅炉定期检验内容加以确认调整。（ 5 ）现代锅炉普遍采用全密封膜式炉壁，并确立膨胀中心，为此在锅炉周围、上下设许多向构件，保证以膨胀中心为零点，向一定方向膨胀。凡是没有按设计值胀出的，必然存在残余应力，将涉及支吊架安全，务必要究其原因，以防意外。（ 6 ）要弄清锅炉承重部件的设计意图，哪些是受拉杆件，哪些是受压杆件，哪些接合部位要留间隙，哪些部件是要焊牢的。在安装与检修中严格贯彻设计意图，维持结构承重功能。第三节可燃物质的爆炸及其预防一、可燃物质爆炸的机理及其危害可燃气体或粉尘与空气形成的混合物在短时间内发生化学反应，产生的高温、高压气体与冲击波，超过周围建筑物、容器、管道的承载能力，使其发生破坏，导致人身、设备事故，称为爆炸事故。通常说，发生爆炸要有三个条件，一是有燃料和助燃空气的积存；二是燃料和空气的混合物的浓度在爆炸极限内；三是有足够的点火能源。天然气的爆炸下限约为 5 ％，煤粉的爆炸下限是 20 ～ 60g/m3 ，爆炸产生的压力可达 0.3 ～ 1.0MPa 。就锅炉范围而言，可燃物质是指天然气、煤气、石油气、油雾和煤粉；构成爆炸事故的有炉膛放炮、煤粉仓爆炸及制粉系统爆炸。其他诸如制粉系统防爆门爆破引燃电缆架上积粉的火灾事故电缆及其它可燃物的火灾事故及煤粉管内爆燃使风管断裂的事故都说明锅炉可燃物质的爆炸威胁人身设备安全，修复困难应予重视。二、防止炉膛放炮事故对策据统计自 1980 年以来，至少有 30 台锅炉发生炉膛放炮事故，以致水冷壁焊缝开裂，刚性梁弯曲变形（见图 4-3-5 ），顶棚被掀起，烟道膨胀节开裂等设备损伤屡屡发生。究其原因：①设计上缺乏可靠的灭火保护和可靠的联锁、报警、跳闸装置；②炉膛刚性梁抗爆能力低；③运行人员处理燃烧不稳或熄火时方法不对，错误采用“爆燃法”抢救，导致灭火放炮；④燃料质量下降、负荷调节失当、给粉装及控制机构突然失灵等。防止锅炉灭火放炮已列入部颁二十项反措，包括炉膛安全监控系统（ FSSS ）在内的灭火保护装置已经在许多电厂推广使用，本文不再重复相关反措。以下强调说明几个观点（ 1 ）关于灭火放炮的提法。部颁二十项重点反措之五，称为防止锅炉灭火放炮事故。正确的提法是炉膛爆炸（ Furnace explosion ），因为炉膛发生爆炸而致炉膛损坏不仅发生在运行中灭火时，检修动火点燃聚集的可燃物及点火时吹扫不够同样会发生爆炸而导致炉膛损坏。常见炉膛中造成爆炸条件的情况是：①运行中灭火，进入炉膛的燃料没有切，经过一估时间聚集的可燃物达至爆炸浓度并点燃；②一个或几个燃烧器火焰熄灭，而其余燃烧器仍正常燃烧。从未点燃的燃烧器进入燃烧造成可燃物聚集；③燃料漏入停用中的炉膛造成可燃物聚集；④燃料或空气瞬时中断又恢复，造成可燃物聚集。可燃物聚集后引燃造成的炉膛压力升高超过炉膛承压设计强度，以致发生损坏，称为炉膛放炮或炉膛爆炸。正确的提法为的是有利于完整的引入以下反事故措施。①一旦全炉灭火，应立即切断进入锅炉的全部燃料，包括给煤、给粉和点火用油、气等。即所谓主燃料切断（ MFT ）；②锅炉点火前必须通风，排除炉膛、烟风道及其他通道中的可燃物聚集。通风时必须将烟风挡板及调风器打开到一定的位置，风量应大于满负荷风量的 25 ％，时间不少于 5min ，以保证换气量大于全部容积的 5 倍（德国 TRD 规定是 3 倍）；③点火时要维持吹扫风量；一个燃烧器投运 10s 内（不包括投煤及煤粉达到燃烧器所需的延滞时间）点不着，就应切断该燃烧器的燃烧。有一些锅炉不具备单个燃烧器自身点燃及火焰监视的条件，除了需明了其保护功能的局限外，我们还是应强调灭火保护及吹扫联锁的两个必要性，不可偏废。（ 2 ）关于保护定值。为了避免爆炸，近年来必须装设炉膛安全保护装置的观点已取得了一致的认可。《火力发电厂设计技术规程》 1994 年版本已明确：“锅炉燃烧系统应设置炉膛火焰监视、炉膛灭火保护、炉膛压力保护和炉膛吹扫闭锁”。虽然此提法与美国防火协会（ NFPA ）的标准还有差别，但毕竟大大控制了炉膛爆炸事故。当前作为安全工作者要解决的是：①监督保护装置的投用，越是燃烧不稳、低负荷运行、或是新炉投煤运行，就越要投用保护装置。在投用过程中发现问题、解决问题。作为厂技术负责人要清醒地看到退出保护可能带来的后果；②关于保护定值问题。当前不论火焰监视相关的熄火保护和黑炉膛保护，单就炉膛压力保护而言，动作值的确定并不规范。从原则上讲随炉膛结构强度的提高以及燃烧方式的变化，定值不应相同。但有一种观点认为炉膛负压保护是为防止内爆的，而正压保护是防止炉膛爆炸的，这不对的。实际测量表明，正常情况下一旦锅炉灭火，炉膛负压先增大（即负值增大），而后由于吸风自动调节的作用以及煤粉爆燃而炉膛负压反正，所以炉膛负压保护对于火焰熄灭时迅速切断进入炉膛的燃料，从而减少爆炸威力有先期制止的作用。《电力锅炉监察规程修订说明》写明：“炉膛压力保护报警值视炉膛安全监控系统的功能而异，平衡通风锅炉炉膛压力报警值一般可取± 0.4kPa ；动作值应避开炉膛压力的正常波动（如吹灰、投停燃烧器及一些小的坍焦等等），当然庆远低于炉膛抗爆强度，以保证保护动作后炉膛压力继续升高时，炉膛各部分不发生永久变形”。“动作值应通过试验确定，作为试运行阶段的初始值，动作值可取＋ 1.5kPa 和－ 0.75kPa 。”过高的值也许可以防止误动，但冒拒动或保护动作过迟的风险似乎没有必要。（ 3 ）关于炉膛防爆门。事实已经证明大型锅炉炉膛防爆门不能防止炉膛爆燃时炉膛损坏。原苏联防爆规程已明确规定： 60t/h 以上的锅炉不装防爆门，在此必须予以明确，以利于炉膛安全保护装置的推广使用。（ 4 ）使用气体燃烧的锅炉要执行 GB6222 《工业企业煤气安全规程》的规定，防止可燃气体在炉膛内聚集、爆炸。三、防止制粉系统煤粉爆炸正常运行中制粉系统中的煤粉浓度在较大的范围内波动，制粉系统中具备爆炸浓度条件几乎不可避免。因此制粉系统防爆对策包括：①防止点火源（如积粉自燃），②提高结构抗爆强度，③加设爆炸卸压装置，④惰性化处理。（ 1 ）防止点火源自燃。其反措主要指积粉自燃，如煤粉仓壁的平滑，风粉管道及挡板的布置要避免煤粉聚集，运行中控制风粉温度及检修前放粉等。（ 2 ）提高煤粉仓及制粉系统的结构强度。虽然制粉系统防爆反事故措施的基点是防止爆炸，但从防爆门爆破的发生率看，制粉系统的爆炸实际上没有根绝。要避免事故扩大，当前结构强度的问题应引起各方面的重视。前面提到的煤粉仓掀顶事故，就是结构强度不足的结果。粉仓顶是由 9 块厚 6cm 的水泥预制板加 2 ～ 4cm 水泥抹面（并无钢筋、螺栓固定）组成，计算表明 2kPa 的压力即可掀顶，而粉仓防爆门的爆破压力却为 10kPa ，足见其结构强度严重不足。苏联防爆规程规定装防爆门的制粉系统的部件计算压力为 150kPa ，而美国防爆规程规定，除制粉系统启动、运行中均匀充满惰性气体的情况外，制粉系统的设计压力应大于 344kPa ，按 NFPA68 “爆炸排放指南”所规定的原则设爆炸排放口的不在比例，作为电厂检修、运行工作者应注意制粉系统入孔门螺栓的完整以及煤粉管道法兰或抱箍的连接强度。（ 3 ）保持防爆门的防爆功能。试验表明容器中可燃粉尘点燃引爆后，防爆门动作压力、卸压面积，可燃粉尘特性值与爆后实际压力值有关。防爆门排气管的长度也与卸压能力有关。有的资料甚至断定，当容器的抗爆强度小于 0.1MPa 时，有长排气管的防爆门已不能达到防止容器损坏的目的。因此必须按设计要求布置足量的防爆门，并控制防爆门的卸压动作压力。此外，多数磨煤机防爆门与排粉机出口风箱防爆门位于零米层上部，一旦动作后从排放口喷出的火焰极易烧损附近的电缆，应注意防范。（ 4 ）制粉系统惰性化。在制粉系统中惰性气体及水蒸汽的存在，会减少混合物的爆炸危险性。苏联防爆规程说明，在各种工况下，制粉系统中氧的容积份额小于 16 ％，则不发生煤粉爆炸。有的资料提出用氮惰化空气煤粉混合物时的含最高允许氧量为 14 ％，事实上用炉烟干燥的制粉系统较少发生爆炸，而引进的中速磨制粉系统虽不设防爆门，除在设计上提高设计抗爆强度外，还在磨煤机上装设了通入惰性气体（一般为氮气）的管接，并规定，制粉系统带负荷跳闸时，应通惰性气体，一直到磨煤机温度低于 66 ℃或将剩煤排空为止。此点应引起各方面重视以免误事。第四节受热面烧损及预防一、锅炉受热面烧损的原因锅炉受热面是将烟气中的热量传递给汽、水、空气的界面，在没有汽、水、空气这些冷却介质时，受热面的温度便会很快接近或达到烟温。煤、油正常燃烧可能达到的温度为 1500 ℃～ 1600 ℃，高于钢铁的熔点，由此引起的钢材熔融、氧化称为烧损。一台 670t/h 炉为了停炉保养烘干过热器内的积水，错误的点油枪升温，由于当时水冷壁无水，不久水冷壁管被烧穿，当然这样的例子是极个别的。发生在发电厂中受热面烧损离主要是空气预热器及省煤器受热面烧损（也有过电气除尘器烧损的报导），通常称为锅炉尾部烟道再燃烧，或称二次燃烧。一台 2008t/h 锅炉在调试过程中先后于 1995 年 10 月 13 日和 11 月 20 日发生空气预热器着火，两台空预器传热元件遭受不同程度的损坏。究其原因是炉膛内未燃烧的可燃油垢（炭黑和油滴）沉积在尾部受热面上。当温度与氧量条件合适，便自燃起火。紧急停炉后空气预热器停转，从关不严的烟、风挡板漏入空气等，常常是促进油垢着火的原因。二、防止尾部烟道再燃烧的措施锅炉尾部烟道再燃烧的主要原因是炉膛燃烧恶化，特别是启动和带低负荷期间燃烧不完全，可燃物带至锅炉尾部并在那儿聚集。防范措施包括防止可燃物沉积以及着火后的扑救两部分。通常包括，①油枪投用前应逐个试点火，点火成功后再调试自动点火，避免盲目试点火；②点火不着 10 ～ 30s 内停枪，最好退出油枪倒出管内存油，以免残油入炉；③用好油枪根部风，保持油枪冷却，维持油枪良好的雾化功能以控制低负荷阶段油雾的完全燃烧；④锅炉点火前，空气预热器蒸汽吹灰、水冲洗（或消防水）装置必须投用（有的水冲洗装置在预热器停转后不能覆盖全部受热面，应该改进）；⑤发现排烟温度异常升高等再燃烧现象时，要及时正确处理确保省煤器与钢结构的冷却，防止事故扩大；⑥长期低负荷燃油要考虑热碱水冲洗方案。第五节防止锅炉承压部件的损伤锅炉承压部件的爆漏是大型火电机组强迫停用的主要原因，占锅炉机组强迫停用次数的 82 ％，强迫停用时间的 78 ％。因而预防锅炉承压部件损坏，有其明显经济效益。一、炉外承压部件的损坏锅炉炉外承压部件的损坏，虽然为数不多，因其涉及人身安全，故必须引起电厂安全工作者的重视。国内外事故统计表明，饱和汽水混合物管道、主蒸汽管道及超临界压力锅炉下辐射区联络管弯头以及汽水联箱封头、手孔堵是锅炉炉外承压部件的薄弱环节。就弯头而言，分析表明，在内压作用下弯头椭圆断面上存在三个高应力区（见图 4-3-8 ）。汽水管道弯头内表的两个高应力区，在锅炉启停、温度变化其局部应力超过材料屈服极限时，表面原有的磁性氧化铁保护膜会损坏，在含氧水的作用下再次氧化造膜，如此反复，形成应力腐蚀疲劳破坏。因其发生在内壁不易发现，且因为有二个薄弱点，一般爆破口较大；对于主汽或再热器管道，外表的高应力区促进高温蠕变的发展，较早发生蠕变孔洞或蠕变裂纹而提前损坏（见图 4-3-8 ）。一些早期苏联和国内生产的平封头联箱及手孔堵，不适当的在管端二次应力区采用未焊透的焊接结构，也容易发生应力腐蚀疲劳裂纹。从而构成了炉外承压部件的薄弱环节。对此类运行年久的锅炉，备必重视炉外承压部件的损坏问题。防止炉外承压部件损坏，应采取如下防范措施：①制作管道弯头要严格控制弯头不圆度，必要时增加壁厚，采用回火工艺以消除冷弯时引起的加工硬化与残余应力；②对于已运行多年的锅炉，汽水管道不圆度超过 8 ％的弯头，在锅炉启停次数超过允许值时，要加强弯头内表面的检查。③主蒸汽、再热汽管道要重点监视弯头的外弧侧外表的微裂纹，对 10 － 14MPa ， 510 ℃～ 540 ℃参数的φ 133 × 10 、φ 194 × 12 、φ 219 × 14 、φ 273 × 20 、φ 325 × 22 的 12Cr1MoV 主汽管和导汽管，以及φ 426 × 17Cr1MoV 再热汽管要重点检查。④要改善停炉保护工作，认真控制化学清洗工作的质量。⑤要加强金属监督，防止错用钢材、焊接缺陷扩展和法兰螺栓断裂。二、防止磨损锅炉承压部件磨损是一种机械性损坏，一般有四种形式：即飞灰磨损、吹灰器磨损、落渣磨损与煤粒磨损。磨损使管壁减薄，当管壁应力超过材料的屈服极限时，管子爆破。近年来采用小管径、小节距、高烟速以减少省煤器体积及钢材消耗的做法已逐步淘汰。当前飞灰磨损主要发生在烟气走廊地带、管排不均匀处及导流板异常位移处。加强防磨、防爆检查，避免炉墙漏风以及正确使用与维护防磨装置是防止飞灰磨损的主要措施。吹灰介质（空气或蒸汽）带水，吹灰器卡涩在一个位置上不动以及吹灰器定位不当是吹灰磨损管壁变薄的主要原因。吹灰操作程控，吹灰器位置的正确信号显示及采用其他吹灰方式清洁受热面是解决吹灰器磨损的途径。锅炉冷灰斗斜面被炉膛上部下落的灰渣冲刷使冷灰斗边排管壁爆管的事故还不多见，一旦发现防范措施是在此部份管壁上堆焊防磨层或加焊防磨棒。煤粒磨损主要发生在喷燃器出口处。主要原因是喷口位置不正确，防磨保护层磨耗、脱落或管排异常变形。三、防止管壁过热损坏管壁在高温烟气中受热，如果得不到可靠的冷却，其运行温度超过设计值或超过运行时限发生损坏，称为过热。短期过热造成的损坏是因高温使管材强度下降，例如管子内部堵塞，缺水、水循环破坏或膜态沸腾等，大部分短期过热损坏处会呈现明显的延伸和收缩变形，在破裂处呈现刀刃状边缘；只有当过热温度超过相变温度 AC3 ，钢材的铁素体转变为奥氏体时，管壁减薄才不明显。高温蠕变或称中、长期过热是因为钢材长期工作在蠕变温度以上，金相组织发生变化；包括：珠光体球化，碳钢和钼钢的石墨化，碳化物聚集，奥氏体钢发生σ相沉淀等，从而降低了金属的晶间强度而损坏。这种损坏管壁没有明显减薄，厚唇状破口是高温蠕变的特性。短期过热损坏有不同的起因，防范措施亦因此而不同。一般的要求是，应建立防止作业工具、切削悄粒以及焊渣进入管段的检修工艺，建立防止汽包低水位及过量使用减温水导致过热器管内出现水塞的操作规程。高温蠕变的原因差异更大，一般情况下，首先要弄清是汽温长期超温、个别蛇形管超温、还是炉内管壁超温；弄清是因为热力偏差、水力偏差还是结构偏差引起的蛇形管超温。个别管的过热采用高一级材料替代往往可以取得良好的效果。四、防止受热面疲劳损坏炉管受到周期应力或应变的作用，导致疲劳裂纹的发生、发展而缩短其使用寿命，称为疲劳损坏。分为：振动疲劳、热疲劳、腐蚀疲劳及低周热疲劳。损坏时间决定于应力交变辐度，交变次数、应力集中程度与腐蚀介质种类。（一）振动疲劳损坏锅炉承压部件由于振动引起疲劳损伤事例并不多。机械疲劳破坏，其断口往往有明显的疲劳纹，裂纹由外表向内发展，断口表面呈细瓷状。锅炉**减温器喷头、喷管及温度表库通常处于一端固定，一端自由的悬壁状态，当汽流激振频率与自身固有频率相同时发生共振，就有可能导致振动破坏。锅炉转向室吊挂管在烟流“卡门旋涡”作用下也可能发生振动疲劳损坏。在锅炉设计时加以考虑或事后加装隔板或连杆改变自振频率，是防止此类损坏的根本措施。检修中加强检查及时发现疲劳裂纹有利于早期处理。管件焊接避免咬边、实施圆滑过渡降低应力集中也是防止振动疲劳损坏的有力措施。（二）热疲劳损坏锅炉受压部件表面急剧冷却、加热，经受热冲击，当应力辐度及交变次数足够时，便出现网状、放射状或鳄鱼皮状裂纹。锅炉汽包省煤器再循环管孔附近的裂纹（见图 4-3-9 ）、安全阀管座附近、疏水管管座等处，往往容易出现两种温度不同的汽水介质，从而构成壁面温度交变的条件，是锅炉承压部件发生热疲劳损坏的区域。防止热疲劳裂纹的措施与出现温度交变的原因有关。对于省煤器再循环管孔的裂纹，我国与前苏联锅炉监察规程已规定，再循环管、给水管、减温水管、加热管、加药管等管座要采用带保护套管的管接头，以免冷热交变引起汽包、联箱壁的热疲劳。对于较长安全阀入口管段内冷凝水引起的温度交变，则采用接入小管，使该管段不流动的死汽流动的措施。禁止或避免疏水反向流入高温主汽及再热汽联箱，避免减温水直接喷溅到联箱壁等。这些运行或设备改进措施都有利用预防热疲劳损坏。（三）低周疲劳损坏锅炉承压部件低疲劳损坏也是一种热疲劳，一般指承压部件因热膨胀受阻局部热应力随锅炉启停或参数变化而引起的疲劳损坏。因其应力变化辐度大，局部应力有可能达到屈服极限，因而在数百次或数千次交变之后便可能发生低周疲劳破坏。当然对锅炉汽包，厚壁联箱内压应力随锅炉启停也发生交变，也可能出现低周疲劳损坏，但此类事故发生频率不高。原则上，锅炉元部件只要存在温差，或各相连元部件之间的膨胀死点不同，或相连部件的膨胀系数不同都将出现热应力。问题是热应力的大小，能否导致局部屈服。例如锅炉受热管的穿墙部分，由于组成墙壁的管排（如顶棚管）与蛇形管之间的温差，冷态与运行状态下联箱与管排的相对位置有差异，当蛇形管挠度不够时，联箱管座将因这种热应力而发生低周疲劳损坏。一台 WGZ400/100 炉顶棚管与前悬吊管上联箱之间的高差只有 500mm ，计算表明，锅炉启停时，管座的根部应力达到 300MPa ，因而在一段时间后发生损坏，将联箱分段，并将中间段箱抬高增加挠度后，就解决了问题。风箱、燃烧器、人孔门框架与水冷壁连接处角焊缝一般都存在温差应力，管子管卡、管道支吊架部位虽然无较大的热应力，但管子、管道的热膨胀变形也影响这些管件的受力状况。事实上，一些频繁启停的锅炉已发生过这些部件的损坏事件。五、防止人员责任引起的承压部件损坏锅炉制造、安装、维修、运行不当均可使锅炉承压部件过早损坏。错用钢材，焊接缺陷。杂物遗留管内等制造、安装质量问题曾严重影响锅炉可靠运行，锅炉汽包集中下降管管座裂纹曾导致多台锅炉汽包挖补修理。至今汽包炉省煤器联箱管座角焊缝、直流炉水冷壁联箱管座角焊缝、超临界锅炉水冷壁鳍片管对接焊缝的焊接缺陷仍是新炉故障的重要原因。运行锅炉燃烧控制不当、汽水流量控制失灵（例如汽包炉的缺水、直流炉煤水比调节失当）、过量使用减温水特别是低负荷使用**减温等等也是某些事故的原因，见图 4-3-11 。正确编订规程并严格执行规章制度，提高自动控制与保护装置的水平是预防此类事故的对策。第六节锅炉受热面腐蚀及预防锅炉受热面腐蚀减薄损坏，因涉及范围较大，一旦暴露，常导致重复爆漏停炉，而且修复工作量大，因此预防及保护设备不受腐蚀是提高机组可用率必须解决的基本任务之一。汽、水侧腐蚀按其机理分，包括苛性腐蚀、氢损害、氧腐蚀、垢下腐蚀及应力腐蚀。烟气侧腐蚀包括水冷壁向火侧腐蚀、高温煤灰（油灰）腐蚀和低温腐蚀。一、水冷壁管的垢下腐蚀的预防水冷壁管垢下腐蚀是以紧贴管壁的垢下管壁为阳极，外围表面为阴极所构成的局部电池作用引起的电化学损害，严重时可导致鼓包或腐蚀穿孔。当前防止垢下腐蚀最主要的防范措施是解决凝汽器泄漏后给水硬度超标问题；要加强给水含铁量的检测与控制；对已结垢的水冷壁进行化学清洗。总之，要加强化学监督工作。对于超临界直流炉由于给水水质纯度较高组必须采用挥发性处理。所以美国通常采用氨－联氨方式，而德国和前苏联推荐采用氨－氧处理和中性水加氧的方式。前苏联试验肯定了中性水加氧的方式，认为可以大大降低炉管垢量。我们推荐采用加氧处理方式。当然，采用何种方式还与汽水系统中管道、阀门所用的材料有关，需综合考虑。二、水冷壁管氢损坏的预防水冷壁管氢损坏原因是受热面内壁结垢，加以炉水处于低 pH 值状态。当时入凝结水系统的酸性盐类在水冷壁管垢下浓缩，氢原子进入管壁金属组织中与碳化铁作用生成甲烷，使钢材晶间强度下降。发生氢损害时，管壁几乎没有明显减薄，有时发生“开窗式”破裂。所以一般的超声探伤技术难以发现发生氢损害使金属变脆的位置，使故障处理复杂化。已投产电厂一旦发生管壁很少减薄的脆性破坏，宜割管检查，通过多相或宏观侵蚀试验，判断是否是氢损坏。若经确认是氢脆损坏，则其对策是化学清洗并更换已发生材料强度下降或管壁减薄的管子。由于氢损坏是属于垢下发生的二次腐蚀，所以防范措施应补充：①严格控制锅水质量，不使管内壁腐蚀结垢；②发现腐蚀时要采取措施清洗管壁防止结垢；③防止凝汽器管泄漏，特别要控制锅炉水中酸性盐类，如 Mgcl2 等盐类存在；④监测饱和蒸汽中含氢量。三、水冷壁向火侧腐蚀及其预防水冷壁向火侧腐蚀不可能发生在燃烧区域的氧化气氛中。一氧化碳，包括未燃烧的煤粒冲刷管壁，在硫酸盐和氨氯化物（英国煤有一些煤氯含量超过 0.6 ％）的作用下加速腐蚀，导致管壁减薄，当其腐蚀速度超过 25 μ m/103h 时，表示已有明显腐蚀。此外低熔点的钠、磷的焦硫酸盐甩落在水冷壁管外表，能熔掉管外表的氢化铁保护层，也使金属受到腐蚀。超临界压力锅炉因其布置特点及壁温相对较高，容易发生圆周方向的沟槽或裂纹。由于水冷壁向火侧腐蚀涉及燃烧器区域附近一批管子的安全问题，严重时 1 ～ 2 万小时就要更换一批水冷壁管，所以应予以重视。预防水冷壁向火侧腐蚀的措施是：①控制喷燃器喷射角度与烟气氧量，避免未燃煤粉与还原性气体冲刷水冷壁；②采用渗铝管或火焰喷涂的方法提高水冷壁管的抗腐蚀能力；③在降低烟气含氧量采用低氧燃烧或为降低 NOX 而采用二次燃烧法时，要注意可能出现的向火侧腐蚀。四、低温腐蚀低温腐蚀是烟气中的硫酸、亚硫酸在低于露点的受热面上凝结，使受热面腐蚀的一种现象。煤、油含硫量高、壁面温度低是产生低温腐蚀的主要原因，大容量电站锅炉低温腐蚀主要发生在空气预热器。一般情况下，空气预热器低温腐蚀并不构成事故，但影响机组的长期安全可靠运行，增加检修工作量，并降低锅炉经济性。个别情况下，由于不均匀的堵灰、腐蚀，使烟、风压随回转式空气预热器的旋转而周期性变化，当影响燃烧稳定及自动控制质量时，可能成为锅炉强迫停用的因素之一。采用低硫煤、炉内脱硫等措施有利于防止低温腐蚀；采用耐腐蚀材料、改变传热元件型线，采用玻璃管预热器、热管式空气预热器，加装暖风器等都是防止低温腐蚀的措施。发电厂是一个技术密集型的工业企业，只有各专业，各部门密切配合，才能达到整体安全稳定的目的。出了事同样需要各方面吸取教训，共同努力。安全监察从事事故调查可以弥补一个部门及个别人吸取教训的片面性，避免只管抢修不问原因的弊病，使人们重视举一反三进行预防，还有利于规章制度，特别是责任制的落实。而责任制是现代化工业企业劳动管理的基础，淡化事故调查分析，对事故责任不予追究，不是优秀的企业管理。以事实为依据，以规程、制度为标准确定是非与责任，调查分析事故从而推动规章制度不断完善，设备整治工作和人员素质的不断提高，最终达到防止事故重复发生是事故调查分析的目的。查看更多 0个回答 . 5人已关注

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空分产氧电耗？ 蒸汽为动力的空压机，这个东西怎么算，我们厂就没算过，和别厂的人讨论时被人鄙视了，请问这个东西有公式没？查看更多 4个回答 . 2人已关注

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硫化氢安全管理规定？ 最近公司要对硫化氢安全管理规定进行修订，想借鉴下各位盖德的资料，方便的话一起交流交流。查看更多 3个回答 . 3人已关注

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continued for ca. 2 hr 是什么意思? < >这里的ca. 表示什么？</P> < >另外solidify on standing 是不是说放置使其成固体的意思？</P>查看更多 10个回答 . 2人已关注

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关于雨水排水沟的问题？ 请问各位老师，化工厂里的道路排水沟的间距一般是多少米一个？我这边是江苏泰州地区的化工厂查看更多 2个回答 . 4人已关注

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中温煤焦油沥青？ 请问中温煤焦油生产的煤沥青，有什么好的成型技术及好的销路？都用来做什么。查看更多 6个回答 . 5人已关注

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锅炉系统的氧腐蚀和除氧方法1？工业锅炉、电厂锅炉和废热锅炉等热力设备的工质是水和汽，锅炉给水系统的腐蚀是锅炉发生事故、造成经济损失的主要原因，腐蚀所引起的设备或部件损坏、检修时间和劳动力、装置停产，甚至发生严重的安全事故所带来的损失是巨大的。给水中的溶解氧通常是造成热力设备腐蚀的主要原因，其来源主要由锅炉给给水或热力管网返回的的热水、凝结水在循环运行中漏入空气、汽轮机或凝汽器或凝结水泵的密封不严密等，它可以导致在运行期间和停用期间的氧腐蚀，为防止和减轻锅炉运行期间的氧腐蚀，必须对锅炉给水进行除氧。锅炉给水中溶解氧分别以化学腐蚀、电化学腐蚀、氧差腐蚀等形式对锅炉本体、给水管网及其部位造成不同的腐蚀，特别是在疏松的污垢下、水渣沉积处、缝隙处及应力不平稳处容易发生腐蚀，造成溃疡穿孔等，对金属强度损坏十分严重，是影响锅炉安全及寿命的重要因素。另外，近年来电厂的运行变化及调峰状态情况增加，导致机组不可避免的处于短期、中期或长期停备用状态，在停用过程中，如果不采取任何措施，锅炉等热力设备水汽侧的金属表面由于暴露在含氧量达21%的空气中将发生严重腐蚀，这比采取了严格除氧措施的运行阶段的腐蚀严重的多。因此，锅炉水中的溶解氧必须达到国家规定的锅炉水质标准要求，尽可能地降低给水中溶解氧的含量，锅炉压力越高，所允许的规定值越低，热力除氧、解吸除氧的深度是有限的，锅炉给水的深度除氧均采用化学除氧或热力除氧基础上辅以化学除氧。化学除氧是在锅炉给水中加入能与氧反应而减少水中溶解氧的化学除氧剂，使水中溶解氧含量降低的一种处理方法。理想的除氧剂应具备的条件是：首先是与溶解氧的反应速度快；其次是除氧剂本身及反应产物在水汽循环过程中是无害的；三是具有使金属表面钝化的作用；四是对生产人员的健康影响最小；使用时便于操作控制。查看更多 0个回答 . 1人已关注

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咨询大家一个问题？我是学化工过程机械的研究生，请问在这个研究生阶段，有什么适合我考的证书呢？现在已经通过了英语四六级了。还有什么和专业相关的证书可以考吗？查看更多 0个回答 . 2人已关注

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一个温度解释？ high stack temperature，请问各位大侠，这是什么意思啊，是那个领域用的啊查看更多 2个回答 . 1人已关注

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新建化工项目安全投入？请问有没有规定，要求新建化工项目安全投资比例？查看关于印发《企业安全生产费用提取和使用管理办法》财企【2012】16号文，里面规定的安全费用提取，好像是针对项目建成后的维护、管理等费用，不包含项目建设初期的投资。项目初期投资中，安全投入所占比例应该是占到多少？求高手解答！查看更多 3个回答 . 4人已关注

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电气的二次控制图纸咋看有学习方法没? 就是看不懂二次控制回路图有老师教我下吗谢谢了，图纸的线路链接老看晕不知道谁该链接谁现场怎么接线在线等。查看更多 4个回答 . 3人已关注

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消防泵的启动方式？消防泵的启动方式消防泵的启动方式：　　消防泵的启动方式一般分为两种，第一种启动方式是在总线制联控方式下，消火栓动作按钮的起动可通过设在消火栓旁的联动接口模块将其要求的启动信号送至消防控制室控制台，再从此处输出使消火栓启动的开关量触点。第二种起动方式，是直接将消火栓动作按钮的开关量触点输出到消火栓泵启动箱。　　这两种启动方式在实际设计中都可以运用，前一种方式接线省，但需在总线制下，对消火栓联动模块进行地址编码编程来达到监测大量消火栓的目的。后一种启动方式简单可靠，但还需要把消火栓动作信号返给消防控制室。设计者在具体设计中可根据实际工程规模大小来选用，工程规模大、建筑形式复杂可采用前一种启动方式，规模小可采用后一种启动方式。　　喷淋泵的自启动是通过各保护区的管网喷嘴玻璃球高温下爆碎，引起管网水流流动，从而联动报警阀压力开关动作，达到自启动喷淋泵的目的。通过水流指示器联动模块或报警阀压力开关引线至控制室，消防控制室能准确反映其动作信号，同时控制室应能直接控制喷淋泵启停。查看更多 1个回答 . 3人已关注

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设备保养中如何能调出各种设备颜色的漆? 设备保养中如何能调出各种设备颜色的漆？有人说用三种油漆的颜色可以调成各种颜色的面漆！请问有没有人知道这个是哪三种漆色，都用什么样的配料，因为设备长时间风吹日晒，颜色已经变旧，不知道能不能调出来这样的颜色？求操守指点，谢谢查看更多 1个回答 . 4人已关注

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如何用HYSYS模拟沼气高压水洗脱碳？如何用HYSYS模拟沼气高压水洗脱碳，网上好几篇文章中以20度左右20bar的条件下只用10倍(摩尔流量)于原料气的水就能将含量40左右的二氧化碳洗到3%以下，我自己模拟选用Chien Null方程或NRTL方程在20倍水量下效果仍然很差，二氧化碳含量仍然高于25%。请教各位大神如何选择正确的物性包（物性包是否需要修改系数等），还有合适的塔设置。查看更多 7个回答 . 2人已关注

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简介

职业：（HOTO）青岛金尔农化研制开发有限公司 - 化工工艺工程师

学校：深圳大学 - 化学与化工学院

地区：重庆市

个人简介：理想是人生的太阳。查看更多

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