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07版为什么在打开后会出现程序错误的记事本？ 07版为什么在打开后会出现程序错误的记事本查看更多 1个回答 . 5人已关注

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空分生产中的减负荷指的是…？在空分生产中、往往会碰到需要减负荷操作、而减负荷操作又分好几块、有产品机（氧压机）减负荷操作、膨胀机减负荷、空压机减负荷、水泵减负荷、等。大家都来说说看、减负荷操作中需要注意什么？什么情况下需要减负荷操作？减负荷操作后对空分设备有哪些影响？查看更多 2个回答 . 2人已关注

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关于安全疏散通道设置的要求？ 关于企业工作场所安全疏散通道的设置，有什么具体的要求，在什么规范上规定的。查看更多 0个回答 . 3人已关注

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硫化深度的测定？这篇报告的主题是讨论评估硫化深度的直接（热电偶测量法）和间接（游离硫的百分含量、溶胀等）方法，并说明用于该方法的硫化数据的作用。目的：本报告主要针对轮胎产品。其目的是讨论以下主题：（1）通过热电偶实验对硫化深度的直接测定；（2）硫化深度测定的间接方法；（3）处理硫化数据解决典型硫化问题应用的技术。等效硫化与硫化单元：如果我们测量一个正在硫化的实验室样品的温度，就会发现在一小段时间内样品的温度很接近所用汽压的温度。这样，假如硫化持续40分钟而蒸汽温度为287°F，我们可以认为橡胶胶料相当近似地受到287°F×40′的硫化。在Fort Dunlop 287°F×1′被定义为一个硫化单元。因此，可以认为实验样品受到总共40个硫化单元。 287 °F（141℃或40磅蒸汽压）用做所有硫化比较工作的参比温度。起初选择这个温度是因为它处于工作范围（温度）的中间，虽然现在不再是这样，但继续使用该参考温度比较方便。硫化速度：假如一相同试验样品的硫化初期在266°F温度下硫化了60′,无疑，能够把相应的硫化深度与287°F×40′所得到的硫化深度相比较是很重要的。试验证据表明±266°F 的硫化速度仅有287°F时的一半快,也就是说266°F×60′仅等效于30个硫化单元，显然该硫化深度比40′硫化来得浅。我们检视典型的轮胎热电偶结果时，会明显地发现温度从来不是达到一个固定值。因此不可能精确地选择一个计算硫化时间的代表温度。这就是在以上讨论中仅考虑试验室样品的原因。轮胎时间—温度曲线的分析方法在本报告的后面给出。本报告前面的章节已提到任意温度下的硫化速度可根据温度每提高18°F（10℃）硫化速度增加到2.3倍来计算。因287°F×1′为一个硫化单元，故在该温度下的速率一定是标准的，符合条件的方程式为： RT ＝2.3（T-287）／18 式中：RT—温度为TOF时的硫化速度；如果使用摄氏温标则相应公式为： RT ＝2.3（T-141）/10 式中2.3称做硫化系数。最新的试验证据（引文1）已证实2.3这个值在这些公式中太高了，更精确的估计是1.8。这样，公式就变成： RT ＝1.8（T-287）／18 2.3 这个系数开始使用时相信是有确凿根据的，但新型促进剂的使用使我们需要使用一个不同的系数。化学反应动力学标准教科书不包含硫化系数的概念。速度和温度的关系是由众所周知的阿仑尼乌斯公式给出的。验算该公式可以得出硫化速度的变化率是温度函数。这种预言的变化已经用孟山都硫变仪证实，并另文详细报导（引文2），用这种新方法计算硫化速度的公式为： RT ＝eE/R(1/T-1/Tr) 式中：E：胶料的活化能（19.5卡·开尔文／摩尔）； R ：气体常数（1.987卡·℃-1摩尔-1）； T ：用绝对温标表示的任意温度； Tr ：用绝对温标表示的参比温度；也即华氏温度为（287+459）0 F摄氏温度为（141+273）℃ 温度值与RT值的对照表见附录1、2和3。现在，联合王国习惯在实际硫化工作中使用华氏温标。其主要原因是所有工厂的硫化装置都使用这种温标。而试验室都使用摄氏温标，这就引起一些不便。但随着声明的采用公制的公司政策，显然在未来几年内将转而采用摄氏温标。到那时很可能把参比温度由141℃改为140℃（事实上2870 F等于141.7℃）。硫化深度的热电偶试验测量法：热电偶测试技术记述在报告《Fot Dunlop热电偶测试规程》中，通过热电偶试验我们得到一套轮胎硫化各个阶段的时间—温度曲线。由于轮胎的形状及导热性差使得外胎不可能同步硫化，所有的硫化过程都是一种折衷方案，判断硫化周期适当与否的标准是： 1. 压力撤掉后，轮胎硫化最浅的部位不能产生气泡； 2. 硫化最浅部位的硫化总深度（也就是压力硫化加上冷却时的后硫化）应充分达到物理性能所要求的最低水平； 3. 应尽可能降低过硫程度，特别是内、外胎表面部位，这样胶料性能就不会显著降低； 4. 所用材料的温度限制应予满足。我们认为硫化在≥210°F时发生。从前，240°F被认为是硫化开始的温度，但我们可以容易地证明样品在210°F下会硫化。而且，用活化能法得到的210°F下的硫化速度远比用2.3硫化系数法得到的值为高。下面将提到用给定的时间—温度曲线计算硫化程度（见附录4）。将曲线的时间坐标分为若干段并确定每段输入的硫化单元。这可以将每段曲线开始和末尾的温度平均，然后再从温度和硫化单元对照表中读出对应的硫化单元（见附录1、2、3）。该过程假定在整个时间间隔内存在平均温度，并且为了避免因实际操作中的温度变化而产生过大误差—任何时间间隔内温差不超过10°F。最终所有连续的单个硫化输入就完成了。我们所研究轮胎的某点的硫化总深度就这样计算，并且在硫化周期中任一时间的硫化输入累加就这样确定。当我们计算完硫化输入并确定热电偶已精确埋好，下一步，就是根据我们前面列出的标准来测定硫化。为了防止产生气泡，我们发现对于任何类型轮胎和硫化装备存在一个实际工作限制—压力作用在轮胎上必须达到10个硫化单元。前面已提到对于不同类型的轮胎需要不同的硫化单元水平。这归因于使用了在计算硫化单元输入时会产生误差的2.3硫化系数。因为聚合物和促进剂不同，为天然橡胶胶料及合成胶胶料设定不同的固定的所需硫化单元是不明智的。判断总的硫化深度是否合适与试验室结果做对比，并且任何过硫化结果应在同种条件下测定。在轮胎中埋设热电偶及将导线从硫化设备中不同轮内导出的技术，见《Fort Dumlop采用的热电偶试验规程》。估测轮胎硫化深度的间接方法：当我们需对一条已硫化完毕的轮胎的硫化深度进行评估时，可以使用几种间接方法，如下所示： 1. 硬度法：用邓禄普3号硬度计测量硬度最简单的试验方法，并有以下优点—仅测表面硬度时，可以不破坏轮胎结构。虽然得到的读数与已知的硫化单元水平无法联系，但是通过与成品胎的正常检测结果相比较，我们可得到轮胎正确硫化与否的结论。 2. 游离硫百分含量：这是检查硫化深度最常用的方法。虽然从轮胎网线层上提取覆胶是项缓慢乏味的工作，但样品可经是轮胎的任何部位。一个热电偶试验不具备的优点是毋须装胎前的轮胎准备工作。取得满意的硫化深度采用的范围是：天然橡胶胶料：0.05～0.25％游离硫通用合成胶： 0.01～0.10％游离硫所用化学试验的精确度很高，但所得结果的相关性受到一些质疑。其中最重要的一篇于1966年报导（引文1）。该文表明对一些在不同温度条件下但硫化深度相同的硫化样品，所有样品的游离硫百分含量并不相同。因此，试验有根本的缺陷。而且，行驶过的轮胎游离硫含量低，对该类轮胎进行测试没有意义。 3. 溶胀：浸在溶剂中橡胶样品溶胀与高分子结构的交联密度有关。因此该试验与硫化程度有固有的联系。所用样品必须符合一定的尺寸，如同游离硫法一样，从轮胎网线层帘线上层胶上提取小块胶阻碍了其应用。因为所得到的数值与聚合物类型、填料量及促进剂体系有关，所以不可能采用一个可接受的范围。溶胀法所用的是对于给定的胶料通过试验室数据做出了一条硫化单元输入与溶胀特性相对的校正曲线，然后未知硫化状态，但胶料组成相同的样品在相同的试验条件下溶胀，然后通过与标定曲线对比就可以做出对样品硫化深度估测。 4. 荧光胶料：当某些胶料置于紫外线照射下时，它们会发出特性荧光，其强度与硫化深度有关。有两个主要原因使该技术未受到Fort Dumlop的青睐。首先，是因为一个未知硫化深度样品的亮度必须与一系列已知硫化深度的标准进行比较，所以它完全依赖人的判断。像这种主观的方法是不可靠的，并且没有遵循橡胶技术的科学途径。其次，我们已知道（引文3）荧光的强度不仅与硫化深度有关而且与硫化温度有关。因为在硫化过程中轮胎内部形成的温度梯度很大，我们不可能精确地知道提取样品部位的温度，这便成了误差来源。上面用横线划出的技术有两个基本局限性： 1. 撤压时的硫化单元输入无法估测。因此如果试验表明轮胎过硫，我们无法计算应减少多少硫化。 2. 不可能通检查发现轮胎材料硫化时的温度极限值是否得到遵守。因为这些因素，硫化程度估测的间接方法，仅应作为检查技术，精确的硫化调整工作应依靠热电偶数据。应用热电偶数据的方法：假如样品在300°F下经10′达到所需的硫化程度，那么两个非常简单的硫化问题是： a. 假如将温度改为280°F需时多少？ b. 如果硫化时间减为6min，硫化温度为多少，才能达到同样的硫化深度？假如样品很薄并导热良好，其温度就会在硫化开始时瞬时升到硫化温度，到达硫化时间后又迅速降为室温，如果从本文后面所附表格中读取300°F 的硫化速度，我们发现其对应速度为1.5，因此在300°F下10min等效于在287°F下15分钟，也就是15个硫化单元287°F下的硫化速度为0.8，因此得到15个硫化单元要（15÷0.80）＝18.5分。这就是第一个问题的答案。第二个问题，b，需在6分钟内获得15个硫化单元，因此硫化速率必然是（15÷6）＝2.5。通过查本文后附表可知，对应的温度为317°F。研究轮胎的时间—温度曲线时，我们发现任何给定一个点的温度需很长时间达到稳定值，该最后达到的稳定值与轮胎的加热源并不相同，有时用经验公式推算达到稳定温度的时间，并以此估算总的硫化。（有时）这些公式可推导出非常错误的结论。一个好的多办法是根据轮胎尺寸，胶料的热性能及内、外温（引文4、5）的知识从理论上计算轮胎的温度。这种工作最理想的形式是使用计算机，这导致一些局限性，但做一些简单的计算没有太大难度。当对给定硫化的一系列热电偶结果进行计算并不得不对（硫化）周期估测时，会出现一个更普遍的问题，第一步是看一下硫化最浅一点的硫化输入，假如硫化是建立在试验的基础一，硫化输入将几乎无疑地超过胶料所需的程度，既然情况就是这样，那么问题是决定应缩短多少硫化时间。我们知道10个硫化单元足以防止胶料出现气泡，达到这种硫化程度的时间可在连续的总的硫化单元中确定，然后将该时间定为新的压力保持时间，也就是说汽车外胎在整个充蒸气过程中，内部蒸气在该时间关闭。假设新的周期中冷却速度与原周期中轮胎达到相同程度时相同，我们就可以估测我们所希望的硫化状态。既然该条件得到满足，还应对其进行检查以确保轮胎的其它部分得到适当的硫化。例如可能发现胎面上层硫化处于边缘状态，在这种情况下增加外温是必须的，必要的温度增加可以通过参考原胎面上层曲线进行计算。查看更多 0个回答 . 3人已关注

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放空罐加热盘管内漏，大家有什么高见……？ 是啊一般只有这个办法了再就是等大修的时候清罐修理费用不小的我们的大修还有好久查看更多 7个回答 . 5人已关注

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可以检测油罐渗漏的液位计，懂得大神来解惑? 最近看到加油站要求使用可以检测埋地油罐渗漏功能的液位监测系统，条文说宜选用磁致伸缩液位计。请教下触发这个报警信号的原理？就是达到什么情况，会怎么触发报警？查看更多 7个回答 . 1人已关注

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大型锥顶储罐盘梯计算？ 请教各位大侠：大型锥顶储罐盘梯是怎样计算的？能按照《球罐和大型储罐》中盘梯计算公式计算吗？查看更多 5个回答 . 3人已关注

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烦请翻译trust block？ 最近在一张管道材料表上看到"trust block",它是不是指管子与支架间的垫板, 烦请高人指点,先谢了!查看更多 1个回答 . 3人已关注

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中煤鄂尔多斯100万吨甲醇技改项目初设评审？ 中煤鄂尔多斯100万吨甲醇技改项目初设评审作者/来源：日期： 2018-03-21 点击率：25 查看更多 1个回答 . 2人已关注

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偏远地区的职业卫生管理机构及人员怎么配备? 偏远地区的职业卫生管理机构及人员怎么配备？有的地方设了卫生所，这个法律依据是什么？查看更多 0个回答 . 5人已关注

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做中试的一般看哪些期刊? 大家讨论下，做中试的一般看哪些文献杂志查看更多 5个回答 . 5人已关注

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压缩机二级气缸侧面，请问这是干啥用的? 查看更多 27个回答 . 3人已关注

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120m3/h的普通离心泵单级扬程大约多少? 请问离心泵达人，120m3/h的普通离心泵单级扬程大约多少？查看更多 1个回答 . 2人已关注

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丙烯精馏塔能耗问题？各位前辈们！本人大四学生，现在做毕业设计，题目是丙烯精馏塔的控制系统设计然后最近老师提到了一个降低精馏塔能耗的问题我在网上搜索一下有热泵，还有什么浮动塔压不知道什么意思，还有就是卡边是什么意思啊？哪位达人可以解释一下，小弟赶紧不尽~~~ 查看更多 1个回答 . 4人已关注

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硫化钼矿石的浮选工艺？硫化钼矿石的浮选工艺在硫化钼矿石中，辉钼矿通常与石英紧密结合的辉钼矿存在。这些矿石中，当其他硫化物含量很少或者没有时，这类矿石最易选得富的钼精矿，回收率也高。一破碎与磨矿：在实践中，一般采用二段或三段破碎及两段磨矿作业。根据原矿的块度，第一段破碎通常采用大型旋回破碎机（或额式破碎机，第二段与第三段分别采用标准型与短头型圆锥破碎机）第一段磨矿用棒磨机，第二段用球磨机，但也有用一段大球磨机的。目前的趋向是采用旋回破碎机粗碎后用半自磨机与旋流器组成闭路磨矿。一般应尽可能地粗磨到一定粒度就进行浮选，得出废弃尾矿与粗精矿，以得到高的回收率，然后再进行一系列的再磨与精选选出最终精矿。在选别辉钼矿一石英矿石类型时，通常磨得很粗就进行浮选，得出粗精矿与废弃尾矿，由于辉钼矿的可浮性好，石英与小的辉钼矿包裹体组成的连生体在粗选中可以良好地得到回收。对于不均匀嵌布的辉钼矿，如果在粗磨时不能得出废弃尾矿，则可采用阶段浮选。实践证明，在球磨机中进行粗精矿再磨，用钢球比用卵石时辉钼矿的回收率要低些。因为卵石对浮选没有什么有害影响。美国克利马克西 (Climax) 钼矿选厂钼粗精矿的再磨采用砾磨机三段闭路磨矿，浮选得品位为 90~95 ％ MoS2 的钼精矿。一部分精矿进一步再磨选得品位大于 99 ％ MoS2 的特级产品，达润滑品级的精矿 . 二、浮选辉钼矿浮选时，用烃类油（煤油、蒸汽油、变压器油等）与硫酸化椰子油 (Syntex) 作为捕收剂，松油、二甲酞、高级脂族醇等作起泡剂。用重烃类油，在许多情况下比煤油浮选指标好。美国克利马克西选厂将蒸气油与硫酸化椰子油加在粗选前的球磨机及扫选作业中，因粗选与扫选作业能回收石英与辉钼矿的粗粒连生体，结果大大提高了钼的回收率和选厂的生产率。烃类油的浮选效果视矿浆温度而定：在冷矿浆中，不太粘的油效果好，在热矿浆中较粘的油效果好。烃类油是不溶于水的，其对矿粒表面的作用大概要油滴与矿粒相互碰撞才会发生。如果矿粒表面是天然疏水的（煤、硫、辉钼矿）或经捕收剂如黄药、皂等作用而疏水化时，则油滴就可保持在矿物表面并沿着表面展开，这样，矿粒的可浮性就提高了。用烃类油浮选时，如果能造成矿粒与油滴最大的相碰次数，浮选效果可得改善。为此常需进行强烈搅拌。如果烃类油以乳浊液的状态加在搅拌槽中，则可以大大缩短搅拌时间。油的乳化是在具有高速搅拌器的小槽中或用超声波设备来实现的。当烃类油在水中乳化时，假乳浊液的稳定剂是不合适的，因这些物质会使油滴难于粘附在矿粒上。美国克利马克西选厂为了改善起泡作用，向松油中加入少量的硫酸化椰子油，后者能乳化分散烃类油，并能改善起泡作用，给果提高了钼的回收率。用烃类油浮选时，如果预先向矿浆中加入胶溶剂如水玻璃、硫酸盐纸浆与六聚偏磷酸钠 (NaPO3 )6 等，则可大大地提高回收率。这些药剂大概可防止油滴被细泥罩盖，使烃类油容易与矿物表面作用。含大量矿泥的矿石，加入少量水玻璃是合适的。这不仅可提高精矿质量，而且还可以提高钼的回收率。粗选的精矿通常进行 1 一 2 次精选，经再磨使连生体解离，然后进行再精选。总的精选次数可达 6 次以上。如果矿石中除了辉钼矿以外，还含有其他的硫化物，则可采用抑制剂进行抑制。当矿石中铁和铜的硫化物含量少时，辉钼矿与其他硫化矿物的分离并不困难，浮选的结果可以得到富的合格钼精矿作为其他硫化物的抑制剂可以采用碱、水玻璃，氰化物，诺克斯，也可采用硫化钠（它对重金属硫化物具有特别强的抑制作用，而不抑制辉钼矿）。此外，也可以根据其他硫化矿物与辉钼矿不同的氧化性质来分选。辉钼矿特别是当它的表面有烃类油膜时，不像重金属硫化物那样易被空气中的氧所氧化。当辉钼矿与石英呈细粒共生时，通常经粗磨粗选得出粗钼精矿，然后经几次再磨在选即可。氰化物是其他硫化物的有效抑制，但是由于它具剧毒，在生产上最好不用或少用，但与硫化钠相比，它的优点是可以得到较高的钼回收率，且药剂用量低（氰化物的用量比硫化钠少得多，且在生产上易于控制。应该指出，氰化物一般不抑制硫化铅，所以在许多情况下，在粗精矿再磨作业前采用，不如硫化钠有效。当矿石中其他硫化物的含量大时，则粗精矿中会含有许多其他的硫化物。因此，在粗精矿再磨前将大部分硫化物选出是合理的，这时辉钼矿容易与其它硫化物分离，因为磨细的颗粒比粗粒难抑制。硫化物（浮钼的尾矿）应再磨再选，以便获得钼的中间产品。在粗精矿再磨前，应进行 1 一 2 次精选，加抑制剂从精矿中排除大部分硫化物。精选时，被抑制的其他硫化物不能返回到粗选回路中，因这会引起很大的中矿循环，且难于得到合格的钼精矿。硫化物（浮钼的尾矿）中钼含量的降低是通过预先浓缩后强化扫选达到的。浓缩的原因是由于在大多数情况下，矿浆浓度很低，辉钼矿分选不好，同时抑制剂的用量也大。从这作业中所得的泡沫产物与粗精矿一并送去钼精选。有时钼精矿会被次石墨（无定形碳）或碳质物所污染，致使精矿含钼量低。除去这些杂质的最好方法是焙烧。焙烧时，钼转化为三氧化钼，由于炭的燃烧及三氧化钼的生成，钼在焙渣中的含量就提高了。成品精矿中有时也可能聚积有炭，这些炭是磨矿时从钢球上或由硫化钠浮渣落入到矿浆中的，这也会使精矿质量下降。钼精矿的污染常常是由于可浮性好的脉石混入所致，而碱或水玻璃又不能抑制这些脉石。在某些情况下，脉石（石英、绢云母、红柱石 A12 O3 · Si02 等）含有辉钼矿的包裹体，后者在显微镜下能看到，但有时也不能看到。从钼精矿中去掉炭质部分及易浮选的脉石是一个难题，简单的解决办法是在重液（氯化锌）中进行高心分离。选别含有许多细鳞状绢云母的矿石时，在精矿精选作业中加氧化剂特别是重铭酸盐是适宜的。重铬酸盐也用来精选含铅的钼精矿。在浮选含 0.1 % 的 Mo 与 1 ％绢云母的钼矿石时，为了降低绢云母的可浮性，在粗选回路中不应加苏打，而用少量水玻瑞。例如，苏打的加入量从 250 降低到 100 克／吨，钼的含量由 35.8 提高到 40.6 ％，不加苏打，则钼在精矿中的含量可提高到 51 ％。在精选含许多易浮的绢云母的钼精矿时，精矿再磨后脱泥，可产生良好的效果。因为去掉大部分细鳞状绢云母可使下一步精选易于进行。为了提高精矿（从含有少量其他硫化物的扩石中所得的）中钼的回收率，粗精矿在精选前以及扫选的精矿在返回到粗选作业前加煤油进行搅拌是适宜的。据说，与较大量的煤油搅拌后，粗选与扫选的精矿在精选时，钼的回收率可急剧提高。在选别硫化钼矿石时，有时难于除去毒砂，而砷的含量直接影响着钼精矿的质量。在精选作业中加入硫化钠，然后加氰化物抑制硫化物，这两种药剂的混合使用有可能得到含砷低于标准的合格钼精矿。辉钼矿的价值较高，因此常要求处理复杂的贫钼矿石，这类矿石难选的原因主要是因为：（ 1) 易于泥化，即使采用粗磨粗选，然后多次再磨再选的流程，但精矿再磨，仍难免发生泥化； (2) 含有部分氧化的钼矿物很难回收，要得到合格的钼精矿较难。苏联选矿研究设计院曾制定适合于这类难选钼矿石的流程（图 3 一 5 ），其特点是粗精矿经精选后再磨，而精选的尾矿作为中间产品送去水冶处理。这一流程在精选回路中，辉钼矿的部分泥化不会引起钼的损失，能大大地提高辉钼矿钼的回收率。三、高质量钼精矿的生产对于钼精矿的质量，随着科学技术的发展正在逐步提高。我国在钼矿石选矿方面通过多年来的研究与生产实践取得了进展，特别是在高纯度钼精矿的生产方面取得了良好的效果，今可以生产含 MOS2 90 ％以上的高质量钼精矿。钼精矿的质量主要包括：钼的品位及杂质的含量。国际上对钼精矿的质量没有统一规定的标准，一般是根据用户的要求以及各厂矿的矿石性质与生产技术条件制订出各厂的产品规范。国际上，用常规生产的钼精矿含 MOS2 一般在 85 ％以上，住往达到 90 ％（即 54%Mo ）。在主产钼企业中，如美国的克莱麦克斯、亨德森、奎斯塔及加拿大的思达科钼矿选厂，它们的钼精矿品位均为 54 ％ Mo 。加拿大博斯山钼选厂的钼精矿达到 55%Mo 。在副产钼企业中，美国、加拿大和智利的大型铜钼矿，其钼精矿品位大多为 54 ％ Mo 。关于钼精矿中杂质的含量，在钼精矿的焙烧过程中，除了 S 与 Be 等少数元素被挥发外， Pb, Cu, Ca, Fe; Bi, Si, W; Zn 等多数元素仍残留在氧化钼中作为杂质存在。其中 Pb 与 Ca 在焙烧过程中可能转变为 PbSO4 及 Ca SO4 ，从而使氧化钼中含有一定数量的 S 。 S 在合金钢中是有害成分，应尽量减少。国际上一般要求 MoO3 含 S 低于 0.1% ，但实际上都控制在 0.05% 以下。此外，合金钢中含 Cu 量高会降低其热塑牲，在轧制过程中会降低成材率。为保证氧化钼的的质量，首先必须提高钼精矿的质量，在焙烧以前，尽量使精矿中的各项杂质含量降低到允许值以下。现在生产的高纯钼精矿已达到润滑剂级水平，含 MOS2 在 98 ％以上，一般采用的方法有下列几种： 1. 增加再磨或擦洗，强化精选美国阿迈克斯金属（ AMAX ）公司的克莱迈克斯钼矿选厂在四段再磨，四次精选后，还有一次擦洗和一次精选，钼精矿含钼由 53 ％提高到 54 ％以上。加拿大恩达科钼矿选厂在强化精选中，在生产含 M051 ％产品的同时，生产出含 Mo56.88 ％的高质量钼精矿。 2. 氯化浸出脱除 Cu, Pb, Ca 等杂质 CuCl2 与 FeCl3 是铜、铅矿物极其有效的浸出剂，加拿大布伦达选厂的浸出剂按下列比例配制： 30%CUCl2 ＋ l0% FeCl3 ＋ 30%HCI ＋ 1 ％ CaCl2 。经浸出后，由含 Mo55 ％， Cu0.3 -0.4 ％， Pb0.3 一 1 ％，提高到 Mo56.5 ％， Cu<0.07 ％， Pb<0. 04 %o 实验表明，在有 NaCl 与 CaCl 2 存在时，可加快浸出速度，降低 pH ，并提高溶液的沸点从而增强 CUC12 与 FeCl3 的浸出效果。浸出为间断操作。在溶积为 7.6 米 3 的玻璃内衬反应罐中，加入 2.6 米 3 溶液和含加 5 ％的钼精矿 2 吨。加料后密闭，在夹套中通入蒸汽，加温到 100 ℃ ，持续 2 小时在浸出过程中黄铜矿与方铅矿的化学反应如下： CuFeS2 ＋ 4 FeCl3 = 5 FeC12 ＋ Cu C12 ＋ 2S PbS ＋ 2 FeCl3 = Pb C12 ＋ 2 Fe C12 ＋ S 浸液抽出后， 30 ％作为废液排放，以免铜和铅的氯化物积累。保留部分通入氯气，使 Fe C12 再生为 FeCl ，，循环使用。浸出液 PH 为 0 一 1 。 3.HF 或（ NH4 ） HF2 加硫酸浸出脱除 Si 02 钼精矿中另一种主要杂质是 SiO2 ；在润滑剂级辉钼矿中对其含量要求很严格。浸出是在 pH =0 一 2 及温度 50-90 ℃ 的条件下进行的，其反应如下： Si 02 ＋ 4 HF=SiF4↑ ＋ 2 H20 或 Si 02 ＋ 4 HF =-H2 Si F6 ＋ 2 H20 4. 盐酸浸出当钼精矿中含 Pb 与 CaO 过多时，可用盐酸浸除，美国亨德森选厂所产的钼精矿含 MOS2 90 ％， FeS2 0.8 ％， Pb0.2 ％， Cu0.05 ％， Ca00.5 ％，不溶物（大部分为硅酸盐类） 6% 。其中 Pb 与 CaO 含量高，影响销路。浮选的钼精矿在 5 %HCl 的溶液中，加温到 80 ℃ 后浸 28 小时，然后洗涤过滤，含铅量降低到 0.03 ％，钙含量更少。加拿大恩达科钼精矿残存方解右，使 CaO. 含量达到 0.4 ％，在常温常压下经盐酸浸出， CaO 降到 0.03 ％。查看更多 0个回答 . 4人已关注

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常减压换热网络优化及窄点技术应用？换热网络是常减压装置热能回收系统中一个十分重要的组成部分，典型的换热网络如图1所示，其中换热单元数为20～50个，换热器台数为3～60台。原油分多路与初常顶油气、侧线油、中段回流、减底油进行多次换热，构成一个十分复杂的网络系统。原油预热流程如不经网络优化，原油进常压炉的温度较低。70年代以前，国内大多数常减压装置原油进炉温度为230 ℃～250 ℃，装置消耗的燃料油约为加工原油的1.5 %～2 %。经过网络优化后，燃料油下降到0.8 %～1 %，从而大范围的降低了装置的能耗。表9-1列出了国内几个装置原油换热系统的技术指标，从中可以看出：网络优化得出的换热流程能够产生很大的经济效益。常减压装置，由于采用了网络优化并逐步改善网络优化技术，装置能耗已从18.29 万千卡/吨原油降至10～12万千卡/吨原油，常减压装置设计的能耗水平已居世界同类装置的前列。 [ ]查看更多 2个回答 . 1人已关注

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《仪器仪表版块宣传贴》++++资源导航◆◆？ ★★★ 仪器仪表版块宣传贴 ★★★ 目录二楼: 【仪器仪表版块】介绍三楼: 新手入门汇总四楼：每周议题汇总五楼：自控仪表一对一答疑办公室、历史置顶推荐帖、精华帖六楼：自控专业标准汇总七楼：自控设计书籍规范、经典讨论帖八楼：实物图片帖链接九楼：厂家样本帖子链接十楼： “木头探讨仪表”系列专题十一楼： fengxiaosa前辈原创系列十二楼：分析仪表类十三楼：仪表考试类一下两个汇总贴暂时放在这里，近期对版块内相关帖子进行整理归类：【汇总】整理关于自控设计书籍、规范、讨论的帖子 https://bbs.hcbbs.com/thread-1248111-1-1.html 自控专业书籍汇总 https://bbs.hcbbs.com/thread-1203829-1-1.html 查看更多 10个回答 . 1人已关注

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内蒙古煤炭市场再次陷入大面积停产危机？本文由盖德化工论坛转载自互联网近期鄂尔多斯地区再次陷入限产、停产局面。据了解现该地区大型煤矿价格下调幅度并不明显，个别矿区有5-10元/吨的下调，中间贸易商的日子苦不堪言，下游市场不断降低接收价格，上游煤矿下调幅度又不明显，贸易商“背腹受敌”进退两难，现鄂尔多斯从事煤炭的中间商多半已另谋其他出路。　　小煤企在形势不好的情况下无奈选择停产应对，大型煤企也采取“以销定产”的策略，为吸引客户甚至出台了不少的优惠措施，但效果并不明显。目前鄂尔多斯地区的销售情况一片惨淡。　　往年3月中下旬应该是下游赶在大秦线检修前积极补库和抢运煤炭之际，然而今年的3月却显得异常的安静，从内蒙古煤企了解到，3月中下旬依然会延续上旬的安静，即将到来的大秦线检修对于整个煤炭市场来说简直就是杯水车薪。　　现在内蒙古地区的大面积停产对于煤炭市场的好转效果并不明显，煤炭市场供大于求的局面短期内难以改观，预计3月份内蒙古煤炭市场行情依然不容乐观。查看更多 1个回答 . 4人已关注

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简析金属网带轴承故障识别方法？简析金属网带网带轴承故障识别方法有 3 种如下： a. 通过润滑剂的状态进行识别金属网带对光滑剂采样剖析，通过其污浊水平是否混入异物或金属粉末等进行断定。该方式对不能凑近察看的轴承或大型轴承尤为有效。 b. 通过声音进行识别金属网带通过声音进行识别须要有丰硕的经验。必须经由充足的练习到达可能识别轴承声音与非轴承声音。为此，应尽量由专人来进行这项工作。用听音器或听音棒贴在外壳上可明白地听到轴承的声音。 c. 通过工作温度进行识别金属网带该办法属比拟辨认法，仅限于用在运行状况不太变化的场所。为此 , 金属网带，必需进行温度的持续记载。呈现故障时，不仅温度升高，还会涌现不规矩变更。查看更多 0个回答 . 2人已关注

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aspen 固液吸附怎么做? 请教各位： aspen 中的固液吸附怎么做？即吸附剂为固体，进料为液体混合物！谢谢！查看更多 0个回答 . 3人已关注

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简介

职业：（HOTO）青岛金尔农化研制开发有限公司 - 化工工艺工程师

学校：深圳大学 - 化学与化工学院

地区：重庆市

个人简介：理想是人生的太阳。查看更多

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