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储罐底板问题？现在圆筒形储罐底板有平底和锥面的一般大直径的圆筒形储罐都采用锥面(即基础底面有一定的坡度)，但小直径的感觉没有必要，如直径只有2~3m的现想问一下，圆筒形储罐到多大直径的时候，必须采用锥面，这在哪个规范上有说明啊查看更多 7个回答 . 2人已关注

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某系统粒状DAP物料和热量衡算？ ——————有限公司 12 万吨/年粒状DAP物热衡算（ⅢⅡⅠ流程）一、物料衡算 1 装置产量装置年产量：　 150,000 吨粉状 MAP ；产品规格：　　　１ 4 －４ 3 －０；年操作日：　　　３００天；每天运行时间：　２４小时；装置小时产量：　 150,000 ／ 300 ／ 24=20.8 吨（干基 20,417kg /h ）。 2 所需原料 A 稀酸含 P2O5% ～ 20 ％，　装置 P2O5 收率：　９９％；　磷酸消耗量： 20.8 ＊ 43% ／ 99% ／ 20% ＝ 45.2 吨／小时；　体积流量：　　　　 45.2 ／ 1.27=35.6m3 /h 。 B 液氨　液氨纯度：　　　 ≥ ９９ . ５％；装置氨收率：　　～９ 8 ％；　液氨消耗量： (20.8 ＊ 14% ／ 98%)/14 ＊ 17 ／ 99.5% ＝ 3.63t/h ；其中一次中和消耗： 20.8*10%/14*17/99.5%/99%=2.56t/h 二次中和消耗： 3.63-2.56=1.07t/h 3 蒸发水量 A 中和工序　一次中和按每吨氨蒸发 1.2 吨水估计，蒸发水： 2.56*1.2=3.07t/h 二次中和按每吨氨蒸发 1.4 吨水估计，蒸发水： 1.07*1.4=1.50t/h 中和共蒸发水： 3.07+1.50=4.57t/h B 浓缩工序浓缩料浆含水 32% ，干燥产品含水 2% 。　中和料浆流量： 45.2+2.56-3.07 ＝ 44.69t/h 中和料浆含水： (44.69-20.42+1.07)/44.69 ＝ 56.7 ％进 Ⅲ效料浆真空闪蒸水：44,690*2.5*(120-77)/2323=2068kg/h 耗热: 4.8* 109kJk J/h 　浓缩完成料浆含水 32 ％，浓缩工序蒸发水 ( 包括闪蒸水 ) ： 44.69-(20.42-1.07)/68% ＝ 16.23t/h 二次中和后料浆含水： 1-20.42/[(20.42-1.07)/68%+1.07-1.50]=27.1% C 干燥工序产品含水～ 2 ％，干燥工序蒸发水：　　　　（ 1 ／ 72.9 ％－ 1 ／ 98 ％）＊ 20.42 ＝ 7.17t ／ h 。二、热量衡算 1 浓缩工序　 A 基础数据：小时蒸发水量： 16230－2068＝14,162kg/h； Ⅲ效气相操作温度　　　～74℃ （压力-0.06MPa表压）； Ⅱ效气相操作温度　　　　　～98℃ （压力-0.008MPa表压）； Ⅰ效气相操作温度～120℃ （压力0.102MPa表压）；加热蒸汽温度　　　　　　　～145℃　(压力0.324Mpa表压)； Ⅲ效料浆沸点升高 3℃； Ⅱ效料浆沸点升高 5℃； Ⅰ效料浆沸点升高 8 ℃ ； 74 ℃ 水的汽化热 2,323kJ/kg； 98 ℃ 水的汽化热 2,262kJ/kg； 122 ℃ 水的汽化热 2,197kJ/kg； 145 ℃ 水的汽化热　　　　 2,130kJ/kg； Ⅲ效加热器传热总系数KⅢ 1,050 W/m2* ℃ Ⅱ效加热器传热总系数KⅡ 1,050 W/m2*℃ Ⅰ效加热器传热总系数KⅠ 1,00 0W/m2* ℃ 中和料浆比热容　 2.5kJ/kg*K； Ⅲ效料浆比热容　　　　　　 2.4kJ/kg*K； Ⅱ效料浆比热容　　　　　　 2.3kJ/kg*K； Ⅰ效料浆比热容　　　　　　 2.1 kJ/kg*K；闪蒸室截面蒸发强度～800kg/ m2*h ；体积蒸发强度加热管规格　　　 D32*2*6,000mm，D32*2*4,000mm 传热面积　 0.603 m2／根，0.402m2/根管内流通截面积 6.15*10-4m2 B 计算　除去中和料浆进入Ⅲ效的闪蒸水。设Ⅰ效蒸发水量为XⅠ，中和蒸汽4.57t／h，Ⅱ效蒸发水量为XⅡ，Ⅲ效被加热蒸发水量为XⅢ。因为Ⅰ效和中和二次蒸汽的冷凝热之和等于Ⅱ效蒸发水的汽化热加上Ⅱ效料浆的升温热，Ⅱ效二次蒸汽的冷凝热等于Ⅲ效不含料浆闪蒸的蒸发水汽化热，所以有：　 XⅠ+XⅡ=XⅢ=14162 2197(X Ⅰ +4570)=2262X Ⅱ +(44690-2068-X Ⅲ )*2.4*(102-77) 2262X Ⅱ =2323X Ⅲ 解出：　XⅠ=2,514kg/h 　 XⅡ=59,01kg/h X Ⅲ =5,747kg/h+2068=7815 进入Ⅱ效料浆流量：44690-2068-5747=36875kg/h Ⅲ效料浆含水： 1-(20420-1070)/36875=4**% 进入Ⅰ效料浆流量：36,875-5,901=30974kg/h Ⅱ效料浆含水： [1-19,266／30,974]*100%=37.8%　　　　　　　进Ⅰ效料浆升温耗热： 30,974*1,000*2.3*(128-103)=1.78*109kJk J/h Ⅰ效加热蒸汽消耗量： (2,197*2,514*1,000+1.78*109)/2,130/1,000=3,429kg/h 蒸发汽水比： 3,429/16,230= 0.211kg 蒸汽/kg水上述计算未计热损失，也未考虑浓缩过程中固体结晶析出放热和料浆循环泵作功转化热，可以认为互相抵消。双效浓缩的相应汽水比约 0.40 ，三效浓缩可节约蒸汽 16230*(0.40-0.211)= 3,067kg /h C 反应器、加热器、蒸发室等设备尺寸估计一次中和反应器反应器闪蒸室蒸汽流量为： 4,570kg/h 反应器闪蒸室截面积： 4,570/800=5.713m2 反应器闪蒸室内径： (5.713/0.785)0.5=2.70m 考虑到反应剧烈，为防止蒸汽带沫，作适当放大至2.8m。按蒸气体积流量计，蒸气密度1.2kg/m3，体积流量3808m3/h，分离室容积： 3808/3600/0.8=1.32m3, 太小，不取。反应物体积流量：45.2/1.27=36m3/h，停留时间按30分钟计，反应器液相容积18m3，采用椭圆封头，不计封头容积，液相直筒段高：18/(2.8*2.8*.785)=3m。反应器闪蒸室气体分离高度取3m，总高6m。反应器循环管内径取400mm，管内流速取2.2m/s，循环量： 0.4*0.4*0.785*2.2*3600=995m3/h 圆整为1000 m3/h，反应器循环泵扬程取3米。轴流泵HZ-40。反应器二次蒸汽管内径： (3808/3,600/20/0.785)0.5=0.260m 圆整为Φ273*4mm。反应器材质采用316L不锈钢，除循环管、二次蒸汽管口外，在距筒体上沿2.5m处切向开二次氨化蒸汽入口管口，直径圆整为Φ159*4mm。反应器上还有：视镜孔、差压液位计口、人孔，备用加料口（Φ108*3mm）等管口。反应器操作压力大于0.1MPa，小于0.15MPa。出反应器蒸气进旋流除沫器设计参数：进口管气速： 18-25m/s 取 20m/s 进口管截面积 3808/3600/20=0.0529m2 出口管气速： 3-8m/s 取 8m /s 出口管截面积 3808/3600/8=0.13m2 圆筒直径 D （基准尺寸）圆筒高度 L1 ＝ D 圆锥体高度 L2 ＝ 1.8D （或 >2.5D ， (L1+L2)/d=11-12 ）进口管宽 b=0.2D a*b=0.08D2=0.0529 解出： D=0.81m b=0.16m 进口管高 a=0.4D a=0.32m 排气管直径 d=0.3D d=0.243 ～ Φ273*4mm 排气管插入深度 l=0.8D （或稍低于进口管） l=0.65m 排液管直径 d’=0.1D d=0.08m 插入闪蒸室下部液相或进Ⅱ效压降约 750-2000Pa Δ P=4.1 ρ u2 =4.1*0.597*20*20=979Pa 或 Δ P=4.1 ρ u2 =4.1*1.2*202=1969Pa ρ- 空气密度 kg/m3 u-进口气速m/s Ⅲ效蒸发器 Ⅲ效加热器传热量： 2323*5747*1000=1.34*1010J/h Ⅲ效加热器传热面积： 1.34*1010/(98-77)/3600/1050=168m2 与Ⅱ效加热器比较过小，调整温差为18℃： 1.34*1010/(95-77)/3600/1050=196m2 圆整为215m2，（王长平图改）加热管数： 361根加热管流通总截面： 0.028*0.028*0.785*361=0.222m2 取管内流速2.5m/s，循环量： 0.222*2.5*3600=1999m3/h 圆整为2000m3/h（料浆循环泵扬量），循环泵扬程取7m。取循环管流速1.8m/s，循环管内径： (2000/1.6/3600/0.785)0.5=0.627m 圆整为700mm(Φ720*5mm) Ⅲ效加热器进口蒸汽流速取30m/s，蒸汽管内径： (5901*1.789/3600/30/0.785)0.5=0.353m 圆整为D426mm*4mm（304不锈钢材质）加热器冷凝水出口管流速取0.5m/s，管径：（5901/1000/3600/0.5/0.785）0.5=0.065m 圆整为Φ89*3mm（碳钢管进污水池，或304管进预热器） Ⅲ效闪蒸室蒸发水量：5747+2068=7815kg/h 闪蒸室内径： (7815/800/0.785)0.5=3.53m 圆整为3800mm。闪蒸室高取6m，循环管直径600mm，二次蒸汽管内径： (7815*4.3/3600/30/0.785)0.5=0.629m 圆整为Φ630*5mm（304不锈钢材质）。闪蒸室上下均用椭圆封头，开视镜孔，差压液位计孔，补料孔。 Ⅱ效蒸发器 Ⅱ效加热器传热量： (2,514+4,570)*2,197*1,000=1.56*1010J/h Ⅱ效加热器传热面积（以管外径计）：　 1.56*1010/(120-100) /3,600/1,050=206 m2 圆整为215 m2 ( 有图改) 加热管数361根 Ⅱ效加热管总截面积　 0.028*0.028*0.785*361=0.222 m2 取管内流速2.5m/s ，循环流量： 0.222*2.5*3600=1,999m3/h 循环泵流量圆整为2000m3/h 循环泵扬程取7m 取循环管流速1.8m/s，循环管内径计算627，实际取600mm(Φ720*5mm) Ⅱ效加热器进口蒸汽流速取30m/s，蒸汽管内径： [(2,514+4570)*0.8917/3600/30/0.785]0.5=0.273m 考虑到生产MAP时流量增加，圆整为Φ325*4mm（材质304不锈钢）。冷凝水管流速取0.5，管径：（7084/1000/3600/0.5/0.785）0.5=0.071m 圆整为Φ89*3mm（碳钢管进污水池，或不锈钢管进预热器）。 Ⅱ效蒸发室截面积（蒸发强度按800kg/ m2 .h计） 5901/800=7.38 m2 Ⅱ效闪蒸室理论内径　 3065mm，放大圆整为3200mm。 ( 王长平图改) Ⅱ效闪蒸室二次蒸汽管内径（蒸气流速30m/s）： [5901*1.982/3600/30/0.785]0.5=0.371m 圆整为Φ426*4mm（ 304不锈钢管）。 Ⅰ效蒸发器 Ⅰ效加热器传热量：3,429*2,130*1,000=7.3*109J/h Ⅰ效加热器传热面积：　 7.3*109/(145-128)*1,000/3,600/1000=119 m2 考虑到生产MAP时，反应蒸汽量减少，圆整为164m2（六国图）。此时开DAP的实际温差为13℃，加热蒸气温度降低为141℃。 Ⅰ效加热器加热管数：164/0.402=408根，圆整为411根加热管总截面　0.028*0.028*0.785*411=0.252 m2 取管内流速2.5m/s ，循环流量： 0.252*2.5*3600=2,277m3/h 循环泵流量圆整为2300m3/h（六国泵选型）循环泵扬程取7m（4m加热管）取循环管流速1.8m/s，循环管内径 669mm。圆整为Φ720*5mm。 Ⅰ效加热器进口蒸汽流速取25m/s，蒸汽管内径： (3,429*0.4825/3600/25/0.785)0.5=0.153m 考虑生产MAP，放大圆整为Φ219*4mm（与反应器二次蒸气管D250并管后进Ⅱ效加热扩大为D300管）。冷凝水管内径： (2514/1000/3600/0.5/0.785)0.5=0.042 放大圆整为D76*3mm Ⅰ效蒸发室截面积（蒸发强度按800kg/ m2 .h计）　 2514/800=3.143 m2 　　　闪蒸室理论内径　2001mm。考虑生产MAP，放大圆整为2200mm，闪蒸室直筒段高取5000mm。 Ⅰ效蒸发室二次蒸汽管内径： (2514*0.8917/3600/30/0.785)0.5=0.163m 放大圆整为Φ219*4mm（材质304不锈钢）二次氨化反应器反应器闪蒸室蒸汽流量为： 1,500kg/h+未反应气氨合计取2000kg/h 反应器闪蒸室截面积： 2,000/800=2.5m2 反应器闪蒸室内径： (2.5/0.785)0.5=1.78m 可以1.8m，适当放大至2.0m，反应器直筒段高4m。循环管直径350mm，流速2.2m/s，循环泵流量： 0.35*0.35*0.785*2.2*3600=761m3/h 循环泵扬量800立方，扬程3米，料浆密度按1.50选泵二次蒸气流速取30m/s，出口管径： (2000*0.8971/3600/30/0.785)0.5=0.145m 圆整为Φ159*4mm（304不锈钢，进入文丘里为316L）喷射冷凝器进水流量：按凉水塔温度降 10 ℃ ，出水温度 50 ℃ 计，循环水流量（ 5747 ＋ 2068 ） *(2323+4.187*24)/10/4.187/1000=452t/h 圆整为 450t/h ，上水管流速取 2m/s ，混合冷凝器进水管内径： (450/3600/2/0.785)0.5=0.282m 圆整为 Φ277*4mm。下水管流速取1m/s，混合冷凝器出水管内径： (450/3600/1/0.785)0.5=0.399m 圆整为 Φ426*5mm。磷酸预热器一 Ⅱ效加热器冷凝水流量 7084kg/h ，温度 120 ℃ ；Ⅲ效加热器冷凝水流量 5901 ，温度 95 ℃ 。混合后流量 12985 ，温度 108.6 ℃ ，换热后温度从 108.6 ℃ 降低至 70 ℃ ，放热： 12985*(108.6-70)*4.187=2.1*106kJ/h 加热原料磷酸可升温： 2.1*106/45200/3.3= 14 ℃ 相当于蒸发水： 2.1*106/2262=928kg/h 传热温差，设磷酸温度 60 ℃ ，△ t= 20.6 ℃ 取传热总系数 700W/m2* ℃，换热器传热面积： 2.10*106/700/20.6=146m2 采用料浆加热器相同加热管，则需 6 米管 146/0.6=243 根总截面： 0.028*0.028*0.785*243=0.15m2 磷酸走管程，单程流速： 35.6/3600/0.15=0.065m/s 拟拆成 81 根管一个，三个加热器叠加，流速增加到 0.2m/s 冷凝水管内径 80mm ，管内流速： 12985/1000/3600/0.08/0.08/0.785=0.717m/s 或者 80 根加热管换热器做Ⅲ效冷凝水的第一个换热器，Ⅱ效冷凝水进第二个换热器。则第一换热器冷凝水从 95 ℃ 降到 70 ℃ ，放热： 5901*(95-70)*4.187=6.18*105kJ/h 磷酸温度 60 ℃ ，升温： 6.18*105/45200/3.3= 4.14 ℃ 传热温差△ t= 18.5 ℃ ，预热器换热面积： 6.18*105/700/18.5=47.7m2 加热管 47.7/0.6=80 根第二换热器冷凝水从 120 ℃ 降到 74 ℃ ，放热： 7084*(120-74)*4.187=13.6*105kJ/h 磷酸升温： 13.6*105/45200/3.3= 9.147 ℃ 出口磷酸温度： 4.14+9.147+60= 73.3 ℃ 传热温差△ t= 23.74 ℃ ，预热器换热面积： 13.6*105/700/23.74=82m2 磷酸加热器二 Ⅰ效蒸气冷凝水流量 3429kg/h ，换热后温度从 142 ℃ 降低至 8 0 ℃ ，放热： 3429*(142-80)*4.187=8.90*105kJ/h 原料磷酸流量 45200kg/h ，比热容 3.3kJ/kg. ℃，原料磷酸换热后升温： 8.90*105/45200/3.3= 6 ℃ 相当于蒸发水： 8.9*106/2197 ＝ 405kg/h 换热温差：磷酸温度 74 ℃ ，△ t= 24 ℃ 取传热总系数 700W/m2* ℃，换热器传热面积： 8.90*105/700/24=53m2 采用料浆加热器相同加热管，则需 6 米管 53/0.6=88 根总截面： 0.028*0.028*0.785*88=0.054m2 走单程管内流速： 35.6/3600/0.054=0.18m/s 加热器进出酸管内径（取 1.5m/s 流速）： (35.6/1.5/3600/0.785)0.5=0.092m 圆整为 D108*3mm 管冷凝水管内径 80 查看更多 3个回答 . 5人已关注

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常一线抽出温度无法压住什么情况？ 这种情况叫脉冲现象,塔的操作没平衡好,加大一中回流试试,如一中够大,则加二中查看更多 7个回答 . 3人已关注

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粉碎机工标准化作业程序？粉碎机工标准化作业程序 1、准备标准 1.1 穿戴好劳保用品，提前15分钟到达指定地点参加班前会，听取班长布置工作。 1.2 认真查阅交接班记录，并向交班者了解上一班生产、设备、安全等有关情况。 2、检查标准 2.1 必须用人工将粉碎机转子盘车一圈，并仔细检查转动部位有无杂物阻挡，粉碎机门是否关严。 2.2 粉碎机电流表、电压表、照明是否良好，电机有无接地，设备无积尘，安全栏杆完好。 3、操作标准 3.1 当粉碎机第一次启动不成功时，必须查出原因，排除故障后才允许第二次启动。 3.2 锤子磨损不能保证粉碎细度时，要配合维修工更换。 3.3 在运转中要时刻倾听设备有无杂音，轴承及电机温度是否正常，发现异常立即停机处理。 3.4 轴温应≤60℃，当电机温度≥80℃，必须停机。 3.5 超出正常工作电流范围时，必须检查分析原因。 3.6 电机跳闸时，必须查清原因。 3.7 按规定给设备加油。 3.8 确保细度在72-82%。 4、交班标准 4.1 下班前应将机内存煤捅干净并搞好设备，环境卫生，认真填写交班记录，并口头向接班者交班，取得同意后才准下班。查看更多 2个回答 . 1人已关注

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某材料力学性能？ 应力计算需要用到材料是A358 TP321H，材料库里没有，也没有相关标准资料，查看更多 1个回答 . 2人已关注

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大金液压油泵的结构和工作原理是怎样的? 大金液压油泵锥阀关闭，主阀芯上下腔室油压等于弹簧10，使主阀芯在阀口底部完全打开，不能减压。当阀的出口压力升高到由压力调节弹簧11设定的压力以上时，锥阀打开。当主阀芯的上腔室和下腔室的压力差大于弹簧10的预紧力时，主阀芯7升高以使减压口减小间隙，并且液体阻力增加，出口压力P2的减小。相反，出口回升。 Denisun泵可以通过自动调节阀门开度来实现，保持出口压力稳定在设定值。减压阀的阀口常开。由于入口和出口连接到压力油，所以排水口分离油箱。调整先导阀弹簧的压缩力，调节泄压阀的压力。大金液压油泵，大金子母油泵V系列采用叶片和液压平衡结构，减少了叶片对定子的压力，其性能更稳定，寿命更长。泵芯中有12个叶片，叶片系统降低了流量脉动幅度，系统噪声特性低。多位移，多轴延伸和出口四个不同的相对位置，使用户使用更灵活。泵芯的插件结构，使现场维修更方便。 V系列叶片泵用于塑料机械，鞋革机械，机床，压铸和冶金设备，高性能叶片叶片泵。 1.大金油泵减压阀的应用　　在液压系统中。液压泵通常需要向许多执行部件供油。当执行压力所需的操作元件不一样时，需要进行控制。如果执行器所需的供油压力低于液压泵的供油压力，则可以在该分支管路中串联连接一个泄压阀。所需的压力由减压阀调节。如控制油路、夹紧油路、润滑油路就常采用减压回路。 VQ系列子母叶片泵，采用液压平衡叶片结构和10叶片系统设计，压力更高，达21Mpa;使用浮动板的结构，可以自动补偿间隙，使泵在高压下保持较高的容积效率;侧板采用双金属材料提高抗咬性能，使泵寿命更长，VQ系列叶片泵用于工程机械高压高性能子母叶片泵。 2.大金柱塞泵如果入口压力P1由于外部干扰而增加。出口压力P2也上升。主阀芯向上移动，主阀开口减小，P2下降，平衡达到新位置，出口压力保持不变，反之亦然。这样，安全阀可以使用出口压力，力的反馈功能，并自动控制阀口的开度，使出口压力保持恒定，因此，称它为定值减压阀。查看更多 1个回答 . 1人已关注

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油浆泵机封大量泄漏？昨夜，又是一个惊心动魄的夜晚。晚上十点钟，睡上半夜的刚走，油浆泵机封大量泄漏，浓烟滚滚，赶紧停泵、关出入口阀，喷了一身油浆、呛得嗓子也费了，唉！好辛苦、好危险！查看更多 35个回答 . 2人已关注

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简介

职业：江西理文化工有限公司 - 工艺员/技术员

学校：济宁学院 - 化学系

地区：贵州省

个人简介：真的猛士，敢于直面惨淡的人生，敢于正视淋漓的鲜血。查看更多

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