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氯碱行业加氢工艺？现在有些氯碱厂家用尾气中的富氢来提纯，PSA得到一定纯度的H2. 但是新厂跟老厂的尾气中H2的百分比含量相差有点大，PSA提纯的时候可不可以一样提纯？查看更多 0个回答 . 5人已关注

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怎样提高重氮化再水解的收率？ <p>本人做取代苯胺的重氮化再水解，收率总是尚不去，最多做到40％，怎样才能提高呢？有什么诀窍？谢谢！</p>查看更多 14个回答 . 5人已关注

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选什么类型液位开关？ 硝酸钾溶液灌，中间有搅拌机，现工艺要求液位低时启泵，液位高时停泵。液位开关应选那种类型。查看更多 3个回答 . 2人已关注

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JB-T 10943-2010 电气绝缘用玻璃纤维增强挤拉型材干式 ...？ JB-T 10943-2010 电气绝缘用玻璃纤维增强挤拉型材干式变压器用撑条 pdf格式共6页。查看更多 0个回答 . 5人已关注

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各种固液分离设备的脱水效率怎么样? Rt查看更多 8个回答 . 5人已关注

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丁二烯装置大修注意事项？装置投料试车以来，已经2年多了，马上要进行大修，在这里请大家畅所欲言，讨论一下装置大修过程中（包括开停车）注意事项，由于这是本装置首次大修，没有经验，请经历过大修的各位专家不吝赐教，每帖必有积分加，先谢谢大家了！查看更多 1个回答 . 4人已关注

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求燕山石化2008的aspen培训资料？ 参加过燕山石化组织的2008年aspen培训的盖德，能否将培训资料传上来，让大家伙学习学习。先谢了！！ [ ]查看更多 55个回答 . 4人已关注

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求助织物多功能后整问题？各位好！我是学染整的。将要做一个硕士论文。课题是关于织物的多功能后整理。是在涤纶上进行X（保密），阻燃，抗静电整理。我现在考虑的问题是“在同一织物上进行这种多功能整理，怎样去考虑三整理剂之间的相容性？怎么进行讨论说明三者之间可以有很好的相容性？我知道可以从分子结构上解释，还可以从哪些方面进行表征解释？如果不能回答者问题，可以对这个课题提点意见。查看更多 2个回答 . 5人已关注

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关于静电接地检测点的问题？ 1、你们公司对静电接地检测点是怎么确定的？ 2、是否检测管道、设备等的静电接地电阻？ 3、还是静电接地检测即测量车间整个接地网情况？ 4、有没有相关规定、规范？ 5、顺便再请教下下，你们公司静电接地都怎么测的，测的哪些点？如何定的？查看更多 6个回答 . 2人已关注

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你对你的班长怎样评价? 希望大家谈论一下自己的班长？查看更多 8个回答 . 4人已关注

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激冷水泵备用泵倒泵与否讨论？ 各位激冷水泵备用是否定期进行倒泵，若定期倒泵会将大量垢片带到黑水过滤器造成过滤器压差增大。不倒泵对备用泵有哪些影响？查看更多 9个回答 . 1人已关注

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二次盐水指标不合格时，应该怎样一个检查步骤？我小结的步骤：检查树脂塔是否安装完善 → 检查分析设备（ ICP 和分析取样瓶）和方法是否有问题 → 检查树脂是否有问题 → 检查盐水 PH 值、温度是否在范围内 → 检查流量是否出现偏流现象 → 检查酸、碱、纯水品质是否合格 → 再生步骤和再生的量是否正确请各位结合自己实践经验，大家一起分析一下，也谈谈你们出现了那些实际情况，供大家参考，借鉴解决的办法。，， - 查看更多 10个回答 . 1人已关注

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含油量超过三级的压空储罐一定要放置在独立建筑物内吗? 看到国标的压空间的设计规范上有，但现实中就那么一个小罐真有必要在压空间外再放一个小间安放它吗查看更多 2个回答 . 3人已关注

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起重机出厂前要做好哪些检查和试运方式？ 学习了！！！！！！！！！！！！！！！！！！查看更多 4个回答 . 3人已关注

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低塔进料管线经常堵的原因？ 从系统排水情况和系统含氧上面查查看。查看更多 7个回答 . 5人已关注

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露点问题？ 请教各位大虾，深冷空分装置中，有哪些条件能够影响露点？ [ ]查看更多 14个回答 . 4人已关注

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加氢凝汽式循环机平衡气差压咋建立的？ 加氢凝汽式循环机平衡气差压咋建立的查看更多 0个回答 . 3人已关注

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压缩机振动分析？离心压缩机振动故障综合分析一、故障类别及判别方法： 1、转子不平衡引起的振动离心压缩机的转子由于受到材质和加工装配技术等各方面的影响，转子上的质量分布对轴心线成不均匀分布，或认为转子的质量中心与旋转中心之间总是有偏心距存在。因此，转子在高速旋转时将产生周期性的离心力、离心力矩或两者兼有，这种交变的离心力或离心力矩就会在轴承上产生动载荷，也就会引起压缩机的振动。转子不平衡是引起压缩机振动的最主要、最常见的原因。 1.1.1 转子不平衡的原因 1. 设计问题：（1）旋转体几何形状设计不对称，重心不在旋转轴线上。（2）在转子内部或外部有未加工的表面，引起质量分布不匀。（3）零件在转轴上的配合面粗糙或配合公差不合适，产生径向或轴向摆动。配合过松时，高转速下转子内孔扩大造成偏心。（4）轴上的配合键装于键槽，形成局部金属空缺。（5）轴上转动部件未对称安装，且有配合间隙。 2. 材料缺陷：（1）、铸件有气孔，造成材料内部组织不均匀，材料厚薄不一致如：焊接结构由于厚度不同而造成质量不对称。（2）、材料较差，易于磨损、变形造成质量分布不匀。 3. 加工与装配误差：（1）焊接和浇铸上的造型缺陷。（2）切削中的切削误差。（3）叶轮在装配时配合误差的累积，引起重心偏移，因此对于高速转子每装上一个叶轮需要进行一次动平衡。（4）、材料热处理不符合条件要求，或残余应力未消除加工和焊接时的扭曲变形，使转子永久性变形。（5）配合零件不一致造成质量不对称。如：螺孔深度或螺钉长度不一致等。（6）联轴器不对中，对于其中一个转子来讲，一种平行不对中相当于对转子加了一个不平衡负荷。因此也表现出不平衡的特征。 4. 动平衡的方法不对对于挠性转子，其工作转速下的振型与其一阶振型有显著差别。因此仅在低速下对转子做动平衡，在高速下仍会发生很大的振动。 1.1.2 转子不平衡的主要振动特征 1.振动的时域波形为正弦波。 2.频谱图中，谐波能量集中于基频。 3.当转动频率小于固有频率时，振幅随转动频率的增加而增加；当转动频率大于固有频率后，转动频率增加时振幅趋于一个较小的稳定值；当转动频率接近于固有频率时，振幅具有最大峰值。 4.当工作转速一定时，相位稳定。 5.转子的轴心轨迹为椭圆。 6.转子的进动特征为同步正进动。 7.振动的强烈程度对工作转速的变化和敏感。 8.质量偏心的矢量域稳定于某一允许范围内。 1.1.3 转子不平衡的故障甄别及处理措施一般而言，工频谱线或一次谐波表示转子不平衡，但这不是绝对的。对于刚组装完成的压缩机机组，要确诊是不是由于动平衡引起的振动过大，应与下列情况加以区别：（1）对刚性转子，要排除是否遇到了转子的临界转速问题，这就需要通过瀑布图或波特图等来分析，确定转子的固有频率，看是否与压缩机的工作转速相近。（2）工频分量过大时，还应注意是否遇到了基础共振，这就需要进行相位分析来进一步确诊。基础共振使机组各点都以同一频率和相位进行，而由不平衡引起的振动，在顺着旋转方向上各点的振动存在着相位差。（3）当用涡流传感器测振动位移时，工频成分也有可能是由于测振部位处轴颈加工不同心或有椭圆度、表面剩磁等造成的假振动，需用降低转速的办法来检查，如果低速时振幅与高速时振幅相近，很可能是一种假振动。因此，要判断是否转子不平衡引起的振动，除了根据转子不平衡振动的主要特征外，还要看其敏感参数，如表 1-1 所示。振动随转速变化振动随负荷变化振动随油温变化振动随压力变化振动随流量变化其它识别方法明显不明显不变不变不变低速时振幅趋于零表1－1 转子不平衡振动的主要敏感参数对于确认的转子不平衡振动故障，则应该查找不平衡的原因，可从如下几个方面入手并加以解决：（1）检查转子上各零部件是否有松动。（2）检查转子上是否有结构不对称的地方。（3）重新对转子做动平衡校验。 2、转子不对中引起的振动压缩机组通常都由电机或汽轮机、变速机、压缩机组成，机组各转子之间由联轴器连接而构成轴系，传递运动和扭矩。由于机器的安装误差、机组承载后的变形以及机组基础的沉降不均等原因，往往造成机器工作时各转子的轴线之间产生轴线平行位移、轴线角度位移或综合位移等对中变化误差。转子系统不对中将产生一系列有害于机组的动态效应，导致压缩机发生异常振动。转子系统不对中的故障发生的比较多，因此需要认识转子系统不对中故障的机理和表现出来的现象，能够准确诊断这种故障。 1.2.1 转子系统不对中的形式图 2-1 转子不对中的形式 1.2.2 转子不对中故障的诊断及特征转子不对中的轴系，不仅改变了转子轴颈与轴承的相互位置和轴承的工作状态，同时也降低了轴系的固有频率。轴系由于转子不对中，使转子受力及支承所受的附加力是转子发生异常振动和轴承早期损坏的重要原因。转子不对中的转子系统的主要振动特征为： 1）振动频率是转子工作频率的 2 倍； 2）由不对中故障产生的对转子的激励力幅，随转速的升高而加大； 3）激励力幅与不对中量成正比，随不对中量的增加，激励力幅呈线性加大； 4）联轴器同一侧相互垂直的两个方向上，2 倍频的相位差是基频的 2 倍；联轴器两侧同一方向的相位在平行位移不对中时为 0o，在角位移不对中时为180o，综合位移不对中时为 0o～180o。 5）由于改变了轴承的油膜压力，负荷较小的轴承可能引起油膜失稳，因此，出现最大振动往往是紧靠联轴器两端的轴承； 6）不对中引起的振幅与转子的负荷有关，随负荷的增大而增大，位置低的轴承振幅比位置高的轴承大； 7）平行不对中主要引起径向振动，角不对中主要引起轴向振动；转子不对中的振动特征、敏感参数和故障原因分别如表 2-1、表 2-2、表2-3 所示。特征频率常伴频率振动稳定性振动方向相位特征轴心轨迹进动方向矢量区域 2X 1X、3X 稳定径向、轴向较稳定双环椭圆正进动不变表2-1 转子不对中振动特征振动随转速变化振动随油温变化振动随流量变化振动随压力变化振动随负荷变化其它识别方法明显明显有影响有影响有影响转子轴向振动较大；联轴器相邻轴承处振动较大；随机器负荷增加，振动增大；对环境温度变化敏感。表2-2 转子不对中的敏感参数故障来源设计、制造安装维修运行操作主要原因对机器热膨胀考虑不够，给定的安装对中技术要求不准安装精度未达到技术要求；对热态时转子不对中变化量考虑不够超负荷运行；机组保温不良，轴系各转子热变形不同表2-3 转子不对中的故障原因 3、油膜涡动和油膜振荡引起的振动离心压缩机一般均采用滑动轴承在支承转子系统，机组运行的稳定性和轴承的类型有很大关系。随着高稳定性滑动轴承的普遍应用，轴承的故障大大减少，但尽管这样，油膜涡动和油膜振荡仍然是离心压缩机振动的主要原因，而且产生的破坏性是巨大的。由于滑动轴承工作状态的复杂性，掌握油膜涡动和油膜振荡的机理，及时准确地做出判断，对压缩机振动故障的诊断是非常重要的。 1.3.1 油膜涡动和油膜振荡的振动机理 `动压滑动轴承的工作原理是基于油楔的承载机理，即依靠油的粘性，在轴径旋转时将润滑油连续地带入由轴径和轴承表面之间所形成的收敛型油楔之中，油流在截面逐渐减小的油楔中受到挤压作用，产生油膜压力，油膜压力对轴径反作用，将轴径和轴承隔开，达到支承和润滑的作用。油膜涡动就是转子在轴承内做高速旋转的同时，还环绕某一个平衡中心做回转运动，涡动可以是与转速同向，也可以是反向的，涡动角速度可以是同步，也可以是异步。涡动的速度由油膜流动速度所决定。假定油膜速度按线性分布，即轴径表面油膜速度与轴径表面速度相同，轴瓦表面的油膜速度为零，则油膜的平均周向速度为轴径表面的圆周速度的一半，即转子转动时油膜将以轴径表面轴向速度的一半平均速度环行，因此常称为半速涡动。实际上，考虑到油膜速度并不按线性规律分布，而且由于润滑油在轴承端面有泄露，油膜速度不仅有周向分量，还有轴向分量，因而沿周向环行的油膜平均速度小于轴径表面周向速度的一半，由资料和实践可知，一般涡动频率约在回转频率的 0.43~0.48 倍之间。油膜涡动的主要特征是：频谱中的次谐波在半频处有峰值，其轴心轨迹是基频与半频叠加构成的较为稳定的双椭圆，相位稳定，正进动。涡动是一种自激振动，但半速涡动的频率小于转子的一阶固有频率时，由于油膜具有非线性特征，转子轴心轨迹为一稳定的闭圆形，转子仍能平稳地工作。油膜涡动产生后，随着工作转速的升高，其涡动频率也不断增加，频谱图中半频谐波的振幅也不断增大，使转子振动加剧。如果转子的转速升高到第一阶临界转速的 2 倍附近，由于涡动转速和第一阶临界转速相重合，转子系统将发生激烈的共振，轴心轨迹突然变成扩散的不规则曲线，频谱图中半频谐波的振幅增加到接近或超过基频振幅，并有组合频率的特征。若继续提高转速，转子的涡动频率保持不变，始终等于转子的固有频率，这种现象称为油膜振荡。油膜涡动的主要特征是：频谱中的次谐波在半频处有峰值，其轴心轨迹是基频与半频叠加构成的较为稳定的双椭圆，相位稳定，正进动。油膜振荡的主要特征是：频谱中转子第一阶临界频率成分为主峰，存在非线性振动成分（基频和涡动频率的组合频率成分），轴心轨迹扩散、不规则，波形幅度不稳，相位突变（大幅振荡、碰撞结果）。为了避免轴承油膜引起的转子失稳，对于大型的离心压缩机通常采用抗振性优良的可倾瓦轴承。可倾瓦轴承由多个活动瓦块组成（多数是 5 块），每块瓦都有一个使瓦自由摆动的支点，瓦块按载荷方向自动调整，瓦块和轴颈之间形成一个收敛空间，旋转的轴颈将具有一点粘度的油液形成油楔，使轴颈能在全流体润滑状态下高速旋转。由于瓦块可以随载荷的瞬时变化而摆动，因而能自动地调节它与轴颈的间隙，从而改变油膜的动力学特定。当转子受到外界激励因素干扰，轴颈暂时偏离原来位置时，各瓦块可按轴颈偏移后的载荷方向自动调整到与外载荷相平衡，这样就不存在加剧涡动的切向油膜力。另外，轴承由几个独立的瓦块组成，油膜不连续，大幅度涡动的可能性也就比较小。因而在理想条件下可倾瓦轴承的稳定性很好，不发生油膜涡动和油膜振荡。但是，由于轴承的实际工作状态非常复杂，如果可倾瓦轴承工作时改变了设定条件和技术要求，如瓦块与瓦壳不是点或线接触、支点有摩擦力、瓦壳与壳体的过盈配合不足及轴承间隙不适当等，可倾瓦轴承仍然象其它滑动轴承一样会发生油膜涡动或油膜振荡。 1.3.2 油膜涡动的诊断方法和措施特征频率常伴频率振动稳定性振动方向相位特征轴心轨迹进动方向矢量区域 ≤1/2X 1X 较稳定径向稳定双环椭圆正进动改变表3-1 油膜涡动振动特征振动随转速变化振动随油温变化振动随流量变化振动随压力变化振动随负荷变化其它识别方法明显明显不变不变不明显涡动频率随工作角频率升降，保持 ω ≤ Ω 表3-2油膜涡动的敏感参数故障、来源设计、制造安装维修运行、操作机器劣化主要原因轴承设计或制造不符合技术要求轴承间隙不当；轴承壳体配合过盈不足；轴瓦参数不当润滑油不良轴承磨损、疲劳损坏、腐蚀及气蚀等表3-3 油膜涡动的故障原因治理措施： 1）按技术要求安装轴承； 2）增加轴承比压； 3）调整润滑油温； 4）控制轴瓦预负荷； 5）更换符合技术要求的轴承。 1.3.3 油膜振荡的诊断方法和措施 1.振动特征 1）油膜振荡是自激产生的，其振动具有非线性振动特征，特征频率有基频与涡动频率的组合频率；振动的发生和消失具有突发性。 2）发生油膜振荡之前一般会有油膜涡动现象。 3）油膜振荡发生后，继续升高转速，振幅不下降。特征频率常伴频率振动稳定性振动方向相位特征轴心轨迹进动方向矢量区域（0.43－0.48）X 组合频率不稳定径向不稳定（突变）扩散不规则正进动改变表3-4 油膜振荡振动特征振动随转速变化振动随油温变化振动随流量变化振动随压力变化振动随负荷变化其它识别方法振动产生后，升高转速，振幅不变明显不变不变不明显工作频率等于或高于固有频率的 2 倍时突然发生；振动强烈，有低沉吼叫声；振荡发生前发生油膜涡；异常振动有非线性特征表3-5油膜振荡的敏感参数治理措施： 1）避开油膜共振区：使压缩机工作转速避免在一阶临界转速的两倍附近运转。 2）增加轴承比压：即增加轴瓦工作面上单位面积所承受的载荷。增加比压就等于增加轴颈的偏心率，提高油膜的稳定性。 3）减小轴承间隙：轴承间隙减小，则可提高发生油膜振荡的转速。 4）控制适当的轴瓦预负荷：预负荷为正值，就是轴瓦内表面上的曲率半径大于轴承内圆半径，等于起到增大偏心距的作用。 5）选用抗振好的轴承：圆柱轴承抗振性最差，其次是椭圆轴承，最好的是三油楔和四油楔轴承。 6）调整油温：升高油温，减小油的粘度，可以增加轴颈在轴承的偏心率，有利于轴颈稳定。 4、气体间隙振荡高速旋转的离心压缩机的叶轮及密封装置，由于密封压力差及较高的转速，在转子与定子之间的小间隙处容易产生激振力，导致转子运行失稳，发生异常振动，我们通常称这种现象为气体间隙振荡。产生气体间隙振荡的主要原因就是由于加工或装配误差造成了密封间隙的偏心，在高转速、高压力的工作条件下，带有偏心的密封间隙产生了气体介质的交叉耦合力，这种气体介质的交叉耦合力作用在转子系统上就产生了气体间隙振荡。 1.4.1 气体间隙振荡的振动机理在梳齿密封中，密封装置前后的压力分别为 p0及 p2，且 p0大于 p2，密封腔内的压力为 p1， p1的大小取决于 p0、 p2及密封间隙δ1、δ2。由于制造及装配误差，转子在密封中倾斜时（δ1 > δ2 ），若转子因受初始扰动而处于涡动状态，则转子与定子之间的密封间隙将发生周期性的变化。当转子向着定子做径向运动时，密封腔的排出端和入口端间隙均缩小，但是排出端原来的间隙较小，因此相对间隙缩小率比入口端更大一些，这样密封腔中流入的气量大于排出的气量，由于气体的积聚而使腔中压力 p1升高，形成一个向上用于转子的力。当转子离开定子做径向运动时，密封腔排出端相对间隙比入口端扩大得更快，腔中流出气量大于流入气量，压力下降，形成一个向下的作用于转子的力。因此，作用在转子上的力是两者的叠加，由于合力在转子涡动方向始终有分力，即涡动切向力，就加剧了转子的涡动。在振动过程中气流对密封装置是输入功的，密封装置的气体动力激振力为自激因素。由于气体进入压缩机的密封腔后动能并不能安全损失掉，还有一定的余速，这部分速度不仅使气流沿轴向流动，而且还以很大的圆周速度分量围绕转子转动，即形成“螺旋形”流动。如果压缩机腔内间隙不均匀，则气流在腔中从进口流向出口时随着截面间隙的不断变化，气流沿其流动方向上的压力也不断发生变化，因而在转子周围形成不均匀的压力分布，其合力的方向垂直于转子的位移方向，与转子的旋转方向相同，并激励转子做向前的正进动运动。由于压缩机是高速、高压的旋转机器，当转子发生弯曲时，叶轮偏向内腔一侧，叶轮在内腔的间隙一边大，一边小，在这种情况下，气流作用在叶片的圆周力在间隙大的一侧大于间隙小的一侧，各叶片所受周向力的总和除力偶外，还有垂直于轴心和回转中心连线的力，这个力使转子失稳而产生涡动。 1.4.2 气体间隙振荡的诊断方法和治理措施气体间隙振荡的振动特征与油膜振荡的振动特征很相似，其振动波形、频谱、轴心轨迹、进动方向及相应变化等很难区分，二者的主要区别是敏感参数不同。气体间隙振荡的主要特点有如下几点： 1）对机器工作介质的压力及负荷变化很敏感，当机组达到某一负荷时就会发生，降低转速时其效果是和明显的； 2）振荡频率等于或高于转子的一阶频率； 3）一般情况下都在高、低压转子上发生，但有时也会在低压的压缩机转子上发生。特征频率常伴频率振动稳定性振动方向相位特征轴心轨迹进动方向矢量区域 ≤1/2X的谐波 1X，1/nX或nX 不稳定，强烈振动径向不稳定紊乱并扩张正进动突变表4-1 气体间隙振荡振动特征振动随转速变化振动随油温变化振动随流量变化振动随压力变化振动随负荷变化其它识别方法在某阀值失稳明显不变有影响很敏感分数谐波及组合频率；工作转速达到某阀值时突然振动剧烈表4-2气体间隙振荡的敏感参数故障、来源设计、制造安装维修运行、操作机器劣化主要原因制造误差造成密封或叶轮在内腔的间隙不均匀转子或密封安装不当，造成密封或叶轮在内腔的间隙不均匀操作不当，转子升降速过快，升降压过猛，超负荷运行转轴弯曲或轴承磨损产生偏隙表4-3 油膜涡动的故障原因治理措施 1)提高转子的临界转速，对压缩机来说转子的工作转速与临界转速之比一般以ω /ωk ≤ 2.5 ~ 2.6为宜。 2)压缩机转子的中间气封尽量采用整锻而不采用套装式，以减少气体间隙振荡和内摩擦失稳的可能性。随着密封技术的发展，可以应用性能更好的蜂窝密封或浮环密封。 3)适当增大密封径向间隙。 4)改变密封结构，降低密封压差。 5)改变润滑油粘度。 6)采用可倾瓦轴承，减小油膜交叉项和间隙激振力的耦合。 7)限制推力轴承间隙，以控制密封的轴向间隙。 5、转子与定子部分摩擦的故障引起的振动离心压缩机往往把密封间隙、轴承间隙做的较小，以减少气体和润滑油的泄露。但是，小间隙除了会引起流体动力激振之外，还会发生转子与定子部件的摩擦。例如，轴的挠曲、转子不平衡、转子与定子热膨胀不一致、气体动力作用、密封激振力作用以及转子对中不良等原因引起的振动，轻者发生密封件的摩擦损伤，重者发生转子与定子不见的摩擦碰撞，引起严重的机器损伤事故。另外，轴承中发生的干摩擦或半干摩擦有时是不明显的，因此必须了解转子与定子摩擦激振的故障特征，便于及时作出诊断。对于我们压缩机出厂前的机械运转试验来说，转子与定子部件的摩擦主要是转子在涡动过程中轴径或转子外缘与定子部件接触而引起的径向摩擦。 1.5.1 转子与定子部件径向摩擦的振动机理转子与定子部件发生径向接触瞬间，转子刚度增大；被定子件反弹后脱离接触，转子刚度减小，并且发生横向自由振动（大多数情况下按第一阶临界频率振动）。因此，转子刚度在接触与非接触两者之间变化，变化的频率就是转子的涡动频率。转子横向自由振动与强迫的旋转运动、涡动运动叠加在一起，就会产生一些特有的、复杂的振动响应频率。 1.5.2 转子与定子部件径向摩擦的诊断方法和治理措施特征频率常伴频率振动稳定性振动方向相位特征轴心轨迹进动方向矢量区域高次、低次谐波及组合频率 1X 不稳定径向连续摩擦：反向位移、跳动、突变局部摩擦：反向位移连续摩擦：扩散；局部摩擦：紊乱连续摩擦：反进动局部摩擦：正进动突变表5-1 振动特征振动随转速变化振动随油温变化振动随流量变化振动随压力变化振动随负荷变化其它识别方法不明显不变不变不变不明显时域波形严重削波表5-2气体间隙振荡的敏感参数故障、来源设计、制造安装维修运行、操作机器劣化主要原因转子与静止件（如轴承、密封、隔板等）的间隙不当转子与定子偏心；转子对中不良；转子动挠度大机器运行时热膨胀严重不均匀；转子位移基础或壳体变形大表5-3 故障原因治理措施 ①调整转子与静止件的相对位置和间隙； ②调整转子不对中度； ③改善基础变形 6、转子过盈配合件过盈不足的故障引起的振动压缩机转子上的叶轮等旋转体，通常是由热压配合的方法安装在转轴上的，其配合面要求为过盈配合。当过盈量不足时，转子在高速旋转中由于动挠度以及交变激振力的作用，转轴材料内部以及转轴与旋转体配合面之间就会发生摩擦而影响转子的稳定性。转子过盈配合件过盈不足引起振动的诊断方法和治理措施如下特征频率常伴频率振动稳定性振动方向相位特征轴心轨迹进动方向矢量区域 <1X 1X 不稳定径向杂乱不稳定正进动改变表6-1 振动特征振动随转速变化振动随油温变化振动随流量变化振动随压力变化振动随负荷变化其它识别方法有变化不变不变不变有变化转子失稳涡动频ωt > ωn ；振动大小与转子不平衡量成正比表6-2 敏感参数故障、来源设计、制造安装维修运行、操作机器劣化主要原因转轴与旋转体配合面过盈不足转子多次拆卸，破坏了转轴与旋转体原有的配合性质；组装方法不当超转速、超负荷运行配合件蠕变表6-3 故障原因治理措施 ①调整转轴与旋转体的配合过盈量，重新按技术要求组装； ②按技术要求正确操作、运行 7、旋转脱离引起的振动 1.7.1 旋转脱离的机理：当离心式压缩机工况发生变化时如果流过压缩机的量减小到一定程度，进入叶轮或扩压器的气流方向发生变化，气流向着叶片工作面产生冲击，在叶片非工作面上产生很多气流旋涡，旋涡逐渐增多。使流道流通面积减少。假如 2 流道中旋涡较多，多余的气体就会进 1 和 3 叶道，进入 1 叶道的气体正好冲击叶片非工作面，使旋涡减少，而进入了叶道的气体冲击工作面使旋涡增多，堵塞流道的有效流通面积，迫使气流折向其它流道如此发展下去，旋涡组成的气团转速反向传播，并产生振动。图 7－1 旋转脱离的形成 1.7.2 旋转失速的类型及特征（1）、类型：旋转失速有渐进型和突变型两种。渐进型失速是随气量的减小，气流堵塞区所占的面积是逐渐扩大的；突变型失速是在气量减少到一定程度后失速区迅速扩大，占据较大面积，更容易产生较大的气流脉冲，会引起强烈的机器和管道的振动。（2）、特征： <1>、失速区内气体减速流动，依次在各个叶道内出现与旋转方向相反做环向移动，叶轮内压力是轴不对称的。 <2>、旋转失速产生的振动基本频率，叶轮失速 0.5—0.8 转速频率，扩压器失速在 0.1—0.5 转速频率。 <3>、压缩进入旋转失速后，压力发生脉动，但流量基本不变。 <4>、旋转失速引起的振动，强度比喘振小。 8、喘振引起的振动喘振是突变型失速的进一步发展。当气量进一步减小时，压缩机整个流量被气体旋涡区所占据，这时压缩机出口压力会突然下降。但是有较大容量的管网压力并不会马上下降，出现管网气体向压缩机倒流现象。当管网压力下降到低于压缩机出口压力时，气体倒流停止，压缩机又恢复到原来压力后，又会出现整个流道内的旋涡区。这样周而复始，出现了压力和流量周期性的脉动，并发出低频吼叫，机组产生剧烈振动。振动振幅和频率与管网容积大小密切相关。管网容量越大，喘振频率越低，振幅越大。多数大容量机组的振动频率小于 1HZ. 喘振产生的原因：（1）、压缩机转速下降而出口压力未下降。（2）、管网压力升高（3）、压缩机流量下降（4）、压缩进气温度高（5）、分子量减小（6）、压缩机进气压力下降或入口管网阻力增大这些情况都能使性能曲线下移而使工作点落到喘振动线上而使机组发生喘振。喘振与旋转失速都是压缩机流量下降引起的不稳定流动，但是也有不同：（1）、旋转失速气体流动是非轴对称的，气体脉动是沿圆周方向产生，喘振气体流动基本上是轴对称的，气体脉动是沿轴向形成。（2）旋转失速时，压缩机总的平均流量是不变的，而喘振时总的平均流量是脉动的。（3）、旋转失速的气流脉动频率，振幅主要与压缩机本身的几何尺寸及转速有关，而喘振的频率和振幅主要与管网容积密切相关。（4）、旋转失速的频率比喘振的频率高。（5）、旋转失速是机组本身工作不稳定现象，而喘振是机组和管网形成的系统不稳定现象。 9、转子弯曲引起的振动有人习惯将转子弯曲与不平衡同等看待，实际上两者是有区别的。所谓质量不平衡是指各横截面的质心连线与其几何中心连线存在偏差，而转子弯曲是指各横截面的几何中心连线与旋转轴线不重合，二者都会使转子产生偏心质量，从而使转子产生不平衡振动。 1.9.1 转子弯曲的种类机组停用一段时间后重新开机时，有时会遇到振动过大甚至无法启动的情况。这多半是机组停用后产生了转子弯曲的故障。转子弯曲有永久性弯曲和临时性弯曲两种情况。永久性弯曲是指转子轴呈弓形弯曲后无法恢复。造成永久弯曲的原因有设计制造缺陷（转轴结构不合理、材质性能不均匀）、长期停放方法不当、热态停机时未及时盘车或遭凉水急冷等。临时性弯曲是指可恢复的弯曲。造成临时性弯曲的原因有预负荷过大、开机运行时暖机不充分、升速过快局部碰磨产生温升等致使转子热变形不均匀等。 1.9.2 转子弯曲振动的机理转子永久性弯曲和临时性弯曲是两种不同的故障，但其故障机理相同，都与转子质量偏心类似，因而都会产生与质量偏心类似的旋转矢量激振力。与质心偏离不同之处在于轴弯曲会使轴两端产生锥形运动，因而在轴向还会产生较大的工频振动。另外，转轴弯曲时，由于弯曲产生的弹力和转子不平衡所产生的离心力相位不同，两者之间相互作用会有所抵消，转轴的振幅在某个转速下会有所减小，即在某个转速上，转轴的振幅会产生一个“凹谷”，这点与不平衡转子动力特性有所不同。当弯曲的作用小于不衡量时，振幅的减少发生在临界转速以下；当弯曲作用大于不平衡量时，振幅的减少就发生在临界转速以上。 1.9.3 转子弯曲的故障特征转子永久性弯曲和转子临时性弯曲与转子质量偏心基本相同。其不同之处是，具有转子永久性弯曲故障的机器，开机启动时振动就较大；而转子临时性弯曲的机器，则是随着开机升速过程振幅增大到某一值后有所减小，其振幅矢量域如图1所示。图一转轴弯曲振动矢量域表一转子弯曲的主要特征表二转子弯曲的振动敏感参数表三转子弯曲的故障原因 10、转子裂纹引起的振动石油化工行业的旋转机械一般转速都非常高，载荷也较大，长期运转后，转轴上易出现横向疲动裂纹，导致断轴的严重事故。相对而言，转轴裂纹的故障概率比其他故障少得多，但因能产生轴裂纹的潜在原因很多，如各种因素造成的应力集中、复杂的受力状态、恶劣的工作条件和环境等，加之裂纹对振动响应不够敏感（深度达1/4直径的裂纹，轴刚度变化仅为10％左右，临界转速的变化也只有5%左右），有可能发展为断轴事故，危害极大。因此，对轴裂纹诊断知识的学习很有必要。 1.10.1 故障机理转轴裂纹对振动的响应与裂纹所处的轴向位置、裂纹深度及受力情况有关。视裂纹所处部位应力状态的不同，裂纹会呈现出三种不同的形态。 (1)闭裂纹转轴在压应力情况下旋转时，裂纹始终处于闭合状态。例如，转子重量不大、不平衡离心力较小或不平衡力正好处于裂纹的对侧时就是这种情况。闭裂纹对转轴振动影响不大，难以察觉。 (2)开裂纹当裂纹区处于拉应力状态时，轴裂纹始终处于张开状态。开裂纹会造成轴刚度不对称，使振动带有非线性性质，伴有2×、3×、…等高频成分，随着裂纹的扩展，l×、2×、等频率的幅值也随之增大。 (3)开闭裂纹当裂纹区的应力是由自重或其他径向载荷产生时，轴每旋转一周，裂纹就会开闭一次，对振动的影响比较复杂。理论分析表明，带有裂纹的转子的振动响应可分别按偏心及重力两种影响因素考虑，再作线性叠加。由于偏心因素的影响，振动峰值会出现在与两个不对称刚度相应的临界转速之间；而重力因素的影响结果，是在转速约为无裂纹转轴的临界转速处时，会出现较大峰值。裂纹的张开或闭合与裂纹的初始状态、偏心、重力的大小及涡动的速度有关，同时也与裂纹的深度有关。若转子是同步涡动，裂纹会只保持一种状态，即张开或闭合，这与其初始态有关。在非同步涡动时，裂纹在一定条件下也可能会一直保持张开或闭合状态，但通常情况下，转轴每旋转一周，裂纹都会有开有闭。在这种情况下，裂纹越深，其在一周内张开的时间会越长，会超过一半周期长度，同时裂纹张开的时间也会越晚。这可以作为判断裂纹深度的一个定性标准。 1.10.2 故障特征由上述分析知，转轴裂纹的出现及其对转子振动的影响比较复杂，其主要特征是：图1 轴上有开裂纹时的振动响应 (1)转轴上一旦存在开裂纹，转轴的刚度就不再具有各向同性，振动带有非线性性质，出现旋转频率的2×、3×、…等高倍频分量。裂纹扩展时，刚度进一步降低，1×、2×、…等频率的幅值也随之增大。以上特征与不平衡故障有相似之处，但相位角会发生不规则波动，这一点与不平衡故障时相角稳定有差别。 (2)开、停机过程中，会出现分频共振，即转子在经过1/2、1/3、…临界转速时，由于相应的高倍频（2×、3×）正好与临界转速重合，振动响应会出现峰值，如图1所示。 (3)轴上出现裂纹时，初期扩展速度很慢，径向振动值的增长也很慢，但裂纹的扩展速度会随着裂纹深度的增大而加剧，相应地也会出现lx及2x振幅迅速增加的现象，同时1x及2x的相位角也会出现异常的波动。 1.10.3 诊断方法转轴横向裂纹的主要诊断依据见表1和表2。表1 转轴横向裂纹的振动特征表2 转轴横向裂纹的振动敏感参数四、故障原因及对策转轴横向裂纹的故障原因及治理措施见表3。表3 转轴横向裂纹的故障原因及治理措施引起压缩机异常振动的原因引起压缩机异常振动的主要原因如下： 1、压缩机转子上气封、叶轮等零部件不均匀磨损或掉块，压缩机的叶轮、主轴等部件不均匀腐蚀，造成转子不平衡。 2、叶轮流道内积垢严重不均； 3、固定在转子上的某些零件发生松动、变形和移位，使转子重心改变。如叶轮与轴的过盈不够时，叶轮受离心力的作用而产生松动。 4、转子中有残余应力，在一定条件下，该残余应力使转子弯曲。 5、机器设备的轴端、级间等迷宫密封及各种形式的油封，若间隙过小、偏心，或者动静部件之间进入硬性异物，转子受到异常摩擦使局部温度升高而产生弯曲变形。 6、联轴器故障或不平衡。 7、转子对中不好。 8、与压缩机相连的主要管道法兰同压缩机法兰对中不好，压缩机受较大的管道应力。 9、轴承磨损、轴承座松动或压缩机基础松动。 10、压缩机内工艺气体产生旋转脱离或喘振。 11、转子因某些原因窜动，使动静零部件间产生轴向相互摩擦。 12、转子的运行转速与临界转速过于接近，安全系数太小。查看更多 0个回答 . 2人已关注

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外部安全距离由设计院计算吗? 化工企业的外部安全防护距离由安全评价单位计算后，写安全设施设计的设计院需要重新计算吗？为什么安监局要求设计院要自己计算呢？定量分析评价法太专业了，让搞设计没安评证的人去评价这不是乱整吗？查看更多 4个回答 . 4人已关注

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大家讨论一下（双U型管的捣固焦炉除尘导烟车）？一种双U型管的捣固焦炉除尘导烟车，它包括车体、启导烟孔盖装置、双U型管系统、上升管清扫装置、高低压氨水切换及上升管水封盖、阀体的启闭装置，双U型管系统包括位于车体机侧的U型导烟管和位于车体中部的U型导烟管，双U型管连通正装煤炭化室导烟孔和正装煤炭化室两侧处于结焦末期的炭化室导烟孔。本实用新型一种双U型管的捣固焦炉除尘导烟车与常用的捣固炼焦炉除尘导烟车相比，具有调节灵活、控制精确、检修方便、结构布置合理、投资省不需额外占地、节能效果显著、无烟气泄露和不产生二次污染等优点。高压氨水-邻室抽吸消烟法）大家讨论一下（双U型管的捣固焦炉除尘导烟车）该装置的设计，运行情况，以及一些设计参数等查看更多 4个回答 . 6人已关注

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简介

职业：中国光大绿色环保有限公司 - 设备维修

学校：潍坊职业学院 - 计算机信息管理(原办公自动化)

地区：福建省

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