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煮炉与吹扫？ 煮炉主要煮的是那个部分？吹扫主要是那个部分？查看更多 1个回答 . 2人已关注

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滨化股份和子公司东瑞化工尾气中非 ...？　　滨化股份11月9日晚间公告，公司及公司全资子公司山东滨化东瑞化工有限责任公司于近日分别收到滨州市环境保护局《行政处罚决定书》，因公司和东瑞化工非甲烷总烃超标排放，滨州市环保局责令两公司立即改正违法行为，确保环氧丙烷装置尾气达标排放，分别处以10万元罚款。　　《行政处罚决定书》滨环罚字[2016]第23号和第24号显示，滨州市环保局于2016年9月28日对东瑞化工环氧丙烷装置排放的尾气和公司环氧丙烷装置排放的尾气进行采样监测，发现东瑞化工环氧丙烷装置碱洗塔尾气中非甲烷总烃超标排放，滨化股份环氧丙烷装置碱洗塔尾气、皂化放空尾气和精馏放空尾气中非甲烷总烃超标排放。该行为违反了《中华人民共和国大气污染防治法》第十八条的规定。　　依据《中华人民共和国大气污染防治法》第九十九条的规定，滨州市环保局决定责令东瑞化工和滨化股份立即改正违法行为，确保环氧丙烷装置尾气达标排放，各处以10万元罚款。　　滨化股份公告称，公司及东瑞化工正在积极采取措施进行整改。公司及东瑞化工将以此为戒，进一步提高环保意识，严格遵守相关法律法规，切实履行环境保护责任。查看更多 6个回答 . 1人已关注

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热氢化转化率达到28%？我公司热氢化经过技术改造，目前转化率可以达到28%左右，此数据是经过不低于10次的实验结果，STC处理能力达到2500kg/h，电耗低于2kwh，这样看来，如果把热氢化技术进一步改进与发展，无论是从转化率还是能耗，都可以和冷氢化相媲美了。查看更多 19个回答 . 3人已关注

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如何降低常减压产品中的氯离子含量? 近段时间我们常减压产品中的氯离子含量老是偏高？请问各位大侠有什么好的方法可以降低氯离子含量？我们的原油有：伊重、罕戈、普鲁托尼。查看更多 1个回答 . 4人已关注

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每日翻译-9.27 英译汉？ 翻译 Caution is the parent of safety. A chain is no stronger than its weakest link. 记得“hide”哈——隐藏回复查看更多 8个回答 . 4人已关注

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HAZOP分析方法如何进行? 最近车间按照标准化要求做HAZOP分析，以前没经历过，谁有这方面的经验可以借阅一下！查看更多 6个回答 . 1人已关注

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置于筒体内部的搭接的内封头还是向上凸吗，还是向内凹进 ...？ 置于筒体内部的搭接的内封头还是向上凸吗，还是向内凹进去啊？哪位有的话给个图看看好吗，谢谢！查看更多 10个回答 . 3人已关注

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尿素二蒸加热器的腐蚀及控制？尿素二蒸加热器的腐蚀及控制 1.1 设备概况 二段蒸发加热器（简称二蒸加热器）是尿素蒸发系统的关键设备，它的作用是将一段来浓度为95%的尿液进一步蒸发提浓至99.7%，达到尿素造粒工艺要求。它是一台典型的管壳式列管换热器，其技术特性见表1。该加热器的上、下管板材质为1Cr18Ni9Ti，厚度为26mm；列管材质为0Cr18Ni12Mo2Ti，规格φ25×2mm，长2.5m共99根；管板与列管采用强度焊，焊条牌号A207；壳体材质为Q235-A，厚度δ=6mm；虾背弯出口管材质为1Cr18Ni9Ti，规格φ377×5mm；壳体蒸汽入口管距上管板250mm。表1 二蒸加热器技术特性表  工作时，浓度为95%、温度为120℃左右的尿液从加热器底部进入列管内，在沸点工况下，被管外蒸汽（正常情况蒸汽为220～250℃之间，以保证有足够的传热温差）加热而使尿液中水迅速汽化，在上升汽流的抽携下，尿液在管内壁呈薄膜快速上升。在管顶高速喷出的尿液，经虾背弯出口管（以下简称出口管）进入二蒸分离器进行汽液分离，获得浓度99.7%的尿液。 1.2 设备腐蚀状况 据统计，湖南金信化工公司从1995年到2002年，7年期间共使用、更换上述二蒸加热器7台，更换间隔期最长为1年7个月，最短仅为1年。同时，更换加热器出口管5个。更换原因都是设备腐蚀导致泄漏严重，影响尿素系统生产。二蒸加热器腐蚀的基本情况如下。（1）上管板与列管焊缝腐蚀。从检修记录可知，每次更换二蒸加热器的原因都是上管板与列管连接焊缝区内产生气孔和微裂纹腐蚀泄漏，且每台设备年度大修前都修补过多次。1998年前更换的3台加热器每次焊缝泄漏只是局部列管焊缝泄漏，而1998年后更换4台加热器情况则比较严重，几乎每次修补都发现有15%～20%甚至30%的焊缝泄漏。用冷凝液查漏时，泄漏处似喷泉四射，焊缝表面粗糙，有较严重的坑蚀、针孔、裂纹现象。 （2）上管板腐蚀。与尿液介质接触的管板材质为1Cr18Ni9Ti，腐蚀减薄量较大。如1998年大修换上的加热器到1999年大修更换，上管板测厚检查时发现，腐蚀率高达2mm/a。 （3）尿液出口管腐蚀。1995年到2000年，更换的3个出口管材质为1Cr18Ni9Ti，δ=9mm。经测厚检查，腐蚀率也令人吃惊。如1997年使用的出口管到2000年换下测厚时，最薄处为4.2mm，腐蚀率高达1.79mm/a，而《氮肥工艺设计手册（尿素分册）》中，二段蒸发器推荐腐蚀率仅为0.15mm/a，二者显然相差太大。另外，出口管四道焊缝泄漏也很严重，焊缝经常出现孔眼，检查换下的出口管，内表面尿液冲刷呈银灰色且很亮，焊缝内表面成型差，有明显的夹渣、未焊透现象。 （4）蒸汽进口管处列管腐蚀。在检修中还发现，距上管板200mm以内靠近蒸汽进口一侧部分列管有减薄破裂的现象。如2001年9月18日，成品尿素水分含量过高，系统短停查漏时，检修二蒸加热器，发现有2根列管破裂，使得大量水蒸气窜入尿液中。此类情况共发生过4次。 由于每台加热器更换后最长运行7个月之后就经常出现以上腐蚀泄漏情况，且再检修的周期最短的仅为一个月，它们不仅造成二段真空度下降，尿素产品中水分大幅上升（如2000年8月，因二蒸加热器泄漏，尿素一级品率仅为76%），而且每次短停处理约需3～5h，减产尿素50～85t。频繁的腐蚀泄漏，造成了较大的经济损失，据估算，每年因二蒸加热器泄漏造成的经济损失为15万元，如果加上每年更换设备的费用，则高达30万元。 2 腐蚀原因分析 2.1 材质选择不当，管板及出口管不耐腐蚀 原设计中，二蒸加热器与尿液强腐蚀介质接触的零部件，列管材质为316钢，即0Cr18Ni12Mo2Ti，基于设备经济性考虑，该设备上、下管板及出口管材质均为1Cr18Ni9Ti。316钢(0Cr18Ni12Mo2Ti)中的Mo和Ni能提高钢的抗腐蚀能力，钢中含1.8%～2.5%的Mo，可使钢对尿液介质的抗腐蚀能力大大提高，尤其是耐点蚀、缝隙腐蚀的能力提高，这一点在尿液这种还原介质中尤为突出。有文献证明，在不锈钢中，加入2%的Mo可降低钢的敏化倾向，并可抵御尿液贫氧造成的腐蚀。316钢比18-8钢的Ni含量高出3%～5%，这样高的Ni可使钢成为单向奥氏体，避免了多相组织产生过多的原电池，使其稳定性降低的现象产生；与此同时，可降低碳在奥氏体中的溶解度，提高抗晶间腐蚀的能力。因此316钢是抵抗尿素强腐蚀性介质较适宜的材质。而1Cr18Ni9Ti与316钢相比，除Mo、Ni的劣势外，它的含碳量较高，在长期较高温度工况下，极易产生晶间腐蚀，致使管板及其焊缝处，以及尿液出口管腐蚀严重。因此，管板及出口管选用耐蚀性差的1Cr18Ni9Ti钢是不适宜的。 2.2 工况环境恶劣，上管板与列管焊缝迭加腐蚀剧烈 二蒸加热器最常见的问题是上管板与列管焊缝泄漏，除了材料等因素外，工况条件差也是很重要的因素。由于列管与管板焊接结构的特殊性，加上焊接时管板口熔深过大，顺管壁高速上行的尿液在出口处骤然扩散，对边缘焊口易产生冲刷腐蚀。当上管板与列管焊缝焊接工艺控制不好，温差应力较大时，焊缝表面极易产生微裂纹，而二蒸加热器中尿液氧含量本身又偏低(约0.45×10-6)，当滞留于裂缝中的氧耗尽，而新鲜氧又未补进时，易产生缝隙腐蚀。列管上部温差较大，蒸汽入口在管程上部，靠近管顶部的尿液中水便会沸腾，变成蒸汽上抽，与沿管壁上串的尿液在列管出口处产生剧烈的汽液湍流，且更管与列管边距较近（仅7mm），相互间氨液蒸汽流也极易发生湍击。这时在上管板焊缝滞流区域内就会形成干扰冲击现象。再加上管板处温度较高（200～300℃），介质中氧含量又偏低，致使上管板与列管焊缝在高温缺氧环境中发生冲击腐蚀。 相比之下，下管板处因冷凝液传热温差小，不存在以上腐蚀现象。 2.3 生产负荷偏高，出口管冲刷腐蚀严重 我公司该套尿素装置设计能力为110kt/a。从90年代末期开始，每年产量均超过设计能力。2000年该系统共生产尿素137145t，最高日产512t，平均日产405t。由于设备长期高负荷运行，投入产出量较大，蒸发气流速很高，造成出口管及焊缝冲刷腐蚀严重，加之材质为1Cr18Ni9Ti，抗腐蚀能力低，使得出口管壁厚锐减且焊缝泄漏时有发生。 2.4 制造质量不良，焊接质量差 出口管虾背弯四道环焊缝在制作时是用气刨下料的，热影响区较大。且组焊时焊口间隙难免有大小匀和错边，加之焊接时焊工责任心不强，易出现夹渣和未焊透现象，导致使用过程中焊缝泄漏。列管和管板的焊接，焊接工艺控制不严，线能量输入过大，焊接质量不好。焊接过程中产生的气孔、夹渣、咬边未熔合等缺陷都可能使局部腐蚀加快。另外，焊接材料选择不当，A207焊条在特定环境下的耐蚀性不佳。 2.5 蒸汽进口位置不当 少数列管在上管板以下250mm内破裂也是多种因素造成的。除了冲刷腐蚀、焊接质量差（个别列管冶金质量不好，杂质含量较高）外，还有一个重要原因是该面温度较高，尿液浓度最大，气相分压最低，使得个别列管出口处附近壁厚减薄而导致破裂。原设计蒸汽入口距上管板只有250mm，蒸汽温度一般都在200℃以上，有资料显示，316钢操作温度不允许高于195℃。低氧条件下不宜超过186℃，特别在195～200℃时腐蚀率增长是正常温度的三倍。由此可见列管破裂和管板焊缝泄漏与蒸汽入口位置选择不当，操作温度过高有关。 2.6 工艺操作欠佳 生产不稳定，产量不均衡，负荷时高时低，系统工艺操作指标波动较大，设备不能均衡使用，使得腐蚀速率两极分化，难以控制，也是造成设备腐蚀的因素之一。 3 控制腐蚀的预防措施 3.1 采用耐尿液腐蚀材质 为提高二蒸加热器耐尿素介质腐蚀的能力，将其与尿液强腐蚀性介质接触的零部件材料全部选用为316钢。与此同时，为更好地提高其抗晶间腐蚀性，采用了含碳量更低的316L钢材，即00Cr18Ni12Mo2Ti。这样，大大提高了设备抗腐蚀的性能。 3.2 合理的结构设计 （1）将出口管形式由虾背弯管改为盲板三通管（参见图1）。这样既可方便查漏，又可使得难以焊接制作的四道虾背弯环焊缝，变为一道焊缝，板厚由5mm改为8mm。在满足工艺条件的前提下，实现了结构简单化，并提高了抗腐蚀能力。图1 尿液出口管结构改进（2）增加列管伸出长度。原设计中，列管伸出管板的长度，按GB151-89《钢制管壳式换热器》规定为2mm，这种结构在本特定环境下，对焊缝抵抗冲刷腐蚀、冲击腐蚀和缝隙腐蚀的能力极弱。为此将列管伸出长度修改为：上管板25mm，下管板10mm。这种特殊的结构设计可大大减轻或削弱冲刷、冲击和缝隙腐蚀带来的缺陷。 （3）蒸汽入口位置下移。壳程蒸汽入口处的列管段和上管板热负荷最大，是列管产生破裂和上管板焊缝泄漏的两个重要部位，这两个部位的腐蚀反应最为剧烈，改变蒸汽入口位置可使热负荷在整个管程得到均匀的分布，从而消除或缓减局部过热现象。目前对蒸汽入口的确切位置，尚缺少足够的试验研究，据经验介绍，入口位置在管程下部，以高出冷凝液出口0.5m为宜。为此在更新设计中，将蒸汽入口管由距上管板250mm改为950mm，并在蒸汽入口处添加了多孔板分布器，减轻蒸汽对列管的冲刷。 3.3 精心制作，严格控制焊接质量 对二蒸加热器严格按图纸要求制作，选择适宜的焊接工艺，并在制作中实行严格的监检管理。出口三通管焊缝和管板与列管焊接选用耐蚀性强的荷兰进口超低碳焊条BM310M-L代替焊接材料A207，对坡口质量提出较高的要求，焊接时严格控制热量输入，精心施焊，提高焊缝焊接质量。 3.4 严格工艺操作质量控制 （1）严格控制各项工艺指标。在满足工艺指标的前提下尽量降低壳程蒸汽压力。 （2）努力实现均衡生产，日产量控制在390t左右，尽量减少高负荷生产时间，以降低冲刷腐蚀和其他腐蚀的影响。 （3）充分保证系统供氧量，以提高进入二蒸加热器尿液中的含量。使管板焊缝具有更高的抗腐蚀能力。 4 结束语 尿素二蒸加热器腐蚀是中氮肥兄弟单位较普遍存在的问题。按照本文所提出的腐蚀控制对策而设计、制造和安装的尿素二蒸加热器，已经过了三年多的系统运行考验，抗腐蚀效果非常显著：上管板列管焊缝和出口三通焊缝至今未出现泄漏情况；列、管板和出口管无明显减薄现象；上管板下部列管也没有出现列管破裂情况；预计该型设备的使用寿命在5年以上。尿素二蒸加热器腐蚀的有效控制，为保证尿素产品质量，及尿素系统长周期运行，创造了重要条件，得到了用户的高度肯定，也为中氮兄弟厂家提供了借鉴。查看更多 6个回答 . 5人已关注

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重整装置硫含量持续居高不下！！？ 我厂重整装置精制油硫含量持续几天居高不下，进料在15吨，297度时，能够达到＜0.5mg的标准，只要提一吨量硫含量就能达到2个以上。求解决。查看更多 7个回答 . 5人已关注

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2013注化第二天下午25题？ 25. 在过滤器并联管路系统中（如图）， a ， b 过滤器分别填满两种滤料（过滤器的局部阻力系数分别为ζ a=15 和ζ b=12 ），管路内径都是 100mm ，长度皆为 10m （包括管件当量长度），管道阻力系数λ =0.25. 如果管路总流量为 100m3/h 。并联管路的阻力降（ m ）应为下列哪项数值 ? （ A ） 6.1 （ B ） 5.8 （ C ） 5.2 （ D ） 4.8 查看更多 3个回答 . 5人已关注

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蝶阀用于合成器输出控制？ 蝶阀的线性不好，用于合成气输出调节不是很理想，大家说说自己的看法。查看更多 7个回答 . 2人已关注

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简介

职业：江苏诚信药业有限公司 - 机电工程师

学校：商洛学院 - 化学系

地区：福建省

个人简介：在年轻人的颈项上，没有什么东西能比事业心这颗灿烂的宝珠更迷人的了。查看更多

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