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庆生
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化工研发
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U型管换热器设计？ GB151中有关分程隔板槽两侧相邻管中心距S的规定，管径分别19，22，25的管子，S为38，42，44.而U型管弯管处的最小弯曲半径对应管径19，22，25的管子，分别为40，45，50.这样是不是矛盾了，比如，管径19的U型管换热器的分程隔板槽两侧相邻管中心距，按照最小弯曲半径的标准应是80才对！？而GB151给出的是38? 管径（mm） 19 22 25 分程隔板槽两侧相邻管中心距S 38 42 44 弯管处的最小弯曲半径 40 45 50 查看更多 8个回答 . 2人已关注
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膜分离系统阻力增大该怎样进行处理？ 我们的 变压吸附 制一氧化碳系统为了降低产品气中的氢含量，在后面有一套膜分离装置主要用来除去其中的氢；现在运行了5年时间了发现膜分离的前后压差增大了许多大约在0.2Mpa，请问这种情况该怎样进行出了呢？查看更多 0个回答 . 5人已关注
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炼油厂的加氢装置里，哪里需要作防渗呢? 炼油厂的加氢装置里，哪里需要作防渗呢？该作没有作有何危害呢？查看更多 0个回答 . 5人已关注
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氧含量的高低？ 氧含量的高低对主塔的 液氧 液位有影响吗？ 查看更多 5个回答 . 1人已关注
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求助C-N偶联？ 各位大侠，小弟在做一个C-N偶联的反应，老板要求成本要低，钠氢不让用，可以用一些铜盐催化，各位高手有做过类似的反应吗，我打算用KOH-DMF试试 查看更多 19个回答 . 1人已关注
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怎么用物质的元素分析和工业分析来定义物流？ 先设定元素种类，按含量计算各元素的比例系数，再凑分子，比如H/O两种，测出来H:O约等于2，就可认为是H2O。查看更多 2个回答 . 4人已关注
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加氢裂化跟催化裂化有何异同？各有什么优点? 加氢裂化跟催化裂化有何异同？各有什么优点？查看更多 1个回答 . 5人已关注
#催化裂化
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关于压力容器焊接垫板的选择？ 我设计的 二类压力容器 最后一道环焊缝需要用采用垫板，从GB985上 没查到 垫板使用的要求 不知道有没有垫板的标准？ 8mm的筒体该用3mm还是用5mm的垫板呢？查看更多 23个回答 . 2人已关注
#压力容器
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泡罩塔结构图？ 谁有 泡罩塔 的结果图吗 发个来看看？查看更多 1个回答 . 2人已关注
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硅烷化的SBA15如何做BET？ 先前 硅烷 化的SBA15做BET后发现孔容等没有明显变化，有什么问题吗？红外打过了，氨基接上去了。是BET预处理的问题吗？查看更多 7个回答 . 2人已关注
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控制环烷酸腐蚀讨论？ 对于加工高酸值原料，你们怎样控制 环烷酸 腐蚀？是材质升级还是加注高温 缓蚀剂 ？如果是加注高温缓蚀剂，都注入哪些位置，做什么样检测环烷酸腐蚀？你们的控制监控手段有哪些？欢迎广大盖德积极发帖讨论。 查看更多 0个回答 . 1人已关注
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搪瓷反应釜的问题？ <p>各位大佬:</p> <p>69国标和79国标 搪瓷反应釜 最显著的区别是哪些?</p> <p>79标开式3000升和79标闭式3000升搪瓷反应釜有哪些区别?</p>查看更多 5个回答 . 4人已关注
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中海油距珠海横琴约13公里处天然气管线发生泄漏事故？ 新华网珠海12月20日电（记者魏蒙、黄国保）负责中海油珠海横琴天然气处理终端的中海油深圳分公司相关负责人20日中午透露，在距该终端约13海里处海底疑似外因所致管线损伤，已造成天然气泄漏事故。目前，该公司正在进行管线泄压工作，在预计于21日完成此项工作后，将进入漏点探查及堵漏处置环节，该公司将按照已制定的管线修复方案，尽快修复管线、恢复生产。 　　据了解，12月19日上午，是在相关海域作业的渔民发现这一事故。当日9时，珠海海事局将此事故通报了该公司。记者在珠海市横琴新区西北角靠海处看到，挺立于高空的放空火炬正在熊熊燃烧，火势比平时大2至3倍。平日，这一火炬在点燃时能起到稳定天然气压力的作用。同时，距该处约13海里处安置了中海油输气管线的海面上，也有一片形似火炬的火焰，这有助于降低安全风险。 　　据中海石油（中国）有限公司深圳分公司副总经理高广生介绍，发现这一事故后，该公司已及时关停了上游气田的 生产装置 。现在，加大放空火炬的燃烧火势，是为了尽快烧尽仍存于海底输气管线中的天然气，以便通过外输管网及火炬燃烧排放等加速泄压，加快修复管线的步伐。此事件未造成人员伤亡及环境污染，也未发现海洋环境污染，处于可控状态。管线泄压完成后，天然气泄漏对外部安全及环境风险将基本消除。 　　据珠海海事局负责新闻发布的曾志远介绍，除了该公司已立即启动海管泄漏应急预案外，珠海海事局、珠海航道局和珠海渔政管理等部门均已发出航行通告，疏散周围船舶并通过地方政府告知周边可能受到影响的群众。中海油公司及相关政府部门也已在事故发生地点周边设置了两道警戒线，并采取了其他安全措施。该公司已做好了对事故原因进行调查的准备。 　　据中海石油（中国）有限公司深圳分公司党办主任林仲明介绍，中海油珠海终端为番禺－惠州天然气联合开发项目天然气处理终端，年处理能力16亿立方米天然气。番禺30－1气田位置位于香港东南约240公里、水深约200米的海域，通过一座钻采平台生产天然气经一条132．5公里直径20寸的钢质海管与从惠州21－1气田生产的天然气汇合后通过232．5公里长的同直径的海底管线输送到珠海终端进行处理，处理后的天然气通过管网外输给位于中山市的电厂等企业及部分居民用气。此次因事故停产期间，该公司每天损失2．67万桶油当量的天然气。目前，该公司正在和相关方面沟通，以减少此次事件对下游用户的影响。 (来源:新华网) 大家怎么看？ 可能是什么原因导致泄流呀查看更多 7个回答 . 5人已关注
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ESD(停车系统)规范？ ESD(停车系统)在新建的[wiki]化工[/wiki]项目中是必须要上的么????????查看更多 46个回答 . 5人已关注
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求aspen模拟水蒸气加热例子？ 我最近在学习 aspen 里的 换热器 单元（非EDR）。在模拟水蒸汽加热物流时，怎么也不对。不知道在那里设置参数才能把H2O的性能修改为水蒸气。 请有这方面经验的马友发一个模拟例子给我。 非常感谢 我的邮箱是 liucp2011@163.com 查看更多 3个回答 . 1人已关注
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不锈钢在液碱中的腐蚀？ 可以选用超纯铁素体 不锈钢 0000Cr26Mo1，性价比很高，在140度50%溶液中，腐蚀率小于0.025mm/年，碱中的 硫化物 ， 氯酸盐 ，氯离子不会降低其耐腐蚀性查看更多 4个回答 . 4人已关注
#不锈钢
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CAD块问题？ 请教各位老师，CAD的在保存的时候存到哪去了？能改变路径吗？查看更多 2个回答 . 3人已关注
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常减压模拟不收敛，求解决！？ INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 4.101E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 4.101E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 4.101E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 4.101E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 4.072E-01 ALPHA = -0.0035 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 4.070E-01 ALPHA = -0.0003 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 4.062E-01 ALPHA = 0.0003 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0060 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 4.058E-01 ALPHA = 0.0000 *** ERROR *** COLUMN calculations TERMINATED. Alpha ( the damping factor ) was BELOW .01 for 4 consecutive iterations after 15 new matrix calculations. *** A FATAL ERROR OCCURRED ON ITERATION 2 *** ERROR HISTORY IS NOT AVAILABLE FOR THIS ITERATION *** ERROR *** UNIT 11 - WATER SUPERSATURATION DETECTED on 1 trays. Column solution is likely to be erroneous. Rerun using the SURE column with the FREEWATER (DECANT) option enabled. UNIT 11 NOT SOLVED *** PROBLEM SOLUTION NOT REACHED ** WARNING ** Unit '11' DID NOT SOLVE *** Run completed - Case not solved *** THIS RUN USED 178.77 PRO/II SIMULATION UNITS *** RUN STATISTICS STARTED 17:35:50 10/23/13 2 ERRORS FINISHED 17:35:51 10/23/13 3 WARNINGS RUN TIMES 2 MESSAGES INTERACTIVE 0 MIN, 0.00 SEC CALCULATIONS 0 MIN, 0.78 SEC TOTAL 0 MIN, 0.78 SEC R PRO/II Version 9.0 ELEC V7.0 - Calculation module ================================================== *** READING PRO/II DATABASE PROJECT USER PROBLEM DATE 10/23/13 *** PROBLEM SOLUTION BEGINS FEED FLASH BEGINS FEED FLASH COMPLETE UNIT 1 BEGINS - 'T2201 ' ** MESSAGE ** Column UNIT 1, 'T2201' skipped because all feeds are identical, tray locations of feeds, draws and heaters are unchanged and all specifications are the same as the previous solution. UNIT 1 SOLVED UNIT 2 BEGINS - 'P2203 ' UNIT 2 SOLVED UNIT 3 BEGINS - 'F2201 ' UNIT 3 SOLVED UNIT 11 BEGINS ** WARNING ** VARIED FEED S1-IN-T2202 IS A PRODUCT FROM ANOTHER UNIT. MASS BALANCE MAY NOT BE MET. ** WARNING ** VARIED FEED S2-IN-T2202 IS A PRODUCT FROM ANOTHER UNIT. MASS BALANCE MAY NOT BE MET. ** MESSAGE ** All product rate estimates have been scaled by a factor of .94992 to match the total feed to the tower. INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 5.386E-01 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.386E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.386E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.386E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.386E-01 ALPHA = 0.0000 ITER 1 E(K) = 1.564E-01 E(ENTH+SPEC) = 5.386E-01 E(SUM) = 6.421E+00 DAMP = 7.000E-01 INNER 0 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 CALCULATING NEW MATRIX INNER 1 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 2 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 3 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 INNER 4 : E(ENTH+SPEC) = 5.317E-01 ALPHA = 0.0000 *** ERROR *** COLUMN calculations TERMINATED. Alpha ( the damping factor ) was BELOW .01 for 4 consecutive iterations after 15 new matrix calculations. *** A FATAL ERROR OCCURRED ON ITERATION 2 *** ERROR HISTORY IS NOT AVAILABLE FOR THIS ITERATION UNIT 11 NOT SOLVED *** PROBLEM SOLUTION NOT REACHED ** WARNING ** Unit '11' DID NOT SOLVE *** Run completed - Case not solved *** THIS RUN USED 178.77 PRO/II SIMULATION UNITS *** RUN STATISTICS STARTED 17:35:52 10/23/13 1 ERROR FINISHED 17:35:52 10/23/13 3 WARNINGS RUN TIMES 2 MESSAGES INTERACTIVE 0 MIN, 0.00 SEC CALCULATIONS 0 MIN, 0.67 SEC TOTAL 0 MIN, 0.67 SEC 附件中时模拟和转化的数据文件（PROII9.0），常压主产汽 柴油 ，减压产柴油和蜡油；请高手帮忙看下是什么原因不收敛？ 该贴已经同步到 onom54783的微博 查看更多 3个回答 . 5人已关注
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防喘振阀门？ 请问各位大侠目前国内防喘振阀门的选择都有哪些？ 我目前了解到的情况，有选择偏心蝶阀和迷宫式 调节阀 作为防喘振阀门，比较有名的是FIESHER品牌 但是我想知道什么情况下用蝶阀，什么情况下用迷宫阀，各有什么优劣？ 防喘振阀平常需要严密关断，一旦发上情况，需要快速反应，还请专家从阀门结构和工艺需求上能够讲述一下每种产品的适用性，性价比，优缺点。 目前国外有一种趋势是选用新型逐级降压笼式球形调节阀作为防喘振阀门，其耐压差高，结构稳定，可调比大，反应迅速。 不知道国内对这种阀门的接受程度怎么样？查看更多 3个回答 . 1人已关注
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硫磺车间反应岗位试题？ 一. 填空题： 1. 燃烧必须同时具备三个条件： 可燃物 助燃物 着火源 。 2. 三不动火是指：没有批准的火票不动火； 无防范措施不动火 ； 无监护人不动火 。 3. 催化剂的作用：改变化学反应速率。 4. 影响硫磺转化率的因素有： 气压比不当；原料其中烃含量；原料期带水；过程气硫分压；原料气中硫化氢含量；催化剂的优劣；适宜的反应温度；空速的大小。 5. 两级反应器的作用： 使过程气中的硫化氢，二氧化硫在催化剂的作用下，发生反应产生硫磺 ； 反应过程中同时产生热量 。 6. 灭火的方法：隔离法 冷却法 真空法。硫磺着火最好用：冷却法。 7.HS 和 SO2 的反应是 放热 反应，（放热，吸热），温度越 低 （高，低）越有利于化学平衡向产生硫的方向移动。 8. 测量仪表 的构成大致如下： 9. 燃烧路在正常生产中配风的依据是： 根据二转出口气体中控制 H2S/SO2=2/1 的关系 10. 催化剂活性降低的现象： 床层温升变小；床层阻力降增大；转化率下降，尤其是有机硫水解明显下降。 11. 机械密封是一种新型的密封装置，它是有固定在泵体上的 静环 和随轴旋转的 动环 直接紧密接触来达到密封的目的。 12. 液硫在 130 -160 ℃ 时流动性最好，其伴热蒸汽的压力为 0.3 Mpa ，液硫在 190 ℃ 粘度最大。 13. 饱和蒸汽的压力越高，温度 越高 ， 1.0Mpa （表）饱和蒸汽温度为 183.5 ℃ ， 0.3 Mpa （表）饱和蒸汽温度为 143.5 ℃ 。 14. 在生产前系统升温的目的：检查系统是否畅通；使整个系统温度提高，达到生产工艺要求，以免转入生产在成堵塞。 15. 长期存放的氢硫酸溶液易出现浑浊，其原因是：其原因是硫化氢被水中溶解的氧气氧化而析出硫。 16. 机泵启前进行盘车的目的：是可以减小启动惯性；减小启动转矩。 17. 硫风罐的作用：使过程气按系统管道走；系统压力升高时，硫封破坏，保护风机。 18. 硫元素的单质结构随温度的变化而变化而存在以下平衡： ，其中在酸气燃烧炉中的硫蒸汽基本由 S2 构成，储罐中的液硫基本由 S8 构成。 19. 催化剂失活的原因：硫酸盐化；床层积炭；床层积硫；热老化；水浸泡。 20. 在烘炉过程中，使过程气中生成炭黑的因素有：瓦斯带油带烃；火嘴雾化不好；司炉酸气小。 二. 选择题 1. 1 体积的水溶解 40 体积的 SO. 2. 硫磺的熔点是 112-120 ℃ 3. 在 酸性气燃烧炉 中会生成少量的氢气。 4. 当酸性气中硫化氢含量在 50% 时，一般采用部分燃烧法。 5. 硫磺生成的伴热蒸汽压力是 3kg/cm3. 6. 在 加氢反应器 R-7201 预硫化时，二转 R-7102 出口 H2S/SO2 的比例应控制在 4-6/1 。 7. 硫磺回收冷凝冷却器是 带膨胀节的固定管板式 类型的冷换设备。 8. 提高换热器传热效果的途径有增加传热面积，增加传热温度，增加传热系数 K 。 9. 本岗位所用测量流量的元件为 孔板流量计 。 10. 液硫在 190 ℃ 时粘度最大。 11. 在三级冷却器中 一 冷所冷却的硫磺最多。 12. 反应器 R-7101 ， R-7102 内的反应为放热反应， R-7101 的床层温升为 70-80 ℃ ， R-7102 的床层温升为 20-30 ℃ 13. 冷却器（本岗位）上的安全附件有液位计，安全法，压力表。 14. 临时停工时，本岗文造成系统压力升高的原因有反应器入口氮气或蒸汽未关严；冷却器管子或封头漏；捕集器夹套漏；捕集器丝网套管漏。 15. 造成转化起床层温度急剧上升的因素有：司炉配风过氧；高掺开度过大；高掺烧坏。 16. 冷凝冷却器的试压值在 0.375 Mpa 。 17. 催化剂热浸泡的目的是脱除催化剂表面的积硫。 18. 在系统吹硫阶段， E-7103 的出口温度应控制在 160 ± 10 ℃ 19. 在选用压力表时，低压容器所用压力表的精确度应为 2.5 级。 20. 固定管板式冷换设备适用于冷热流平均温度在 60-80 ℃范围。 三. 简答： 1. 反应温度对转化率有何影响？ 2. 各冷却器在系统升温时，为什么要用蒸汽保温？ 3. 三级冷却器有其伴热转入冷却水是应注意什么？ 答：①注水速度要慢；②在注水前不易温度过高；③注水时冷却器出口温度不能低于 115 ℃。 4. 床层着火怎么处理？ 答：①降低配气量，调整 H2S,SO2 的比例。②反应器入口注氮气或蒸汽。 5. 反应器床层温度波动的原因？ 答：①炉膛温度的变化；②高温掺合阀开度的大小；③反应器前冷换设备出口温度的高低；④催化剂的活性。 6. 反应器床层温度为什么高于入口温度？ 答：因为硫化氢和二氧化硫反应是放热反应，在催化剂作用下，反应大部分在床层上进行，产生热量不能全部及时带走，床层温度就会升高。 7. 工艺指标中，反应器床层温度为什么一床温度要比二床温度高？ 答：①一床处在前段，产生的硫分压露点温度高，而二床处在后段产生的硫分压露点温度低。所以考虑反应速度和回收，一床比二床高一些。②一床反应**二床反应热高。 8. 反应器前压力升高的原因及处理方法？ 答：原因：①床层温度偏低，液硫凝聚；②床层积炭； 处理方法：①提高床层温度，使液硫汽化；②对催化剂进行烧焦。 9. 催化剂活性降低有什么现象？ 答：①床层温升减小；②床层阻力降增大；③转化率下降；④有机硫水解明显下降。 10. 捕集器前压力升高的原因及处理方法？ 11. 系统升温过程中，床层超温怎么办 12. 过程气中 COS 高的原因是什么？应采取什么措施？ 13. 冷 -1 千压力升高的原因及处理方法？ 答：原因：①捕 -7101 出口液硫线堵；②硫封罐出口堵；③冷 -7101 管程结硫。 方法：提高伴热温度在 130-160 ℃。 14. 催化剂为什么要再生？ 15. 冷换设备定期排污有什么意义？ 答：保持冷换设备内水质合格，排掉在水下面的杂志，以保证水质和蒸汽质量，满足生产需要。 16. 产生蒸汽的冷换设备水位控制在多少？为什么？ 答： 1/2-2/3. 因为：①保证有较大的蒸发面；②有较大的蒸发空间；③保证蒸汽质量；④保护冷换设备；⑤充分利用换热面积。 17. 蒸汽泄不出去的原因？ 18. 为何催化剂中毒？ 答：催化剂在稳定活性期间，往往因为接触杂质而使活性明显下降，这种现象称为催化剂中毒。如：硫酸盐，硫和碳沉积，热老化及其他操作不当，使其有效面积下降，结果催化剂失活。 19. 催化剂再生的方法和步骤？ 20. 冷 -3 出口温度为何控制在 135 ± 5 ℃（大硫）（注：小硫为 125 ± 5 ℃）？ 四. 论述题： 1. 系统升温时注意什么？ 2. 反应器内的空速对 H2S 的转化有什么影响？空速为什么不宜太小？ 3. 为什么降低过程气中的硫分压就能提高硫化氢的转化率？ 4. 提高硫磺产品质量的措施有哪些？ 5. 何谓催化剂的活性？怎样提高和保持其活性？ 6. 瓦斯吹硫时应注意什么？ 7. 简述孔板流量计的构造及工作原理？ 8. 反应器床层升温步骤？ 9. 简述离心泵的工作远离？ 10. 硫磺冷却器在系统升温时，为什么要蒸汽保温？ 填空题： 1. 燃烧必须同时具备三个条件：可燃物 助燃物 着火源。 2. 三不动火是指：没有批准的火票不动火；无防范措施不动火；无监护人不动火。 3. 催化剂的作用：改变化学反应速率。 4. 影响硫磺转化率的因素有：气压比不当；原料其中烃含量；原料期带水；过程气硫分压；原料气中硫化氢含量；催化剂的优劣；适宜的反应温度；空速的大小。 5. 两级反应器的作用：使过程气中的硫化氢，二氧化硫在催化剂的作用下，发生反应产生硫磺；反应过程中同时产生热量。 6. 灭火的方法：隔离法 冷却法 真空法。硫磺着火最好用：冷却法。 7.HS 和 SO2 的反应是放热反应，（放热，吸热），温度越低（高，低）越有利于化学平衡向产生硫的方向移动。 8. 测量仪表的构成大致如下： 9. 燃烧路在正常生产中配风的依据是：根据二转出口气体中控制 H2S/SO2=2/1 的关系 10. 催化剂活性降低的现象：床层温升变小；床层阻力降增大；转化率下降，尤其是有机硫水解明显下降。 11. 机械密封是一种新型的密封装置，它是有固定在泵体上的静环和随轴旋转的动环直接紧密接触来达到密封的目的。 12. 液硫在 130-160 ℃ 时流动性最好，其伴热蒸汽的压力为 0.3 Mpa ，液硫在 190 ℃ 粘度 查看更多 0个回答 . 4人已关注
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简介
职业：岳阳昌德化工实业有限公司 - 化工研发
学校：兰州石化职业技术学院 - 石油化学工程系
地区：广东省
个人简介：管好你的她，若我忍不了，直接两巴掌。查看更多
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