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催化分馏塔底一般是什么挡板？各有什么特点和缺点? 人字形挡板压降低，节能；便于洗涤催化剂颗粒，防止堵塞塔盘。查看更多 8个回答 . 5人已关注

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重整注硫的作用? 重整注硫的作用？查看更多 14个回答 . 1人已关注

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易燃液体储罐区（重大危险源）的消防设施配备标准有哪些 ...？我公司有一罐区，有以下问题1）储存酒精、轻油，在罐区北70米有一消防栓，这样能否达到消防要求， 2）另外消防沙有作用么？如何使用？ 3）储罐区也是装卸区，防止装卸过程泄漏的倒液沟有何要求？ 4）为防止在应急情况下，罐区围堰储存不了物料，又建了一地下收集池，需要由罐区围堰开口建倒液沟，这样可以么？请教！查看更多 1个回答 . 3人已关注

#液体储罐

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丰城电厂坍塌事故建设方可能被追责么? 江西丰城电厂由江西赣能股份有限公司投资建设、中国电力工程顾问集团中南电力设计院有限公司总承包，监理单位是上海施耐迪工程咨询有限公司，主体施工单位分别由4家公司分别中标建设。发生事故的是由河北亿能烟塔工程有限公司负责的D标段工程，即冷却塔与烟囱施工项目。丰城电厂三期扩建工程是2015年12月28日开工，其中冷却塔项目（总高度165米）是2016年4月份开工。 11月28日凌晨，丰城市公安局将涉嫌重大责任事故罪的张某某（男，河北亿能烟塔工程有限公司董事长）、尹某某（男，河北亿能烟塔工程有限公司丰电三期扩建工程项目部总工程师）、吴某某（男，河北亿能烟塔工程有限公司丰电三期扩建工程项目部常务副经理）、宋某某（男，河北亿能烟塔工程有限公司丰电三期扩建工程项目部工程部部长）、刘某某（男，河北亿能烟塔工程有限公司丰电三期扩建工程项目部安检部部长）、郭某某（男，中国电力工程顾问集团中南电力设计院有限公司丰电三期扩建工程项目部安健环部经理）、顾某（男，中国电力工程顾问集团中南电力设计院有限公司丰电三期扩建工程项目部工程管理部经理）、胡某某（男，上海斯耐迪工程咨询有限公司丰电三期扩建工程项目部工程监理部总监）、缪某某（男，上海斯耐迪工程咨询有限公司丰电三期扩建工程项目部工程监理部安全副总监）等9人依法刑事拘留。 29日，经侦查，江西丰城市公安局又将王某等4名涉嫌重大责任事故罪的责任人和顾某某等2名涉嫌生产销售伪劣产品罪的嫌疑人依法刑事拘留。大神都来说一下，建设方可能被追责么？项目建设期间业主一方的安全职责有哪些？工程合同分清责任有什么好的条款表述？查看更多 4个回答 . 5人已关注

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我国钢号表示方法的分类说明？ 1．碳素结构钢 #t1GNJZS! ①由Q 数字质量等级符号脱氧方法符号组成。它的钢号冠以“Q”，代表钢材的屈服点，后面的数字表示屈服点数值，单位是MPa例如Q235表示屈服点（σs）为235 MPa的碳素结构钢。 :|hbHvP ②必要时钢号后面可标出表示质量等级和脱氧方法的符号。质量等级符号分别为A、B、C、D。脱氧方法符号：F表示沸腾钢；b表示半镇静钢：Z表示镇静钢；TZ表示特殊镇静钢，镇静钢可不标符号，即Z和TZ都可不标。例如Q235-AF表示A级沸腾钢。 9~dkZ21^ ③专门用途的碳素钢，例如桥梁钢、船用钢等，基本上采用碳素结构钢的表示方法，但在钢号最后附加表示用途的字母。 2．优质碳素结构钢 J5 Ao.[ ①钢号开头的两位数字表示钢的碳含量，以平均碳含量的万分之几表示，例如平均碳含量为0.45%的钢，钢号为“45”，它不是顺序号，所以不能读成45号钢。 |xIrV0*k ②锰含量较高的优质碳素结构钢，应将锰元素标出，例如50Mn。 _A5'\7y ③沸腾钢、半镇静钢及专门用途的优质碳素结构钢应在钢号最后特别标出，例如平均碳含量为0.1%的半镇静钢，其钢号为10b。 3．碳素工具钢 9)w#DSOW( ①钢号冠以“T”，以免与其他钢类相混。 EP_L<!YR ②钢号中的数字表示碳含量，以平均碳含量的千分之几表示。例如“T8”表示平均碳含量为0.8%。 d g W@.6g ③锰含量较高者，在钢号最后标出“Mn”，例如“T8Mn”。 P{bjhx$Y; ④高级优质碳素工具钢的磷、硫含量，比一般优质碳素工具钢低，在钢号最后加注字母“A”，以示区别，例如“T8MnA”。 4．易切削钢 0f"1L?I? ①钢号冠以“Y”，以区别于优质碳素结构钢。 meq91 ②字母“Y”后的数字表示碳含量，以平均碳含量的万分之几表示，例如平均碳含量为0.3%的易切削钢，其钢号为“Y30”。 &,K} ③锰含量较高者，亦在钢号后标出“Mn”，例如“Y40Mn”。 5．合金结构钢 ":/^'^~ ①钢号开头的两位数字表示钢的碳含量，以平均碳含量的万分之几表示，如40Cr。 0q^ G<^ ②钢中主要合金元素，除个别微合金元素外，一般以百分之几表示。当平均合金含量＜1.5%时，钢号中一般只标出元素符号，而不标明含量，但在特殊情况下易致混淆者，在元素符号后亦可标以数字“1”，例如钢号“12CrMoV”和“12Cr1MoV”，前者铬含量为0.4-0.6%，后者为0.9-1.2%，其余成分全部相同。当合金元素平均含量≥1.5%、≥2.5%、≥3.5%……时，在元素符号后面应标明含量，可相应表示为2、3、4……等。例如18Cr2Ni4WA。 6C"6 y ③钢中的钒V、钛Ti、铝AL、硼B、稀土RE等合金元素，均属微合金元素，虽然含量很低，仍应在钢号中标出。例如20MnVB钢中。钒为0.07-0.12%，硼为0.001-0.005%。 RU Y_%"h ④高级优质钢应在钢号最后加“A”，以区别于一般优质钢。 }aU #^y ⑤专门用途的合金结构钢，钢号冠以（或后缀）代表该钢种用途的符号。例如，铆螺专用的30CrMnSi钢，钢号表示为ML30CrMnSi。 &iW =w 6．低合金高强度钢 ]<{ztp,tZw ①钢号的表示方法，基本上和合金结构钢相同。 v)W;W~c? % ②对专业用低合金高强度钢，应在钢号最后标明。例如16Mn钢，用于桥梁的专用钢种为“16Mnq”，汽车大梁的专用钢种为“16MnL”，压力容器的专用钢种为“16MnR”。 7．弹簧钢 QDSPD|9 弹簧钢按化学成分可分为碳素弹簧钢和合金弹簧钢两类，其钢号表示方法，前者基本上与优质碳素结构钢相同，后者基本上与合金结构钢相同。 8．滚动轴承钢 wWGO_OlU ①钢号冠以字母“G”，表示滚动轴承钢类。 uuF)ACjU ②高碳铬轴承钢钢号的碳含量不标出，铬含量以千分之几表示。例如GCr15。渗碳轴承钢的钢号表示方法，基本上和合金结构钢相同。 9．合金工具钢和高速工具钢 \^^]8YLI( ①合金工具钢钢号的平均碳含量≥1.0%时，不标出碳含量；当平均碳含量＜1.0%时，以千分之几表示。例如Cr12、CrWMn、9SiCr、3Cr2W8V。 vUV9/s2 ②钢中合金元素含量的表示方法，基本上与合金结构钢相同。但对铬含量较低的合金工具钢钢号，其铬含量以千分之几表示，并在表示含量的数字前加“0”，以便把它和一般元素含量按百分之几表示的方法区别开来。例如Cr06。 I58K_-\~y ③高速工具钢的钢号一般不标出碳含量，只标出各种合金元素平均含量的百分之几。例如钨系高速钢的钢号表示为“W18Cr4V”。钢号冠以字母“C”者，表示其碳含量高于未冠“C”的通用钢号。 10．不锈钢和耐热钢 ;4I$nc[$; ①钢号中碳含量以千分之几表示。例如“2Cr13”钢的平均碳含量为0.2%；若钢中含碳量≤0.03%或≤0.08%者,钢号前分别冠以“00”及“0”表示之，例如00Cr17Ni14Mo2、0Cr18 Ni9等。 =,t]vCV ②对钢中主要合金元素以百分之几表示，而钛、铌、锆、氮……等则按上述合金结构钢对微合金元素的表示方法标出。 11．焊条钢 jD)bNKkY 它的钢号前冠以字母“H”，以区别于其他钢类。例如不锈钢焊丝为“H2Cr13”，可以区别于不锈钢“2Cr13”。 12．电工用硅钢 lrY'ZwD|k ①钢号由字母和数字组成。钢号头部字母DR表示电工用热轧硅钢，DW表示电工用冷轧无取向硅钢，DQ表示电工用冷轧取向硅钢。 #1MkqfE1 ②字母之后的数字表示铁损值（W/kg）的100倍。 %5 4od3qF ③钢号尾部加字母“G”者，表示在高频率下检验的；未加“G”者，表示在频率为50周波下检验的。 #tg 3h 例如钢号DW470表示电工用冷轧无取向硅钢产品在50赫频率时的最大单位重量铁损值为4.7W/kg。 13．电工用纯铁 %v$| }R ①它的牌号由字母“DT”和数字组成，“DT”表示电工用纯铁，数字表示不同牌号的顺序号，例如DT3。 I{{T3v<~B ②在数字后面所加的字母表示电磁性能：A——高级、E——特级、C——超级，例如DT8A。查看更多 0个回答 . 4人已关注

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求 smartplant PID 教程一份？ 有的话给传一份，不胜感激！查看更多 0个回答 . 2人已关注

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复混肥料的定义、养分表示方式、类型？凡是肥料成分中同时含有氮、磷、钾三要素或其中任何两种养分的化学肥料，称为复混肥料。含两种养分的叫二元复混肥料，如氮磷二元复混肥料；含3种养分的叫氮磷钾三元复混肥料。除3种养分外，同时还含有微量营养元素的叫多元复混肥料。除养分外，还有农药或生长素类物质的叫多功能复混肥料。 “复混肥料（复合肥料）”国家标准GB15063-2001定义，复混肥料是“氮、磷、钾三种养分中，至少有两种养分标明量的由化学方法和（或）掺混方法制成的肥料”；复合肥料系指“氮、磷、钾三种养分中，至少有两种养分标明量的仅由化学方法制成的肥料”；掺和肥料，系指“氮、磷、钾三种养分中，至少有两种养分标明量的由干混方法制成的肥料”。复混肥料包括了复合肥、复混肥和混合（掺混）的肥料。以下文字中复混肥除特别指出的外，复混肥包括了复合肥内容。国家质量监督检验检疫总局于2001年7月26日发布了《复混肥料（复合肥料）》（ GB1 5063－2001）、《肥料标识内容和要求》（ GB18382－2001）两个有关肥料方面的国家标准，两个标准均在2002年1月1日起实施。《复混肥料（复合肥料）》（GB 15063－2001）与《复混肥料》（GB 15063－94）相比较，内容上有较大变化。主要有：（－）新标准增加了“定义”部分。对“复混肥料”进行了明确定义，并强调“复合肥料”、“掺合肥料”是“复混肥料”的一种，均执行GB 15063－2001标准。将“氮、磷、钾”、“钙、镁、硫”、“硼、锰、铁、锌、铜、钼、钴”分别定义为“大量元素（主要养分）”、“中量元素（次要养分）”、“微量元素（微量养分）”。界定“总养分”概念，仅限于“总氮、有效五氧化二磷和氧化钾含量之和，以质量百分数计”。首次提出“配合式”概念，定义为“按N－P2O5－K2O（总氮-有效五氧化二磷-氧化钾）顺序，用阿拉伯数字分别表示其在复混肥料中所占百分比含量的一种方式”。此外，对“标明量”、“标识”、“标签”等也作了明确定义；（二）新标准取消了“颗粒平均抗压碎力”的技术指标要求；（三）新标准增加了“氯离子（ Cl-）”技术指标和检验方法，同时规定“如产品氯离子含量大于3.0％，并在包装容器上标明‘含氯’，可不检验该项目；包装容器未标明‘含氯’时，必须检验氯离子含量。”；（四）在“标识”部分，规定“产品如含硝态氮，应在包装容器上标明‘含硝态氮’；以钙镁磷肥等枸溶性磷肥为基础磷肥的产品应在包装容器上标明‘拘溶性磷”’。《肥料标识内容和要求》（GB 18382－2001）标准，规定了我国肥料标识的基本原则、一般要求及标识内容。主要内容有：（一）“定义部分，除了《复混肥料（复合肥料）》（GB 15063－2001）标准中规定的名词，还包括“包装肥料”、“容器”、“肥料”、“缓效肥料”、“包膜肥料”、“单一肥料”、“肥料品位”等名词的定义；（二）在“一般要求”中对标识的“文字”、“图示”、“颜色”、“耐久性和可用性”、“标识的形式”等作出了具体规定；（三）“标识内容”中“肥料名称及商标”部分，主要规定有“国家标准、行业标准对产品名称没有规定的，应使用不会引起用户、消费者误解和混淆的常用名称”、“产品名称不允许添加带有不实、夸大性质的词语，如‘高效XXX’、‘XX肥王’、‘全元素XX肥料’等”；（四）“标识内容”中“养分含量”部分，主要规定有“若加入中量元素、微量元素（以元素单质计，下同），应按中量元素、微量元素两种类型分别标明各单养分含量及各自相应的总含量，不得将中量元素、微量元素含量与主要养分相加。微量元素含量低于0.02％或（和）中量元素含量低于2％的不得标明”、“（复混肥料）应标明N、P2O5 、K2O 总养分的百分含量，总养分标明值应不低于配合式中单养分标明值之和，不得将其它元素或化合物计入总养分”等，除此之外，标准还对“标签”的标识区和文字高度、“质量证明书或合格证”、“标识印刷”的标识区尺寸文字以及项目都有详细规定。查看更多 0个回答 . 2人已关注

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中压（220公斤）氨合成塔? 中压氨合成塔操作注意事项有哪些？查看更多 0个回答 . 4人已关注

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SH 3534-2001 石油化工筑炉工程施工及验收规范？ SH 3534-2001 石油化工筑炉工程施工及验收规范查看更多 0个回答 . 2人已关注

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分子发光计算？看到了这个题目，高手救救我吧，，，谢谢 The fluorescence spectrum of anthracene vapor shows a series of peaks of increasing intensity with individual maximum at 440 nm, 410 nm, 390 nm, and 370 nm followed by a sharp cut-off at shorter wavelengths. The absorption spectrum rises sharply from zero to a maximum at 360nm with a trail of peaks of lessening intensity at 345 nm, 330 nm, and 305 nm. Account for these observation using the Jablonski energy diagram. 查看更多 0个回答 . 1人已关注

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电流频率比额定值低会怎么样？有一台进口电动机额定频率60HZ，而供电是50HZ的，直接供给电机，有问题吗，会不会导致电机烧毁？我记得变频器是频率、电压以相同的比例降低的，那换成现在的情况，只降低频率，不降低电压，就相当于在变频器操作时提高了电压，我感觉可能会导致电机烧毁，不知情况如何查看更多 2个回答 . 5人已关注

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热交换器漏对三段触媒有何影响？饱和塔----热交----变换炉一段----增湿器---变换炉二段-----热交-----变换炉三段----一水加热器 .这是流程. 热交漏,三段温升有50度,可一氧化碳只吃掉3个左右.查看更多 3个回答 . 2人已关注

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求助：关于强制通风残液蒸发器！！！？请各位兄弟姐妹帮忙，谁有强制通风残液蒸发器的运行保养手册？？主要内容：强制通风残液蒸发器工作原理，注意事项等？？我在网上找了一下国外的文件资料，但只有对产品的概述，具体情况不是特别清楚，希望有经验有了解的盖德们给介绍一下，在此先谢过啦~~~~ 查看更多 0个回答 . 2人已关注

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离心泵辅助管道系统？ 液化气深加工厂离心泵入口阀前出口阀后连一根付线什么意思？查看更多 5个回答 . 4人已关注

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浅谈延迟裂纹---转自广交四海？ 1 延迟裂纹 1.1 延迟裂纹的定义焊接后经过一段时间才产生的裂纹为延迟裂纹。延迟裂纹是冷裂纹的一种常见缺陷，它不在焊后立即产生，而在焊后延迟几小时、几天或更长时间才出现。 1.2 有延迟裂纹倾向的材料 16MnR、15MnVR（鞍钢研制，现基本不生产了）、15MnNbR、18MnMoNbR（不好购买）、13MnNiMoNbR（仿制日本的BHW35，是单层厚壁用钢，焊接性能好但价格高）、07MnCrMoVR、07MnNiMoVDR和日本的CF-62系列钢。 2 热裂纹 2.1 热裂纹定义焊接过程中在300℃以上高温下产生的裂纹为热裂纹。热裂纹一般有在稍低于凝固温度下产生的凝固裂纹，也有少数是在凝固温度区发生的裂纹。 2.2 热裂纹产生的原因热裂纹的产生原因是焊接拉应力作用到晶界上的低熔共晶体所造成的。焊接应力是产生裂纹的外因，低熔共晶体是产生裂纹的内部条件。焊缝中偏高的S与Fe能形成低熔点共晶体，所以偏高的S是主要因素。在压力容器焊接中，降低线能量或采用多层焊是防止热裂纹的一种有效方法。 3 再热裂纹 3.1 再热裂纹的定义焊接完成后，焊接接头在一定温度范围内再次加热（消除应力热处理或其它加热过程）而产生的裂纹为再热裂纹。在消除应力热处理过程中产生的再热裂纹又称消除应力处理裂纹，也叫SR裂纹。 3.2 再热裂纹的产生原因产生再热裂纹的原因有二：一是与钢中所含碳化物形成元素（Cr、Mo、V、Ti及B等）有关。如珠光体耐热钢中的V元素，会使SR裂纹敏感性显著增加；二是与加热速度和加热时间有关，不同的钢种存在不同的易产生再热裂纹的敏感温度范围。因此，在制定焊后热处理工艺时，应尽量减少焊件在敏感温度范围内的停留时间。前者是内在因素，后者是外在成因。在条件允许的前提下，尽可能加快升温速度，尽快越过再热裂纹敏感区，从而防止产生再热裂纹。但加热速度过快时，由于容器的表面与内部温差较大，容易产生很大的热应力，可能诱发焊件的变形与开裂。所以，GB150-1998在10.4.5.1款中对升温速度及焊件的温差等进行了限制和规定。同理，冷却速度也应控制。针对不同焊件制定出先进合理、简单易行、能满足要求的热处理制度是制造单位的责任，也体现了其经验和技术水平。 3.3 采用较低升温速度的特殊情况符合以下条件之一的焊件，宜采用较低的升温速度，否则也可能诱发焊件开裂： 1)导热性差的焊件； 2)形状复杂、厚度比相差悬殊的焊件； 3)厚度很大的焊件。 GB150-1998在10.4.5.1款中规定：最小升温速度为50℃/h，焊件进炉时的温度不得高于400℃。若进炉温度过高，相当于提高了升温速度，使焊件内、外温差过大，在过高温差应力作用下易使焊件产生变形与开裂。 3.4 有再热裂纹倾向的材料 15MnVR、15MnNbR、18MnMoNbR、13MnNiMoNbR、07MnCrMoVR、07MnNiMoVDR和日本的CF-62系列钢。即一些沉淀强化型高合金钢，该类钢的热处理温度要控制：低了应力释放不了；高了就会裂了。具体由制造厂通过热处理制度来控制，推荐温度为580℃±20℃。 4 冷裂纹 4.1 冷裂纹定义焊接接头冷却到较低温度下产生的裂纹为冷裂纹，对于钢材是指马氏体开始形成的温度。这种裂纹主要发生在低合金钢、中合金钢、碳素结构钢的焊缝及热影响区。各种裂纹敏感性试验方法都只是一种条件性试验，会不会产生裂纹与试验条件密切相关。比如，某种钢预热100℃还会产生冷裂纹，但预热到150℃可能就不产生裂纹了。 4.2 冷裂纹敏感性大的材料一般认为Rm≥450MPa以上的材料都有可能发生冷裂纹。如耐热钢、马氏体不锈钢、焊接含Ni的低合金钢、异种钢的焊接接头、特殊结构钢和堆焊层等。查看更多 0个回答 . 1人已关注

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DL/T438-2009与DL/T869-2004的标准解释？ 急求DL/T438-2009与DL/T869-2004的标准解释，请大家帮忙，谢谢。查看更多 1个回答 . 1人已关注

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热水泵选型的问题？目前车间想利用蒸汽冷凝液的余热，故需要选购一台热水泵。技术参数如下： Q=30m³/h H=20m 进出口65-50或者65-40 水温80-90℃ 不知各位盖德能否推荐一下国内做热水泵的做的比较好的厂家？查看更多 6个回答 . 2人已关注

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尿素企业竞争这么激烈，为什么还有企业投资哪? 是不是这个行业还是暴利啊查看更多 11个回答 . 5人已关注

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灌区防火堤设计规范？ UDC 中华人民共和国国家标准督冒 GB 50351-2005 储罐区防火堤设计规范 Code for design of fire-dike in storage tank farm 2005一03一17 发布2005一07一01 实施联合发布中华人民共和国国家标准储罐区防火堤设计规范 Code for design of fire-dike in storage tank farm GB 50351- 2005 主编部门:中国石油天然气集团公司批准部门:中华人民共和国建设部施行日期:2 0 0 5年7月1日中华人民共和国建设部公告第317号建设部关于发布国家标准《储罐区防火堤设计规范》的公告现批准《储罐区防火堤设计规范》为国家标准，编号为 GB 50351-2005，自2005年7月1日起实施。其中，第3. 1. 2, 3.1.5, 4.2.1, 5.1.1, 5.3.1, 5.4.1条为强制性条文，必须严格执行。本规范由建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。中华人民共和国建设部 -00五年三月十七日前言本规范是根据建设部建标[2003〕102号文件《关于印发 "-00二一二00三年度工程建设国家标准制订、修订计划”的通知》的要求进行编制的。本规范在编制过程中进行了大量、全面的实地调研与考察，总结了我国多年来的技术发展与实践经验，充分征求了各方面的意见和建议，对内容、结构进行了严谨的编排与审定，对防火堤及隔堤进行了严格的定义和作用阐述;对罐组的总容量、防火堤的高度、防火堤及隔堤的选材、构造及结构设计等进行了详细的规定。本规范共分五章和两个附录，主要内容包括总则、术语、防火堤和防护墙的布置、选型与构造、强度计算及稳定性验算等方面的内容。本规范中黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释，由油气田及管道建设设计专业标准化委员会负责日常管理工作，由中国石油天然气管道工程有限公司负责技术内容的解释。在执行过程中，请各单位结合工程实践、认真总结经验、注意积累资料，并将意见和建议及相关资料寄往:中国石油天然气管道工程有限公司技术质量部(河北省廊坊市金光道22号，邮编。65000)，以供今后修订时参考。本规范自生效之日起，同时废止SYfT 0075-2002, SH 3125-2001 e 本规范主编单位、参编单位和主要起草人: 主编单位:中国石油天然气管道工程有限公司参编单位:中国石化工程建设公司中国石化集团公司总图设计技术中心站解放军总后勤部建筑设计研究院主要起草人:陈辉璧冯宝坤闻高峰许文忠刘杨龙许启元李文莉叶宏跃郭宝申忠旭勇岳董陆宇枫王陈目次 1 总则 2 术语 3 防火堤、防护墙的布置····································⋯⋯ 3. 1 一般规定 3. 2 油罐组防火堤的布置····.................. .........⋯ ⋯ 3. 3 液化石油气、天然气凝液及其他储罐组防火堤、防护墙的布置 ·· ······················.····..............⋯ ⋯ 4 防火堤的选型与构造 4. 1 选型 4. 2 构造 5 防火堤的强度计算及稳定性验算 5. 1 荷载效应和地震作用效应的组合······················⋯ ⋯ 5. 2 荷载、地震作用及内力计算·········..................⋯ ⋯ 5. 3 强度计算 5.4 稳定性验算附录A 土压力系数表····..............................⋯ ⋯ 附录B 防火堤基底的摩擦系数···························⋯⋯ 本规范用词说明·..，·····........................ ........⋯⋯ 附:条文说明 2 ) (7) (9) ( 9 ) ( 9 ) (13) (13) (14 ) (2 1) (2 2) (2 4) (2 6) (2 7) (29 ) 1 总则 1.o.1 为合理设计防火堤、防护墙，保障储罐区安全，制定本规范。 1.0.2 本规范适用于地上储罐区的新建和改、扩建工程中的防火堤、防护墙的设计。不适用于非液态储罐区的设计。 1.0.3 储罐区防火堤、防护墙的设计除应执行本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。 2 术语 2.0.1 储罐组tank group 由防火堤或防护墙围成的一个或几个储罐组成的储罐单元。 2.0.2 储罐区tank farm 由一个或若干个储罐组组成的储罐区域。 2.0.3 防火堤fire dike 用于常压液体储罐组，在油罐和其他液态危险品储罐发生泄漏事故时，防止液体外流和火灾蔓延的构筑物。用于常压条件下，通过低温使气态变成液态物质的储罐组，在发生泄漏事故时，防止冷冻液体骤变成气体前外流的防火堤亦称围堰(cofferdam) . 2.0.4 隔堤dividing dike 用于减少防火堤内储罐发生少量泄漏(如冒顶)事故时的污染范围，而将一个储罐组分隔成若干个分区的构筑物口用于减少防火堤内储罐发生少量泄漏事故时，低温液体骤变成气体前的影响范围，而将一个储罐组分隔成若干个分区的隔堤亦称隔堰(dividing cofferdam), 2.0.5 防护墙safety wall 用于常温条件下，通过加压使气态变成液态物质的储罐组，在发生泄漏事故时，防止下沉气体外溢的构筑物。 2.0 .6 隔墙dividing wall 用于减少防护墙内储罐发生少量泄漏事故时，液体骤变成气体前的影响范围，而将一个储罐组内的储罐分隔成若干个储罐单元的构筑物。 2.0.7 防火堤高度dike height 由防火堤外侧消防道路路面(或地面)至防火堤顶面的垂直距离。 2.0.8 防火堤有效容积virtual capacity of dike 一个储罐组的防火堤内可以有效利用的容积。 2.0.，设计液面高度design height of liquid level 计算防火堤有效容积时堤内液面的设计平均高度。 2.0.10 防火堤内堤脚线inboard toe line of dike 防火堤内侧或其边坡与防火堤内设计地面的交线。 2.0.11 防火堤外堤脚线outboard toe line of dike 防火堤外侧或其边坡与防火堤外侧设计地面的交线。 3 3 防火堤、防护墙的布置 3.1 一般规定 3.1.1 防火堤、防护墙的选用应根据储存液态介质的性质确定。 3.1.2 防火堤、防护墙必须采用不燃烧材料建造.且必须密实、闭 “、 .二. 0 3.1.3 进出储罐组的各类管线、电缆宜从防火堤、防护墙顶部跨越或从地面以下穿过。当必须穿过防火堤、防护墙时，应设置套管并应采取有效的密封措施;也可采用固定短管且两端采用软管密封连接的形式。 3.1.4 沿无培土的防火堤内侧修建排水沟时，沟壁的外侧与防火堤内堤脚线的距离不应小于。.5m;沿土堤或内培土的防火堤内侧修建排水沟时，沟壁的外侧与土堤内侧或培土堤脚线的距离不应小于。AM，且沟内应有防渗漏的措施。沿防护墙修建排水沟时，沟壁的外侧与防护墙内堤脚线的距离不应小于0.5 m. 3.1.5 每一储罐组的防火堤、防护墙应设置不少于2处越堤人行踏步或坡道.并设置在不同方位上。防火堤内侧高度大于等于 1.5 m时.应在两个人行踏步或坡道之间增设踏步或逃逸爬梯。隔堤、隔墙亦应设里人行踏步或坡道。 3.2 油罐组防火堤的布置 3.2 .1 立式油罐的罐壁至防火堤内堤脚线的距离，不应小于该罐罐壁高度的一半;卧式油罐的罐壁至防火堤或防护墙内堤脚线的距离不应小于3m. 注 :高架立式罐(指罐环梁顶面到场内地面距离大于1.5 m的雄)谁壁至防火堤内堤脚线的距离，不应小于下述高度的一半该高度等于暇壁高度与环梁顶面到场内地面距离之和减去15m。 3.2.2 相邻油罐组防火堤外堤脚线之间，应留有宽度不小于7m 的消防空地。 3.2.3 同一个油罐组内的总容量及油罐数量应符合下列规定: 1 固定顶油罐组及固定顶油罐与浮顶、内浮顶油罐的混合罐组，其总容量不应大于120000m'. 2 浮顶、内浮顶油罐组，其总容量不应大于600000m'. 3 油罐组内的油罐数量，当单罐容量大于或等于1000.' 时，不应多于12座;当单罐容量小于1000m'或储存丙B类油品时，油罐数量不限。 4 油罐组内单罐容量小于1000m，的储存丙B类油品的油罐不应超过4排;其他油罐不应超过2排。注 :浅盘或浮舱用易熔材料制作的内浮顶油罐的布置同固定顶油罐. 3.2.4 油罐组防火堤内有效容积应符合下列规定: 1 固定顶油罐，不应小于油罐组内一个最大油罐的容量。 2 浮顶油罐或内浮顶油罐，不应小于油罐组内一个最大油罐容量的一半。 3 当固定顶油罐与浮顶油罐或内浮顶油罐同组布置时，应取分别按本条第1,2款规定的计算值中的较大值。 4 覆土油罐的防火堤内有效容积规定同本条第1,2,3款，但油罐容量应按其高出地面部分的容量计算 3.2.5 油罐组防火堤顶面应比计算液面高出。.2m。立式油罐组的防火堤内侧高度不应小于1.O m，且外侧高度不应大于2.2m;卧式油罐组的防火堤内、外侧高度均不应小于。.5m。立式油罐组隔堤高度宜为。.5一。.8m, 3.2.6 油罐组防火堤有效容积应按下式计算: V= A H ;一 ( V, + V 2+ V 3十 V ,) (3 .2 .6 ) 式中V— 一防火堤有效容积(m'); A- -一由防火堤中心线围成的水平投影面积(m'); H; — 设计液面高度(m); V — 防火堤内设计液面高度内的一个最大油罐的基础体积 (m 3 ) ; Vz — 防火堤内除一个最大油罐以外的其他油罐在防火堤设计液面高度内的液体体积和油罐基础体积之和 (m ' )乡 V, — 防火堤中心线以内设计液面高度内的防火堤体积和内培土体积之和 (m ') ; V, — 防火堤内设计液面高度内的隔堤、配管、设备及其他构筑物体积之和 (m ') a 3.2.7 防火堤内的地面设计应符合下列规定: 1 防火堤内的地面坡度宜为0.5%;防火堤内场地土为湿陷性黄土、膨胀土或盐渍土时，应根据其危害的严重程度采取措施，防止水害;在有条件的地区，防火堤内可种植高度不超过150mm 的常绿草皮。 2 当储罐泄漏物有可能污染地下水或附近环境时，堤内地面应采取防渗漏措施 3.2.8 防火堤内排水设施的设置应符合下列规定: 1 防火堤内应设置集水设施。连接集水设施的雨水排放管道应从防火堤内设计地面以下通出堤外，并应设置安全可靠的截油排水装置。 2 在年降雨量不大于200mm或降雨在24h内可渗完，且不存在环境污染的可能时，可不设雨水排除设施。 3.2.，油罐组防火堤内设计地面宜低于堤外消防道路路面或地面。 3.2.10 油罐组内的单罐容量大于或等于50000m“时，宜设置进出罐组的越堤车行通道。该道路可为单车道，应从防火堤顶部通过，弯道纵坡不宜大于10肠，直道纵坡不宜大于12%, 3.2.11 油罐组内隔堤的布置应符合下列规定: 1 单罐容量等于或大于20000.'时，隔堤内油罐数量不应多于2座。 2 单罐容量等于或大于5000.“且小于20000.“的罐，隔堤内油罐数量不应多于4座。 3 单罐容量小于5000.'的罐，隔堤内油罐数量不应多于6 座。 4 沸溢性油品油罐，隔堤内储罐数量不应多于2座。 5 丙 B 类油品油罐，隔堤内储罐数量不受以上限制，可根据具体情况进行设置。 3.3 液化石油气、天然气凝液及其他储罐组防火堤、防护墙的布置 3.3.1 防火堤、防护墙和隔堤、隔墙的设计高度，应符合下列规定: 1 全压力式液化石油气及天然气凝液储罐组的防护墙高度宜为0. 6m,隔墙高度宜为。.3m, 2 全冷冻式液化石油气及天然气凝液储罐组的防火堤高度应满足下列要求:防火堤内的有效容积应容纳储罐组内一个最大罐的容量;防火堤高度应比计算液面高出。.2m;储罐罐壁与防火堤内堤脚线的距离不应小于储罐最高液位高度与防火堤高度之差。 3.3.2 全冷冻式液化石油气及天然气凝液储罐罐壁至防火堤内堤脚线的距离，不应小于储罐最高液位高度与防火堤高度之差;全压力式球罐罐壁到防护墙的距离不应小于球罐直径的一半。 3.3.3 相邻液化石油气和天然气凝液储罐组的防火堤之间，应设消防车道 3.3.4 储罐组总容量及储罐数量应符合下列规定: 1 全压力式储罐组总容量不应超过20000.'，储罐组内储罐数量不应多于12座，且不应超过2排。 7 2 全冷冻式储罐组总答量小应超过30000.'，储罐组内储罐数量不应多于2座。 3 其他化工产品储罐组的总容量及储罐组内储罐数量应按现行国家标准《常用化学危险品储存通则》(GB 15603)的有关规定执行。 3.3.5 全冷冻式储罐组和其他液态化工产品储罐组，其防火堤内有效容积不应小于储罐组内一个最大储罐的容量。 3.3.6 防火堤、防护墙内的地面设计，应符合下列规定: 1 全压力式和全冷冻式储罐组的防护墙和防火堤内的地面应予以铺砌，并宜设置不小于。.5%的坡度坡向四周。 2 储存酸、碱等腐蚀性介质的储罐组内的地面应作防腐蚀处理。 3.3.7 储罐组内应设置集水设施，并设置可控制开闭的排水设施。 3.3.8 储罐组内的隔堤、隔墙的设置应符合下列规定: 1 全压力式液化石油气和天然气凝液储罐组，当单罐容量小于5000.'，且储罐组总容量不大于6000.'时，可不设隔墙;当单罐容量小于5000.'，且储罐组总容量大于6000.'时，应设置隔墙，隔墙内储罐容量之和不应大于6000.';当单罐容量大于或等于5000.'时，应每罐一隔。 2 个冷冻才储鸽m fi'v每罐一隔 4 防火堤的选型与构造 4.1 选型 4.1.1 防火堤、防护墙的设计，应在满足各项技术要求的基础上，因地制宜，合理选型，达到安全耐久、经济合理的效果。 4.1.2 储存酸、碱等腐蚀性介质的储罐组，防火堤堤身内侧均应作防腐蚀处理。用于全冷冻式储罐组的防火堤，应采取防冷冻的措施。 4.1.3 防火堤的选型应符合下列规定: 1 土筑防火堤，在占地、土质等条件能满足需要的地区应选用。 2 钢筋混凝土防火堤，一般地区均可采用。在用地紧张地区、大型油罐区及储存大宗化学品的罐区可优先选用。 3 浆砌毛石防火堤，在抗震设防烈度不大于6度且地质条件较好、不易造成基础不均匀沉降的地区可选用。 4 砖、砌块防火堤和夹芯式中心填土砖、砌块防火堤，一般地区均可采用。 4.1.4 防护墙宜采用砌体结构。 4.1.5 防火堤(土堤除外)应采取在堤内侧培土或喷涂隔热防火涂料等保护措施。 4.2 构造 4.2.1 防火堤堤身必须密实、不渗漏。 4.2.2 防火堤、防护墙埋置深度应根据工程地质、建筑材料、冻土深度和稳定性计算等因素确定。除岩石地基外，基础埋深不宜小于0.5 m ;对于土堤，地面以下0.S m深度范围内的地基土的压实系数不应小于。.95, 4.2.3 防火堤及防护墙变形缝的设置应符合下列规定: 1 变形缝的间距应根据建筑材料、气候特点和地质条件按有关结构设计规范确定。 2 变形缝缝宽宜为30^ 50mm，采用非燃烧的柔性材料填充或采取可靠的构造措施。 3 变形缝不应设在防火堤及防护墙的交叉处或转角处 4.2.4 防火堤内侧培土应符合下列规定: 1 防火堤内侧培土高度与堤同高;培土顶面宽度不应小于 300mm;培土应分层压实，坡面应拍实，压实系数不应小于。.85 2 培土表面应做面层，面层应能有效地防止雨水冲刷、杂草生长和小动物破坏，面层可采用砖或预制混凝土块铺砌，在南方四季常青地区，可用高度不超过150mm的人工草皮做面层。 4.2.5 防火堤内侧喷涂隔热防火涂料应符合下列规定: 1 防火涂层的抗压强度不应低于1.5 MPa，与混凝土的粘结强度不应小于。.15M Pa，耐火极限不应小于2h，冻融实验15次强度无变化。 2 防火涂层应耐雨水冲刷并能适应潮湿工作环境。 4.2.6 土筑防火堤的构造应符合下列规定: 1 堤顶宽度不应小于500mm 2 筑堤材料应为粘性土。 3 筑堤土应分层夯实，坡面应拍实，压实系数不应小于。.94. 4 土筑防火堤应设面层并应符合本规范第4.2.4条第2款的规定。 4.2.7 钢筋混凝土防火堤的构造应符合下列规定: 1 堤身及基础底板的厚度应由强度及稳定性计算确定且不应小于200mm, 2 受力钢筋应由强度计算确定并满足下列要求: 1) 钢筋混凝土防火堤应双向双面配筋;竖向钢筋直径不宜 10 小于 12 m m ，水平钢筋直径不宜小于lO mm;钢筋间距不宜大于 20 0m m 2) 竖向钢筋的保护层厚度不应小于30mm;基础底板受力钢筋的保护层厚度当有垫层时不应小于40mm，无垫层时不应小于 70 m m. 3) 堤身的最小配筋率和耐久性要求应按现行国家标准《混凝土结构设计规范)(GB 50010)执行。 4.2.8 浆砌毛石防火堤的构造应符合下列规定: 1 堤身及基础最小厚度应由强度及稳定性计算确定且不应小于500mm;基础构造应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)的规定 2 毛石强度等级不应低于MU30，砂浆强度等级不宜低于 M10，浆砌必须饱满密实。 3 堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开压顶厚度不宜小于l00mm,混凝土强度等级不宜低于C20，压顶内纵向钢筋直径不宜小于笋10,钢筋间距不宜大于200mm 4 堤身应做1，1水泥砂浆勾缝。 4.2.，砖、砌块防火堤的构造应符合下列规定: 1 防火堤堤身厚度应由强度及稳定性计算确定，且不应小于 300mm,堤外侧宜用水泥砂浆抹面。 2 砖、砌块的强度等级不应低于MU10,砌筑砂浆强度等级不宜低于M7. 5;基础为毛石砌体时，毛石强度等级不应低于 MU30 ;浆砌必须饱满密实并不得采用空心砖砌体 3 堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶压顶在变形缝处应断开。压顶厚度不宜小于l00mm,混凝土强度等级不宜低于C20，压顶内宜配置不少于3$1。纵向钢筋。 4 抗震设防烈度大于或等于7度的地区或地质条件复杂、地基沉降差异较大的地区宜采取加强整体性的结构措施。 5 夹芯式中心填土砖砌防火堤的构造要求:两侧砖墙厚度不 11 宜小于200mm;沿堤长每隔1.5 -2.O m设不小于200mm厚拉结墙与两侧墙咬搓砌筑;中间填土厚度300-500mm，并分层夯实; 堤顶应设厚度不小于l00mm的现浇钢筋混凝土压顶，混凝土强度等级不宜低于C20，压顶内纵向钢筋直径不宜小于笋10,钢筋间距不宜大于200mm, 4.2.10 防护墙的构造应符合下列规定: 1 砖、砌块防护墙厚度不宜小于200mm，双面抹水泥砂浆。 2 毛石防护墙厚度不宜小于400mm，双面水泥砂浆勾缝。 4.2.n 隔堤、隔墙的构造应符合下列规定: 1 砖、砌块隔堤、隔墙的厚度不宜小于200mm，宜双面用水泥砂浆抹面，堤顶宜设钢筋混凝土压顶，压顶构造应符合本规范第 4.2.9条第3款的规定。 2 毛石隔堤、隔墙的厚度不宜小于400mm，宜双面水泥砂浆勾缝，堤顶宜设钢筋混凝土压顶，压顶构造应符合本规范第4.2.8 条第3款的规定。 3 钢筋混凝土隔堤、隔墙的厚度不宜小于l00mm，可按构造配单层钢筋网。 5 防火堤的强度计算及稳定性验算 5.1 荷载效应和地屁作用效应的组合 5.1.1 防火堤设计应按承载能力极限状态进行堤内满液工况荷载效应的基本组合计算。在7度及7度以上地区，应进行地展作用效应和其他荷载效应的基本组合计算。 5.1.2 进行堤内满液工况荷载效应基本组合计算时，荷载效应基本组合的设计值应按下式确定: S= Y G SG k+ YY SY k+ YT ST k ( 5 .1 . 2) 式中S— 荷载效应组合的设计值; Y- Y-YT— 分别为堤身自重荷载、静液压力、静土压力荷载分项系数，取值见表 5 .1 .4 ; SG k— 按堤身自重荷载标准值计算的效应值; SY 、— 按静液压力荷载标准值计算的效应值; ST k— 按静土压力荷载标准值计算的效应值。 5.1.3 进行地震作用效应和其他荷载效应的基本组合计算时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式确定: S一、SGE+YYSG Y+YTSG T+TYEh习(-S +SEYk+S-k) i - 1 (5 .1 .3 ) 式中YG. Y T. Y T— 分别为堤身自重荷载、静液压力荷载、静土压力荷载分项系数，取值见表 5. 1.4 ; YEh — 水平地震作用分项系数，取值见表5.1 .4 ; S- — 按堤身自重荷载代表值计算的效应值; S_ — 按静液压力荷载代表值计算的效应值; SG T— 按静土压力荷载代表值计算的效应值; 13 SE Gk,S EYk,S ETk— 分别为按堤身水平地震作用标准值、水平动液压力标准值和水平动土压力标准值计算的效应值 ; FI 组合值系数，一般可取。 .6e 5.1.4 对于基本组合，荷载效应和地震作用效应的分项系数应按下列规定采用: 1 进行截面强度计算时，分项系数应按表5.1 .4采用。当结构自重荷载效应对结构承载力有利时，表5. 1. 4中YG取1.0 2 进行稳定性验算时，各分项系数均取1.0e 表 5 .1 . 4 荷载效应和地，作用效应的分项系傲所考虑的组合YG yv YT Yen 堤内满液工况荷载效应基本组合1.2 1.0 1. 2 地震作用和其他荷载效应基本组合1. 2 1.0 1. 2 1. 3 注:表中“一厅号表示组合中不考虑该项荷载或作用效应. 5.2 荷载、地，作用及内力计算 5.2.1 自重荷载标准值可按下式计算确定: 岛 k= 7B ,H , ( 5. 2 .1 ) 式中G,k— 每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值 (k N /m ) ; H, — 计算截面至堤顶面的距离(m); B, — 计算截面以上堤身的平均厚度(m); Y 材质重度 ( kN /m')o 5.2.2 防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值(图5. 2. 2 )可按下列公式计算确定: PY k二 Y ,Z ( 5. 2. 2- 1) PYk一告Y,Hy (5.2. 2-2) Mn = PYk Ho (5.2. 2-3) H。一专H, (5. 2. 2-4) 式中Pvk— 每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值 (k N/ m 2) ; Y,- 堤内液体重度，取lokN/m'; Z一一一液体深度 ( m); pv k— 计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值(kN/m ); Hr — 计算截面至液面距离(m); M k— 计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值 (k N ·m / m) ; Ho — 计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离 (m ), 图 5. 2. 2 静液压力计算示意图 5.2.3 防火堤内培土的静土压力荷载标准值(图5.2.3)的计算可按下列规定确定: 1 图 5 .2.3 中的折线AFD为土压力分布曲线，F为转折点，其压力分布可按下列公式计算确定: PA k- O (5 . 2 . 3 - 1 ) b, , 一 r .H , K . ( 5 . 2 . 3 - 2 ) (5.2.3-3) (5.2.3-4) 15 当H,<H:时，当H,)H:时，图5.2.3 内培土压力计算示意图 pa 一 Y ,H , K . P.,= y,(H ,+ h)K ; K.=tg'(45。一兽) (5.2.3-5) (5. 2. 3-6) (5. 2. 3-7) K'一一cos'O (14-介in"stn("+(3) 、匀co明 (5. 2. 3-8) 式中PAkI P Bk 堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值 ( kN /m 2) ; P<: k— 土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值 (k N/ m2 ); h— 培土坡线与堤背延长线的交点A，至堤顶的距离 (m ) ; a— 培土顶面宽度 (m); H, — 计算截面以上培土高度(。); H2 — 压力分布曲线转折点至堤顶的距离(m); 0 一培土坡面与水平面的夹角(。); Y, — 土体重度，可取 16-v1 8kN/m'; 16 K, — 以 A B为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数，可按式 5 .2 . 3 -7 计算或查附录表 A. 0 .1 ; 风 — 以 A 'B 为假想堤背而培土坡面与水平成Q角时的主动土压力系数，可按式 5.2 .3 -8计算或查附录表 A .0 .2 ; 0— 培土的内摩擦角(。)，当无实验资料时，可根据土的性质取 35 0- -4 0' . 2 当H,< H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算确定 Pr、一音P9kH, M下、- Prk Ho 。。一合H, (5. 2. 3-9) (5.2.3-10) (5. 2. 3-11) 式中PTk— 计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值(kN/ m ) ; 人生 k— 计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值 (k N ·m / m ); Ho — 计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离 (m ) , 3 当 H ,异H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算确定: Prk一 ZPGkH,+音Pek(H 一Hz) M k= P rk H o ，_p}H,(2H，一Hz)+pd(H,一H,)2 I1 。— ~- - 二下尸舀石一不7 ---下下石二 SL A : n , - P ak n , 一 2;n (5. 2.3-12) (5. 2. 3-13) (5. 2. 3-14) 5. 2. 4 防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定: 钢筋混凝土防火堤的水平地震作用(图5. 2. 4-1)标准值 17 可按下列公式计算确定: 图5. 2. 4-1 钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图 _ ， n X peck一“iamY}i(‘一cos2H (5.2.4-1) Pec k- }, am a ,YB ,H ( 5 . 2 . 4 -2 ) M ec k= P ec kH o (5 .2 . 4- 3) H ,= a ,H ( 5 .2 . 4 - 4 ) 式中peek一一每米堤长水平地震作用分布值(kN/m') ; 尸二 k— 计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值 (k N /m ) ; M eck — 计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值 (k N ·m / m ); a — 水平地震影响系数最大值，当设防烈度为7度、8 度和 9 度时分别取 0 . 0 8 (0 .1 2),0.1 6(0.2 4)和。 32 ，括号内数值分别用于设计基本地震加速度为。. 15 g 和。. 30 g 的地区 ; ，L— 钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数，取1.6 ; X— 计算截面至基础顶面的距离(m); a,. a 2 — 根据X/H值求得的相应系数，见表5.2. 4 ; H. — 计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离 (m ) ; H— 基础顶面至堤顶的高度(m); B, — 计算截面以上堤身平均厚度(m). ’2 砖、砌块及毛石防火堤的水平地震作用(图5.2.4-2)可按下列公式计算确定: 图5. 2. 4-2 砖、砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图 nX Peck- 7 /za. ..Yjl ,st n更西 pe ck一 % am -a s(),B H M .Gk = P EG kH 。 H ,= a ,H 式中，2— 砖、砌块及毛石防火堤基本振型参与系数 a3, a ,— 根据X/H比值求得的相应系数，见表5. 表 5. 2. 4 系数 a， ,a ,. a, .a .数值衷 (5.2.4-5) (5.2.4-6) (5.2.4-7) (5.2.4-8) ，取1. 27; 2.4 X/H al 口2 Q3 一}XI H at 口2 Q 雪a 4 0.00 0. 3634 0. 7393 0.6366 0.6878{0.25 0. 3570 0.4992 0. 5882 0. 4253 0.05 0. 3633 0. 6895 0. 6347 T5-88-5-1'}0.300.3524 0. 4554 0.5572 0.3902 0.1 0 0.3 630 0.6 394 0.6 288 0.543 7}0.3 5 0. 3460 0.4 133 0.5428 0.3 566 0.1 5 0.3 620 0.5 917 0.6 190 0.50 19一{0.400.3 376 0.3 729 0.5 150 0.3 245 0.2 0 0.3 601 0.5 447 0.6 055 0.462 5一}。.‘。0.3268 0.3 345 0.4 841 0.2935 19 续表5.2.4 XI H 口1 a3 。劝一}X/H 口l 4z 口3 a4 0.50 0. 3135 0.3591 0.4502 。26360.75 0.2015 0.1351 0. 2436 0.1268 0.55 0.2 975 0.2 621 0.4135 0.2348 }0.80 0.1688 0.1 063 0.1 967 0.1010 0.6 0 0.2 784 0.2 284 0.3 742 0.206 9}0.8 5 0.1 324 0.0784 0.1 486 0.0755 0. 65 0. 2562 0. 1959 0. 3326 。.1797}0. 90 0.0922 0.0510 0. 0996 0.0500 0. 70 0. 2306 0. 1649 0. 2890 0. 1529 o.s5 0.0480 0.0261 5.2.5 地震作用时，防火堤内水平动液压力标准值(图5. 2. 5 )可按下列公式计算确定: 图5.2.5 水平动液压力计算示意图 pen= 1.2 5a。二Y,H ,九 Pe vk - p eekH ,, (5.2.5-1) (5.2.5-2) Mev‘一合PEYkH (5.2.5-3) 式中Pevk— 每米堤长水平动液压力标准值(kN/m') ; 几— 水平动液压力系数，取。.35; H, — 液体深度 (m); PM — 计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值 (k N /m ) ; M en — 计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值 (k N " m / m ); 20 Hy — 计算截面至液面的距离(m), 5.2.6 地震作用时，防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算确定: PE 丁、二1 .2 5a m P T0 90 (5 .2 .6 -1 ) M ETk 一 0 .4 H T P M (5 .2 .6 -2 ) 式中尸二k— 计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值 (k N /m ) ; ME Tk — 计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值 (k N " m / m ); PT k— 土压力合力(kN/m)，可按式5.2.3-9或式5.2.3-12计算确定 ; H丁 — 计算截面以上培土高度(m), 5.3 强度计算 5.3.1 防火堤应进行截面强度计算。 5.3.2 防火堤截面强度计算应符合下列规定: 1 防火堤截面强度应按下式计算确定: yoS ( R (5 .3 .2 -1 ) 式中Yo— 结构重要性系数，取1.0 ; S— 荷载效应组合设计值，按式5.1 .2计算; R— 防火堤抗力设计值，按各有关规范确定。 2 防火堤截面抗震强度验算应按下式计算确定: S簇 R /Y RE (5. 3. 2- 2) 式中YRE— 防火堤承载能力抗震调整系数，对于钢筋混凝土防火堤，取。 .8 5; 对于其他防火堤，取1.0 ; S— 荷载效应组合设计值，按式5.1.3计算。 5.3.3 基础强度和地基承载力计算应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范})(GB 50007)的有关规定。 2 1 5.4 稳定性验算 5.4.1 防火堤的稳定性验算应包括抗滑验算和抗倾筱验算。 5.4.2 防火堤抗滑验算应符合下列规定: 1 防火堤抗滑验算应按下式计算确定: (R x + P p) /P ) 1 . 3 ( 5 .4 . 2 - 1 ) 式中尸— 防火堤每米堤长所承受的总水平荷载设计值(kN/ m) ，按式 5. 1 . 2 和式 5. 1. 3计算确定; R — 每米堤长基础底面摩擦阻力设计值(kN/m)，按式 5. 4. 2 -2 计算确定 ; P,, — 每米堤长被动土压力设计值(kN/m)，按式5.4 .2 -3 计算确定。 2 基础底面摩擦阻力设计值可按下式计算确定: R = IG ( 5 . 4 . 2 - 2 ) 式中G 一每米堤长自重及覆土传至基础底面的垂直荷载合力设计值 (k N/ m ); 产— 基础与地基之间的摩擦系数，应根据试验资料取值; 当无试验资料时按附录 B 取值。 3 被动土压力设计值可按下列公式计算确定: Pp一合,7y,d'Kp+2j Cd K p (5.4.2 -3) Kp=tg'(45·十普(5.4.2-4) 式中刀— 被动土压力折减系数，取。.3; d— 基础埋置深度(m); Kp — 被动土压力系数，按式5.4 .2 -4计算或查附录表 A .0 . 3 ; C -粘性地基土的粘结力(kN/m'); 价— 地基土的内摩擦角(“)。 22 5.4.3 防火堤抗倾覆验算应符合下列规定: 1 防火堤抗倾覆验算应按下式计算确定: M / M -> 1 .6 ( 5. 4 . 3 - 1 ) 式中M-一~各倾覆力矩换算至基础底面并按式5.1.2和式 5. 1.3 进行组合后的每米堤长总力矩设计值 (k N ·m / m ); M， — 每米堤长垂直荷载合力产生的稳定力矩设计值 (k N ·m / m )，按式 5. 4. 3- 2计算确定。 2 稳定力矩设计值可按下式计算确定(图5.4.3); M w = eG ( 5 . 4 . 3 - 2 ) 式中e— 垂直荷载合力作用线至基础前端的水平距离(m) 图5.4.3 抗倾覆验算简图附录A 土压力系数表 A.0 .1 主动土压力系数K。见表A.0 .1 , 裹A. 0. 1 主动土压力系数K.(a=0,d=0) $(0) 20 22 25 28 30 32 34 K 0. 490 0. 455 0.406 0. 147 0. 333 0. 307 0. 283 "(0) 36 38 40 42 45 48 50 K, 0. 260 0. 238 0. 217 0. 198 0. 172 0. 147 0. 132 A. 0. 2 主动土压力系数K二见表A. 0. 2. 表 A. 0 . 2 主动土压力系数K;( a=0,S=0) 内章擦角0 (。 ) 培土坡度PC) 30 35 40 45 22 0. 343 0.328 0. 313 0. 298 25 0. 308 0.295 0. 282 0. 268 28 0. 276 0.265 0.253 0. 241 30 0. 257 0.247 0.236 0.225 32 0. 239 0.229 0. 219 0. 209 34 0. 221 0. 213 0. 204 0. 194 36 0. 205 0. 197 0. 189 0. 180 38 0. 189 0. 182 0.174 0. 167 40 0. 174 0. 168 0. 161 0. 154 42 0. 160 0. 154 0.148 0. 151 45 0. 140 0. 135 0.130 0. 125 48 0.122 0. 118 0. 114 0. 109 24 A.0 .3 被动土压力系数K，见表A.0 .3 . 裹 A 0. 3 被动土压力系数凡 4(0) 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 K, 2. 20 2. 37 2.56 2. 77 3.00 3. 25 3.54 3.85 4. 20 4. 60 5.04 25 附录B 防火堤基底的摩擦系数表B 土对防火堤基底的摩擦系数产土的类别摩擦系数p 粘性土可塑0. 25^-0. 30 硬塑0. 30- 0. 35 坚硬0. 35- 0. 45 粉土0. 30--0. 40 中砂、粗砂、砾砂0. 40^ 0. 50 碎石土0. 40^ 0. 60 软质岩0. 40^-0. 60 表面粗糙的硬质岩0. 65^ 0. 75 注,1 对易风化的软质岩和塑性指数介>22枯性土，W值应经试验确定‘ 2 对碎石土，可根据其密实度、填充物状况、风化程度等确定。本规范用词说明 1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下: 1) 表示很严格，非这样做不可的用词: 正面词采用 “必须”，反面词采用“严禁”。 2表示严格，在正常情况下均应这样做的用词: 正面词采用 “应”，反面词采用“不应”或“不得”。 3) 表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词: 正面词采用 “宜”，反面词采用“不宜;’，表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。 2 本规范中指明应按其他有关标准、规范执行的写法为“应符合·⋯ 的规定”或“应按⋯⋯执行”。中华人民共和国国家标准储罐区防火堤设计规范 GB 50351- 2005 条文说明目次 1 总则 2 术语 3 防火堤、防护墙的布置 3. 1 一般规定 3. 2 油罐组防火堤的布置 3. 3 液化石油气、天然气凝液及其他储罐组防火堤、防护墙的布置 ·· ······················，··⋯ ““““””““““ 4 防火堤的选型与构造 4. 1 选型 4. 2 构造 5 防火堤的强度计算及稳定性验算 5. 1 荷载效应和地震作用效应的组合························⋯ ⋯ 5. 2 荷载、地震作用及内力计算 (33) (34) (35) (35) (35) 5 3 5_4 强度计算稳定性验算 (38) (41) (41) (42) (44) (44) (44) (47) (48) 1 总则 1.0.1 本条说明了本规范的制定目的。 1.0.2 本条规定了本规范适用的范围 1.0.3 本规范作为国家标准，必须同时符合其他相关现行国家标准的有关规定，如《石油库设计规范)(GB 50074),《建筑结构荷载规范》(GB 50009),(混凝土结构设计规范》(GB 50010),《砌体结构设计规范)(GB 50003),《建筑抗震设计规范》(GB 50011),《建筑地基基础设计规范))(GB 50007)等。 2 术语 2.0.3, 2 .0 .4 本规范将隔堤与防火堤的功能严格加以区分:只有防火堤才具有储罐发生泄漏事故时防止液体外流的功能，而隔堤不需要赋予这项功能。如果赋予隔堤与防火堤相同的功能，则由于隔堤可能分别受到两个方向的液体压力，其截面的结构尺寸将比防火堤大得多，显然在经济上并不合理。本规范明确规定，隔堤的作用就是在储罐发生少量泄漏事故(如冒顶)时，把液体污染范围控制在一个较小的区域内，便于收集、清洁与处理。 2.0.5 本条定义是为了与本规范第3.2 .5 条的规定相统一。 2.0.7 因为防火堤内场地地面有设计坡度，所以设计液面高度应取平均高度 2.0.10 对于土堤或内培土防火堤，内堤脚线指土堤内侧或培土坡面与设计地面的交线。 2.0.11 对于土堤，外堤脚线指土堤外侧坡面与设计地面的交线。 3 防火堤、防护墙的布置 3.1 一般规定 3.1.1 防火堤主要用于油罐区及全冷冻式储罐区，防护墙主要用于全压力式球罐区。 3.1.2 储罐区发生泄漏和火灾时，火场温度达到100。多摄氏度，防火堤和隔堤只有采用不燃烧材料建造才能抵抗这种高温烧烤，便于消防灭火工作;防火堤的密封性要求，是对防火堤的功能提出的最基本要求。现场调研发现，许多储罐区的防火堤的堤身有明显的裂缝，或温度缝处理得不封闭，或管道穿堤处没有密封。这些现象导致防火堤不严密，一旦发生事故，后果不堪设想。因此，作出该条文规定。 3.1.3 此条为保证防火堤、防护墙的严密性，防止渗漏。 3.1.4 此条为防止防火堤、防护墙的基础受到沟内雨水的侵蚀。 3.1.5 踏步的设置不仅要满足日常巡检的需要，而且要满足事故状态下人员逃生及消防的需要。 3.2 油罐组防火堤的布里 3.2.1 本条规定油罐罐壁到防火堤内堤脚线的距离，对于隔堤到油罐罐壁的距离，设计人员可以根据操作要求确定，规范不再作出规定;对于高架立式罐的罐壁到防火堤内侧堤脚线的距离，以注解的形式加以规定。 3.2.2 相邻油罐组防火堤外侧堤脚线之间留有不小于7m的消防空地，是考虑到消防作业时的通行要求，便于对事故油罐的各个侧面进行扑救，同时，也能减小事故油罐组对相邻油罐组的影响。 3.2.3 本条为油罐区成组布置的规定: 35 1, 2 随着石化工业的发展，油罐的容量越来越大，浮顶油罐单体容量已达150000.'，固定顶油罐也达到了20000.'，所以适当提高油罐组总容量有利于采用大容量油罐，以减少占地。 3 一个油罐组内油罐数量越多，其发生火灾事故的机会就越多;单个油罐容量越大，火灾损失及危害就越大。为了控制一定的火灾范围和火灾损失，故根据油罐容量大小规定了最多油罐数量。 4 油罐布置不允许超过2排，主要是考虑油罐失火时便于扑救。如果布置超过2排，当中间一排油罐发生火灾时，因四周都有油罐，会给扑救工作带来一定困难，也可能导致火灾事故的扩大。储存丙B类油品的油罐(尤其是储存润滑油的油罐)，其发生火灾事故的几率极小，至今没有发生过火灾事故，所以规定这种油罐可以布置成4排，以节约用地和投资。 3.2.4 油罐组防火堤内有效容积的规定，主要出发点是: 1 固定顶罐，油品装满半罐的油罐如果发生爆炸，大部分是炸开罐顶，因为罐顶强度相对来说要小些，而且油气聚集在液面以上，一旦火灾爆炸，掀开罐顶是多见的，而罐底和罐壁则往往保持完好。根据有关资料介绍，在19起油罐火灾导致油罐破坏的事故中，有18起是破坏罐顶的，只有1次是爆炸后撕裂罐底的(撕裂原因是罐内中心柱与罐底板焊死)。另外，在一个油罐组内，同时发生一个以上油罐破裂事故的几率极小。因此，规定油罐组防火堤的有效容积不应小于油罐组内一个最大油罐的容积是合适的。 2 浮顶罐(包括内浮顶罐)，因浮顶下面基本上没有气体空间，不易发生爆炸。即使发生爆炸，也只能将其浮顶盘掀掉，不会破坏油罐的下部，所以油体流出油罐的可能性小，即使有些油体流出，其量也不大。故防火堤内的有效容积，对于浮顶罐来说，规定不应小于最大储罐容积的二分之一是安全的。 3.2.5 防火堤内有效容积对应的计算液面是液体外溢的临界面，故防火堤顶面应比计算液面高出。.2m, 防火堤高度下限规定为1.O m，是为了防止消防水及泡沫液外 3s 溢，同时也是为了限制罐组占地面积过大。防火堤高度上限规定为2.2 m，且从外侧计算，主要考虑满足消防操作视野的要求，同时也考虑到单罐容积和储罐组容积越来越大，储罐区占地面积急剧增加，为了减少占地，并尽可能增大防火堤的有效容积。根据隔堤的定义及其功能，将隔堤的高度规定为0.5 -0.8m 是合适的，既满足功能要求，又简化了结构尺寸。国外NF-PA 30 199。年版规定隔堤的高度为450mm. 3.2.6 防火堤有效容积的计算，设计人员常常有错误发生。为统一计算方法，本条给出计算公式。公式中各参数的图示见图l, 储组内的 Mk * 厂卫型鱼夔除一个最*Mkt外顶面中心线应算为有效容积的其他油幽二习计算液面煞迁立习丛计算防火堤水平投影面积A范围图 1 防火堤有效容积计算示意 3.2.7 防火堤内场地地面设计，是一个比较复杂的问题，难以用一个统一的标准来要求，故本次制订根据调研结果分别对待。 1 对于大部分地区，为了排除雨水或消防水，堤内地面均应有不小于。.5%的设计地面坡度。调研发现，湿陷性黄土、膨胀土、盐溃土地区，在降雨或喷淋试水后地面产生沉降或膨胀，可能危害到储罐和防火堤的基础安全，所以应采取预防措施，防止水害。南方地区，四季常青，堤内种植草坪，既可降低地面温度，又可美化环境，特作此规定。 2 对土壤渗透性很强的地区，为防止储罐渗漏物对附近地下水源及环境的污染，所以提出堤内地面应采取防渗漏措施的要求。 37 3.2.8 规范编制组在调研过程中发现，目前许多储罐区场地的雨水排放设备极不完善，针对储罐区场地雨水排放的问题，规范编制组进行了深入的探讨。一致认为:储罐组堤内雨水排放的问题是有关安全的一个重要方面，为彻底解决这个问题，杜绝因此而带来的安全隐患，在规范上必须提出严格的要求— 储罐区必须设置安全可靠的截油排水设备、绝对避免油流的外泄。 3.2.，防火堤内设计地坪如果高于堤外消防道路路面或地面，不仅加大了防火堤高，使防火堤设计断面加大，而且给人以不安全感，而利用地形处理成内低外高的布置方式，则大大提高了储罐组的安全性(如秦皇岛油库)。所以，当地形条件允许时，宜采用储罐组内地坪下沉、堤外道路高路基的布置方式。 3.2.10 大型储罐在检修时，往往要进出大型起重设备和车辆，如果不设置进出储罐组的道路，势必要在防火堤上扒出缺口，即使再恢复，也难以达到原有的强度和严密性。所以，本条要求设置进出储罐组的坡道，并从防火堤顶越过。 3.2.11 本条规定了储罐组内隔堤的设置，目的是当储罐发生冒顶、漏油事故时，把这些事故控制在较小的范围内，使污染及扑救在尽可能小的范围内进行，以减小损失。 3.3 液化石油气、天然气凝液及其他储路组防火堤、防护墙的布置 3.3.1 本条规定全压力式与全冷冻式储罐组防火堤及隔堤的高度: 1 全压力式储罐组内罐体发生事故以后，液体卸压后变为下沉气，在一定高度范围内对其进行防护，因此规定防护墙高度宜为 0.6 m,隔墙高度宜为0.3 m, 2 全冷冻式储罐组防火堤高度通过计算进行确定，计算时应满足防火堤内有效容积应能容纳储罐组内一个最大储罐的容量、防火堤高度应比计算液面高出0.2 m、储罐罐壁与防火堤内堤脚线 38 的距离不应小于储罐最高液位高度与防火堤高度之差等条件 3.3.2 本条规定储罐罐壁与防火堤或防护墙内堤脚线之间的距离。 3.3 .4 本条规定储罐组总容量及储罐数量: 1 全压力式储罐组罐体泄漏的几率主要取决于储罐数量，数量越多，泄漏的可能性越大，故对储罐组内总容积及储罐的数量进行限制。储罐不应超过2排是为了方便消防。 2 全冷冻式储罐组内储罐数量不应多于2座，主要是考虑减少事故概率，并根据《Design and Construction of LPG Installations)( API Std 2510 1995年版)第9.3. 5.3条规定:“两个具有相同基本结构的储罐可置于同一围堤内⋯⋯” 3 本规范对其他化工产品储罐组的总容量及储罐数量没作具体的规定，可参照相关的国家标准执行。 3.3.5 全冷冻式储罐组，防火堤内有效容积不应小于一个最大储罐的容积，是考虑到一旦罐体发生破裂等事故时，在一定的时间内罐体流出的液体不会马上气化，仍保持液体状态，为把事故液体控制在防火堤的圈闭范围内，所以防火堤的有效容积不应小于一个最大储罐的容积另外，根据《Design and Construction of LPG Installations))(A PIS td2 5101 995年版)第9.3 .5 .3 条规定:“⋯⋯ 围堤内的容积应考虑该围堤内扣除其他容器或储罐占有的容积后，至少为最大储罐容积的100%0" 其他液态化工产品储罐组规定其防火堤内有效容积不应小于一个最大储罐的容量，主要是考虑到储罐组内任何一个储罐发生破裂，都能将事故控制在防火堤的范围以内，以减少影响。 3.3.6 本条规定防火堤、防护墙内的地面处理方式: 1 全压力式和全冷冻式储罐组内地面予以铺砌，主要是考虑到减少地面粗糙度，减少事故时的影响程度，便于清洁和管理。铺砌地面设置不小于0.5%的坡度，主要是考虑到排水方便。 2 储存酸、碱等腐蚀性介质的储罐组内的地面应作防腐蚀处 39 理，主要是考虑到一旦储罐发生渗漏及破裂等事故，会腐蚀地面及影响到防火堤、防护墙的严密性。 3.3.7 储罐组内应设置集水设施及安全可靠的排水设施，以保证雨水及喷淋冷却水能顺利快捷的排出储罐组。 3.3.8 本条规定全压力式和全冷冻式储罐组内隔堤的设置，目的是当储罐发生事故时，把这些事故控制在较小的范围内，使、污染及扑救在尽可能小的范围内进行，以减小损失。另外，对全冷冻式储罐组考虑每罐一隔，还根据了《Design and Construction of LPG Installations))(A PIS td2 5101 995年版)第9.3.5 .3条规定:“⋯⋯ 在两个储罐间设隔堤，隔堤的高度应比周围的围堤低If.t ..... 4 防火堤的选型与构造 4.1 选型 4.1.3 防火堤的选型原则归根结底就是要考虑技术因素、经济因素、环保因素和安全因素，即在满足一定的安全要求的条件下综合考虑技术、经济、环保等要求。各种材料的防火堤的技术、经济、环保和安全方面的性能分别简述如下，以供设计人员选型时参考: 1 从技术角度分析，土堤耐燃烧性能最好，不需要设伸缩缝，也没有管道穿堤时密封不严的难题，但土堤占地多(例如，2m高的土堤基底宽度6-7m)、维护工作量大;砖、砌块防火堤取材方便，施工简单，但不耐盐碱，而且使用过程中难免出现温度裂缝或沉降裂缝;毛石防火堤在山区、半山区取材方便，施工简单，但整体性差，基础抗不均匀沉降能力低，抗震性能差;钢筋混凝土防火堤整体性、密封性好，强度高，抗震性能好。 2 从经济角度分析，砖、砌块防火堤与毛石防火堤相差不大，而钢筋混凝土防火堤的自身价格较砖堤高;对于土堤，因土的来源不同，土堤本身的造价差别很大。实际上，罐区投资不仅决定于防火堤自身的造价，还包括土地征用费，在山区半山区还有土石方工程费等，对于土地资源紧缺的地区，即使土堤本身的造价较低，如果加上土堤多占土地而提高的其他费用后可能就不占优势了，相反的，在8度抗震设防区，2m高的钢筋混凝土防火堤，堤身厚度只有。.25M(同样高的砖堤厚度为。.93m)，由于占地面积小，在土地资源紧缺的地区钢筋混凝土堤就有经济优势了。所以，考虑防火堤的经济性应根据具体情况综合考虑，降低油罐区的总造价 3 从环保角度分析，土堤占用土地资源多，砖堤因取土烧砖，破坏土地资源，已经并继续受到限制，砖堤最终将被淘汰;毛石防 41 火堤因整体性能差只能用于抗震设防烈度小于等于6度的地区。所以从环保角度看，钢筋混凝土防火堤将以其少占土地、保护资源而占主导地位。 4 从安全角度分析，土堤耐燃烧性和密封性都是最好的，只要维护得当则其安全性是最好的;钢筋混凝土堤整体性好，强度高，抗震性能好，安全性能好，特别是当罐区下游地区为重要工业区或生活区时，采用强度和密实性皆佳的钢筋混凝土防火堤更具有明显的安全意义;砖、砌块防火堤和毛石防火堤由于均属脆性材料，使用中容易出现裂缝，耐久性、安全性较差，使用上必然受到限制。 4.1.5 由于油罐区发生火灾时，火场温度很快达到1000℃ 以上，砖、砌块防火堤和毛石防火堤如果没有保护，非常容易发生扭曲、崩裂而破坏，1989年8月黄岛油库特大火灾现场证明了这种情况确实会发生;混凝土防火堤同样无法抵抗这种高温的烘烤。因此本条规定，防火堤(土堤除外)应采取在堤内侧培土或喷涂隔热防火涂料等保护措施。防火堤内侧培土可以满足防火需要，而且提高了防火堤密封性;但是由于防火堤内侧培土仍然要使用大量的粘性土并且占地较多，特别是对原有油罐区防火堤进行改造时，增加内培土还会减少防火堤的有效容积，故近年来各地比较普遍采用在防火堤内侧喷涂专用的高温隔热防火涂料，取代内培土并取得了成功的经验，如1994年北京输油公司石楼泵站油罐区改造时涂刷的高温隔热防火涂料，经过10个年头的风吹日晒，本次调研时涂料层基本完好;南疆的轮库线库尔勒末站油库毛石防火堤内侧涂刷的高温隔热防火涂料经过9年的强烈日晒和高温气候考验，至今完好。可见以目前掌握的技术生产出来的高温隔热防火涂料，其粘结强度和耐久性是能够满足使用要求的。 4.2 构造 4.2.1 规范编制组在现场调研中发现，个别罐区砖砌的防火堤墙 4 2 体砌筑砂浆不饱满，有的防火堤存在很宽的裂缝未修补，存在安全隐患，故作本条规定。 4.2.2 本规定是考虑到防火堤的抗滑、抗倾覆的要求，也考虑了基础埋深如果过浅，小动物容易从基础下打洞从而破坏防火堤的密封性。 4.2.3 我国国土面积辽阔，气候各不相同，地质条件各有特点，防火堤和防护墙变形缝的设置间距很难给出统一的规定，应由设计人员根据当地材料、气候和地质条件按有关结构设计规范确定。 4.2 .7 -4.2 .9 规范对砖、砌块防火堤、钢筋混凝土防火堤和浆砌毛石防火堤的构造作出了详细的规定。规范编制组在调研中发现为数不少的砖砌防火堤，不管多高，截面都是370mm，虽然满足构造要求，但并不满足强度和稳定性要求，故本规范强调截面设计在满足构造要求的同时，还应进行强度和稳定性计算。 4.2.10,4.2.11 防护墙、隔堤及隔墙由于其使用功能的特点，可不进行强度及稳定性计算，只需满足构造要求。 43 5 防火堤的强度计算及稳定性验算 5.1 荷载效应和地瓜作用效应的组合 5.1.1 由于对防火堤的构造要求已能满足刚度要求，不需进行防火堤的变形计算，因此不再进行正常使用极限状态的验算;另外，对于数值很大而出现几率又非常小的油罐破裂时油品对防火堤的冲击力，尽管我们曾与天津大**合进行了专题研究并对其成果完成了技术鉴定，规范也没有考虑这种偶然组合。 5.1. 2 -5.1 .4 根据对各种荷载产生的内力的计算结果表明，静液压力产生的内力一般远大于其他荷载产生的内力，因此，公式 5.1.2和5.1.3两种工况的荷载分项系数和组合值系数，是以静液压力为主要活荷载来规定的。堤身的地震作用、动液压力和动土压力三者同时出现且均达到标准值的几率很小而且为瞬时作用，故取组合值,P=O. 6，能够满足安全要求。 5.2 荷载、地屁作用及内力计算 5.2. 2 -5.2 .6 这五条中的水平力和弯矩的计算公式，只适用于计算截面取在地面线以上或地面线上的情况。至于地面线以下的截面内力，可根据地面线处的截面内力进行换算确定。 5.2.3 防火堤内培土静压力的计算公式是根据库伦主动土压力理论并按培土与水平夹角为-R推导出来的。见规范图5.2.3。延长培土倾斜面交堤面延长线于A'点，分别计算堤背为AB而填土面为水平时主动土压力强度分布图形ABC及以堤背为A'B而填土表面倾角为渭时的主动土压力强度分布图形A'BD这两个图形交于F点，则实际计算截面以上主动土压力强度分布图形可近似取图中的ABDFA，它的面积就是主动土压力P7的近似值。对于 44 粉土、粉质粘土及粘土，可将其内摩擦角直接代人公式计算，即不考虑它们的粘聚力，仍按无粘性土计算主动土压力，这样使计算简化，并偏于安全。 5.2.4 规范给出的防火堤水平地震作用的计算方法分为下列两种情况: 1 由于钢筋混凝土堤的高厚比一般都大于4，在水平地震作用下，以弯曲变形为主。规范给出的计算公式5.2 .4 -1~ 5.2 .4 -4 就是以纯弯曲变形理论为基础确定的。为了简化计算，选用了比较简单的振型函数(图2), 引勺· 图2 振型函数曲线、_ 1 ，____7(X y}y，一“(“ 外丽(1) 该式满足下端的变形条件: 当二一。时，挠度y(0)=。，转角: 亘2H 一。一2-M-s in 勿一由检验上端力的边界条件:当二=H时，弯矩: El分一。一EIa (命)“一纂一、一。，满足。剪力EI奢一。=-EIa剑3sin纂一、=-Ela刹3、0，不满足· 可见式 (1)除自由端剪力不满足力的边界条件外，其他边界条件均能满足。用能量法计算上式所表达的振动的固有频率为: f" ._ .} d' , ,'，。， n" H Jam l x) y-“二 m("一n一刘所以: 11,三)竺664 ET 月‘ ' J M - (2) 而按纯弯曲悬臂杆理论计算出的精确值为: m一.0H3.5 } 15 EmT 前者仅高出后者4.2%，故以式(1)作为振型函数来计算钢筋混凝土防火堤的水平地震作用，其精确度能够满足工程要求。规范中式 5.2. 4-1的振型参与系数7h由下式计算得出: 丁Hm-(二，ydx 2rz一4 3.一8 = 1.6025 m(x) y'dx _丁H(‘一2H)dx_ fo(‘一2rzHX)}dx (3 ) 钢筋混凝土防火堤的基本周期一般都小于0.1 s ，考虑到地震反应曲线在T -0^-0. Is之间的数值离散性较大，虽然现行抗震规范中将此区间加工成一条斜线，但实际上人为因素较大，故为安全起见，本规范仍然取地震影响系数最大值a...，偏于安全。 2 砖石砌体防火堤一般为变截面的悬臂结构。其高厚比一般在2^-4之间。经过实算，接近于纯剪切变形。规范中表达水平地震作用的分布值公式5. 2.4-5就是按等截面纯剪切理论推导出来的，其振型函数为: ，、_ __7X ykzi-a6111更面(4) 基本振型参与系数，由下式计算得出: 丁犷m(.x )y(.x ) d.x I'm ( .a )y2 (.x) dr _)Jo。-msin精dx、一`Hmsin,一 ZHdz一n= 1.27 (5) 系数 a, ^ 'a;都是通过积分推导出来的，其表达式见式(6)一式(9)，也可以直接查本规范表5.2.4. R- 2 X . 2 RX — 一- rt - sn R 月rz 乙月 (6) 乃了 X一H 1 1 .X、2 2 2 ,X , . RX .4 nX -2一万(万)一R十丽(H)sm丽了-rz2CU S丽 (8) (9) 2 RX as一丁COs厄石 X一H 一袱一ZH 4 ，兀 X 成X a4一R2a(土十2HCos M- 5.2.5 水平动液压力的计算公式是参照《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范)(GB 50032-2003)第6. 2. 3条。该条公式中的水平地震加速度与重力加速度的比值用1. 25a..、代替;水平动液压力系数的值取自该条表6.2.3e 5.2.6 水平动土压力的计算公式是参照《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范》(GB 50032--2003)第6. 2. 4条。由于动土压力的合力与动土压力分布值成正比，为了简化计算，本规范把上述规范动土压力分布值直接换算成动土压力合力值;该条公式中的水平地震加速度与重力加速度的比值用1.25am。代替。为了简化计算，取动土压力的力矩为。.4H丁，偏于安全。 5.3 强度计算 5,3.2 防火堤截面强度计算应符合现行国家规范的有关规定。具体地讲，对于砖、砌块及毛石防火堤，应根据《砌体结构设计规范》(GB 50003-2001)第5. 4. 1条和5. 4. 2条规定计算截面强 47 度;对于钢筋混凝土防火堤，应根据《混凝土结构设计规范)) (GB 50010-2002)第7.3.4条规定进行正截面偏心受压承载力计算，并根据第7.5 节的规定进行斜截面抗剪计算。 5.3.3 防火堤地基承载力计算以及地基强度计算应分别符合《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)第5章及第8章的有关规定。 5.4 稳定性验算 5.4.2 被动土压力计算公式5. 4. 2-3是根据朗肯被动土压力理 **式，考虑了粘性土和非粘性土两种情况。由于达到被动极限平衡状态所需的防火堤的位移是相当大的，按太沙基的试验为 4%的墙高，照此推断，当基础埋深。.8m时，就需要32mm，这显然不允许，所以计算出来的被动土压力必须打个折扣，本规范取被动土压力折减系数7=0. 3.查看更多 1个回答 . 2人已关注

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离心泵振动和噪声异常？单位有一台离心泵 IS100-65-315，介质水，扬程110米，流量120方，实际生产中只需要95方的流量，可能是当初选型选大了，为保证流量，全开进口阀时，出口闸阀门只能开启两三道，压力能憋到14公斤，领导让关小了进口闸阀操作。前些天泵体，出现振动异常，噪声也大。拆检后未发现任何问题，顺便更换了两套轴承和机封后，联轴器打表找正，不存在轴不对中问题，重新加压试运转，问题已经存在。请问各位专家分析一下，是什么原因造成泵体振动和噪声异常？查看更多 24个回答 . 2人已关注

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简介

职业：张家港康得新光电材料有限公司 - 销售

学校：甘肃工业职业技术学院 - 化工系

地区：海南省

个人简介：你忽然的一句我爱你，让我在喧闹的火车站失声痛哭。查看更多

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